JPH03246364A - 噴射ノズルおよびその噴射圧力制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、少なくとも二種の流体を噴射する噴射ノズル
およびその噴射圧力制御装置にかかわるもので、とくに
そのノズル形状を調整して一方の流体の圧力（たとえば
燃料圧力）と他方の流体圧力（たとえば空気圧力）との
差圧を一定に保つことによって、機関のシリンダ内等噴
射部の圧力（背圧）に影響されず、同じ開弁時間で同じ
燃料噴射量を得ることができる特性を発揮する噴射ノズ
ルおよびその噴射圧力制御装置に関するものである。

［従来の技術ｊ 従来から、燃費および燃焼効率の向上を目的とする内燃
機関用噴射ノズルとして、少なくとも二種の流体たとえ
ば二種の気体燃料あるいは液体燃料、ないしは気体燃料
と液体燃料とを噴射することにより燃料を微粒化する噴
射ノズルが知られている。たとえば、実開昭Ｅ１３−１
３８２５９号、特表昭Ｇｏ−５０１８８３号、特開昭１
１１−８７１？８４号および特開昭８３−２２３３８２
号などにその開示がある。

この種の噴射ノズルとしては、シリンダ内への貫通力は
それほど必要ではなく、低圧であっても燃料と空気との
混合が良好に行なわれ、燃料が微粒化していることが要
求され、噴口付近にただようような噴霧が望ましいもの
である。

上記流体の一方に圧縮空気を用いた従来の微粒化用噴射
ノズルを大別すると、以下の三方式に分類される。

まず第一の方式は、噴射ノズル内において調量した燃料
を圧縮空気で吹き飛ばし、燃料の微粒化を図るものであ
る。

また第二の方式は、噴射ノズルから出た燃料を圧縮空気
と混合し、微粒化を図るものである。

いずれの方式においても燃料ないし空気圧力と、シリン
ダ内等の背圧との差圧を一定とするとともに、バルブを
開放している時間により噴射量を設定していたため、燃
料噴射圧力ないしは噴射部の制御が背圧の変動に依存す
るという問題がある。

さらに、上記第一の方式の場合には、機関への負荷によ
って粒径が変化すること、および噴射初期に大きな粒径
の噴霧が出ること等の問題がある。

また、上記第二の方式の場合には、空気消費量が多くな
るため、空気圧力を高く設定することができないこと、
および背圧つまり噴射ノズルより下流側のシリンダ内等
の圧力が変動した場合の燃料噴射量の制御が困難である
こと等の問題がある。

なお、従来の噴射ノズルは圧縮空気を用いて燃料を微粒
化するものではあるが、噴射する燃料の粒径までこれを
可変とすることができるものはなかった。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は以上のような諸問題にかんがみなされたもので
、とくに少なくとも二種の流体を導入して同じ噴口から
これらの噴射を行なう噴射ノズルにおいて、噴射部の背
圧に影響されることなく安定した微粒化が可能であって
、燃料の調量は従来のインジェクタ等噴射装置と同機構
の制御系によりこれを達成することができる噴射ノズル
を提供することを課題とする。

さらに本発明は、噴射する燃料の粒径を可変とすること
が可能な噴射ノズルの噴射圧力制御装置を提供すること
を課題とする。

［課題を解決するための手段］ すなわち第一の発明は、一方の流体（たとえば燃料圧力
）と他方の流体圧力（たとえば空気圧力）との差圧を一
定に保つことによって、機関のシリンダ内等噴射部の圧
力（背圧）に影響されず圧縮空気の供給圧力の変動にも
かかわらず、同じ開弁時間で同じ燃料噴射量を得ること
ができる特性を発揮可能であるという知見にもとづきな
されたものであり、少なくとも二種の流体を導入可能で
あるとともに、該流体を噴射する噴口を有するノズルボ
ディと、このノズルボディ内を往復動する第１のバルブ
および第２のバルブとを有し、これら第１および第２の
バルブを順次開閉することにより上記流体を前記噴口か
ら噴射可能な噴射ノズルであって、上記第１のバルブの
開閉により噴射する一方の流体の圧力と、上記第２のバ
ルブの開閉により噴射する他方の流体の圧力との差圧を
所定範囲内の一定値に保ってそれぞれの流体を噴射する
ことを特徴とする噴射ノズルである。

なお上記差圧を一定に保つ機構としては、たとえば、上
記噴射ノズル内の混合部において燃料および空気等の流
体を混合することとし、上記噴口の開口面積と燃料供給
部の開口面積とをほぼ同等とするとともに、上記混合部
の開口面積を上記燃料供給部の開口面積ないし噴口の開
口面積より大きく形成したものを採用することができる
。

また第二の発明は、上述のような噴射ノズルの上記流体
の噴射圧力を制御する噴射圧力制御装置であって、上記
第１のバルブの開閉により噴射する一方の流体の圧力と
、上記第２のバルブの開閉により噴射する他方の流体の
圧力との差圧を所定範囲内の一定値に保つとともに、こ
の差圧を上記所定範囲内において可変とすることを特徴
とする噴射ノズルの噴射圧力制御装置である。

なお、上記差圧を可変とする機構としては、たとえば、
差圧可変プレッシャーレギュレータ等を用いた配管系を
用いることができる。

［作用］ 第一の発明による噴射ノズルにおいては、たとえば燃料
圧力と空気圧力との差圧をある一定範囲内の値に維持す
ると、空気供給圧力が変動しても、背圧に影響されるこ
となく、一定量の燃料を噴射することが可能である。

しかも、燃料の微粒化に必要な空気しか使用しないので
、空気消費量を少なく押えさえることができるとともに
、噴霧のペネトレーションも非常に小さく、噴口付近に
ただようような噴霧を得ることができる。また、負荷が
変動しても、同一な粒径な得ることができるという特徴
がある。

また、第二の発明による噴射ノズルの噴射圧力制御装置
においては、上記燃料圧力および空気圧力を変化させ、
その差圧を所定範囲内において可変とすることにより、
気液比（空気噴射量／燃料噴射量）を変えることが可能
であり、したがって噴霧の粒径を制御することができる
ため、機関からの要請に応じてこまやかな燃焼制御を行
なうことができる。

［実施例］ つぎに、気体として空気を、液体として液体燃料を採用
した一液燃料用として、内燃機関の燃料噴射ノズルに適
用した場合を例に取って、本発明の一実施例を第１図な
いし第６図にもとづき説明する。

第１図は上記一実施例による噴射ノズル１の縦断面図、
第２図は同、先端部分を示す要部拡大断面図であって、
この噴射ノズルｌは、ノズルハウジング２、デイスタン
スピース３と、ノズルボディ４と、単一のバルブアクチ
ュエータ５とを有する。ノズルハウジング２、デイスタ
ンスピース３およびノズルボディ４をノズルホルダ６に
より一体化しである。

上記ノズルハウジング２には、複数種ここでは二種の流
体の導入口（図示せず）にそれぞれ連通する流体通路た
とえば気体通路（圧縮空気通路７）および液体通路（液
体燃料通路８）を形成しである。この圧縮空気通路７に
は圧縮空気入口コネクタ９を、液体燃料通路８には燃料
入口コネクタｌＯをそれぞれ接続する。また、ノズルハ
ウジング２の中央部には液体燃料通路８に連通ずる第１
のスプリング室１１を形成しである。

上記デイスタンスピース３には、圧縮空気通路７に連通
ずる気体通路（圧縮空気通路１２）を形成する。

上記ノズルボディ４には、圧縮空気通路１２に連通ずる
気体通路（圧縮空気通路１３）および気体溜り室（空気
溜り室１４）、さらには液体燃料通路８および第１のス
プリング室１１に連通ずる第２のスプリング室１５、そ
してバルブガイド孔１６および噴口１７を形成しである
。

上記ノズルハウジング２、デイスタンスピース３および
ノズルボディ４には第１のバルブ１８を、ノズルボディ
４には第２のバルブ１９をそれぞれ往復動可能に収容し
である。なお、第１のバルブ１８の先端部分は第２のバ
ルブ１９内にこれを挿入してあり、第２のバルブ１９内
を往復動するものとする。

また、第１のバルブ１８の上方部は前記バルブアクチュ
エータ５内にこれを収容し、その駆動用プレート部１８
Ａがバルブアクチュエータ５のマグネット２０に対向し
ている。

さらに第１のバルブ１８の噴口１７側の先端部をポペッ
トバルブ部１８Ｂとし、また第１のスプリング室１１内
の部分をナツト２１によりスプリングガイド２２を固定
し、第１のリターンスプリング２３により所定設定力で
ポペットバルブ部１８Ｂをノズルボディ４の噴口１７部
分のシート面２４にシートさせている。

なお、＄１のバルブ１８のナラ）２１側の上方段部１８
Ｃとシム２５との間に間隙Ｔをあけることにより、第１
のバルブ１８を開閉駆動可能としである。

なおまた、上記ポペットバルブ部１８Ｂの上方の軸部に
はフラットカットにより通路部２６を形成し、第２のス
プリング室１５と噴口１７とを連通させている。

上記第２のバルブ１９は、円筒状にこれを形成したもの
で、第２のリターンスプリング２７によりその先端シー
ト部１９Ａが第１のバルブ１８のポペットバルブシート
部１８Ｄに所定の設定力でシートするものである。なお
、この設定力を調整するためにスプリング力調整用シム
２８を設けである。

なお、上記第１のバルブ１８の第１のリターンスプリン
グ２３のセット力およびそのばね定数は、第２のバルブ
１９の第２のリターンスプリング２７のセット力および
ばね定数よりこれを大きく設定しであるものとする。

また、第２のバルブ１９の２ラング部１９Ｂは移動距離
調整用シム２９を介して、初期移動間隔Ｌ１をあけてノ
ズルボディ４のストッパ用段部３０に対向している。さ
らに、ノズルボディ４と第２のバルブ１９との間には０
リング３１を設けることによりこの部分をシールし、圧
縮空気通路７からの空気と、液体燃料通路８からの液体
燃料との混合を防止している。

なお、前記バルブガイド孔１６内に位置している第２の
バルブ１９の軸部には羽根部を形成することによって通
路部３２を形成し、空気溜り室１４と噴口１７とを連通
させている。また第１図中符号３３は燃料リーク出口コ
ネクタを示す。

燃料噴射にあたっては、前記バルブアクチュエータ５の
マグネット２０の励磁により第１のバルブ１８を下降駆
動するように作動するものである。なお、第１のバルブ
１Ｂの駆動用プレート部１８Ａとマグネット２０との間
の間隔を全移動間隔Ｌ２として設定しである。

つぎに、第２図に拡大して示す噴口１７周辺部分の開口
面積について述べる。ポペットバルブ部１８Ｂと、噴口
１７部分のシート面２４との間の開口面積５ｏｕｔ　（
混合流体の開口面積）と、燃料供給部となる先端シート
部１９Ａとポペットバルブシート部１８Ｄとの間の開口
面＠ｓｆ（燃料の開口面積）とはこれをほぼ同等程度に
設定しである。ただし場合によっては、噴ロ１７部分開
口面積５ｏｕｔが０〜３０％程度大でもよい。

また、燃料および空気の混合部となる通路部３２の断面
積Ｓａ（混合部の断面積）はこれを上記混合流体の開口
面積５ｏｕｔないしは燃料の開口面積Ｓｆの数倍以上に
これを設定しである。

つぎに、第３図にもとづき圧縮空気および燃料の制御配
管系４０の一例を説明する。なお、図において燃料配管
を実線により、また空気配管を破線によりそれぞれ示し
ている。

制御配管系４０はその燃料圧配管系４ＯＡとして、フュ
ーエルタンク４１と、フューエルポンプ４２と、フュー
エルフィルタ４３と、ツユ一二ルダンパ４４と、差圧可
変プレッシャーレギュレータ４５とを有する。

さらに制御配管系４０はその圧縮空気圧配管系４０Ｂと
して、電磁クラッチ４６と、エアーコンプレッサ４７と
、蓄圧装置４８と、圧力センサ４９とを有する。

さらに制御配管系４０は、制御回路５０を有する。

上記燃料圧配管系４ＯＡは従来のガソリン機関用インジ
ェクタと同様であり、これに圧縮空気圧配管系４０Ｂを
追加装備したものである。ただし、従来においては燃料
圧力と吸気マニホールド圧との差圧を一定にするために
差圧可変プレッシャーレギュレータ４５を使用していた
が、本制御配管系４０においては、燃料圧力と空気圧力
との差圧を一定にするためにこれを使用する。

圧縮空気圧配管系４０Ｂにおいては、蓄圧装置４８内に
取り付けた圧力センサ４９の出力信号にもとづき、制御
回路５０の制御により電磁クラッチ４６をオンオフさせ
ることによって蓄圧装置４８内の空気圧力をある規定範
囲内に保持するものである。

第４図に差圧可変プレッシャーレギュレータ４５の開放
状態の縦断面図を示す、この差圧可変プレッシャーレギ
ュレータ４５は、そのレギュレータハウジング５１をダ
イヤフラム５２により空気室５３と、燃料室５４とに区
画している。空気室５３には蓄圧装置４８からの空気圧
を、燃料室５４にはフューエルダンパ４４からの燃料を
燃料入口５５から供給し、所定圧力の燃料を燃料出口５
６から噴射ノズルｌに供給する。

上記ダイヤフラム５２にはスプリング５７を当接し、ス
テッピングモータ５８の駆動ピン５９によりこのスプリ
ング５７のセット力を可変としている。また、ダイヤフ
ラム５２にはレギュレータバルブ６０を取り付け、燃料
出口５６を開閉可能としている。

しかして、ステッピングモータ５８によりスプリング５
７のセット力を変えることにより差圧を任意の値に制御
するものである。なおアクチュエータとしてステッピン
グモータ５８以外にも任意の機構を採用可能である。

こうした構成の差圧可変プレッシャーレギュレータ４５
を用いることにより、噴射ノズルｌに供給する燃料圧力
と空気圧力との差圧を所定範囲内の一定値に保つもので
ある。

さらに、空気圧を任意の値に設定可能とし、当該差圧を
その所定範囲内において可変とするために圧縮空気圧配
管系に差圧可変プレッシャーレギュレータ４５と同様の
構成を装備することができる。

すなわち、第５図は上述の制御配管系４０と同様の制御
配管系７０の説明図であって、その圧縮空気圧配管系７
０Ｂにも差圧可変プレッシャーレギュレータ４５と同様
の構成の圧力可変調圧バルブ７１を設けである。また空
気圧用圧力センサ７２と、背圧用圧力センサ７３とを設
けである。

さらにその燃料圧配管系７０Ａには、差圧計７４を設け
る。

かくして蓄圧装置４８内の空気は圧力可変調圧バルブ７
１によりこれを調圧し、当該噴射ノズルｌに供給する。

空気圧用圧力センサ７２は圧力可変調圧バルブ７１の出
力のフィードバック用であって、差圧計７４は差圧可変
プレー、ジャーレギュレータ４５の出力のフィードバッ
ク用である。

こうした構成の制御配管系４０．７０においては、差圧
可変プレッシャーレギュレータ４５および圧力可変調圧
バルブ７１に可変機構を組み込んだことにより上記差圧
を所定範囲内において可変とすることができる。

こうした構成の噴射ノズルｌにおいて、上述の制御配管
系４０あるいは７０から所定圧力で圧縮空気通路７およ
び液体燃料通路８を通して空気および液体燃料を供給し
である状態で、所定の駆動信号によりマグネッ）２０を
励磁し、バルブアクチュエータ５を作動させて第１のバ
ルブ１８を図中下方に駆動する。

この駆動初期段階では第２のバルブ１９はその第２のリ
ターンスプリング２７の付勢力により、第２のバルブ１
９のフランジ部１９Ｂが移動距離調整用シム２９ないし
はストッパ用段部３０に当接するまでの初期移動間隔Ｌ
１だけ、第１のバルブ１８とともに一体的に下降して、
第１のバルブ１８のポペットバルブ部１８Ｂが噴口１７
のシート面２４から離れて圧縮空気通路７からの空気を
噴射する。なお、第２のバルブ１９の先端シート部１９
Ａがまだ第１のバルブ１８のポペットバルブシート部１
８Ｄにシートしているので、液体燃料は噴射されていな
い。

アクチュエータ２１の作動によってさらに第１のバルブ
１８が下降すると、第２のバルブ１９のフランジ部１９
Ｂが移動距離調整用シム２９ないしはス）−／パ用段部
３０に当接し、これ以上の下降を阻止されることとなる
ので、第１のバルブ１８のみがさらに下降し、第２のバ
ルブ１９はその先端シート部１９Ａが第１のバルブ１８
のポペットバルブシート部１８Ｄから離れることとなり
その間から液体燃料の噴射つまり主噴射が開始され、先
に噴射されている空気により微粒子化される。上記バル
ブアクチュエータ２１がその全移動間隔Ｌ２を下降して
噴射は安定状態となる。

したがって、空気および液体燃料が所定の割合で噴射さ
れつつ気体状態で混合され良好な燃焼を保証することが
できる。

ついで、所定の信号にもとづいてバルブアクチュエータ
５のマグネット２０が消磁されると。

第１のバルブ１Ｂはその第１のリターンスプリング２３
の付勢力により第１図および第２図に図示のようなもと
の状態に復元する。つまり、まずポペットバルブシート
部１８Ｄと第２のバルブ１９の先端シート部１９Ａとが
当接して、第１のバルブ１８と第２のバルブ１９とが一
体に上昇し、最後にポペットバルブ部１８Ｂが噴口１７
のシート面２４にシートする。

なお、このときに第１のバルブ１８の第１のリターンス
プリング２３の付勢力が第２のバルブ１９の第２のリタ
ーンスプリング２７の付勢力より大きいので、第２のリ
ターンスプリング２７の付勢力に抗して第２のバルブ１
９を、第１図に図示の状態まで上昇させることにより、
第１のバルブ１８および第２のバルブ１９のそれぞれの
復元を確実に行なうことができる。

ただし第２図を参照して説明すると、既述のように、空
気と混合した燃料が噴射する部分の開口面積５ｏｕｔと
、燃料供給部の開口面積Ｓｆとはこれをほぼ同等程度に
設定しである。また、燃料と空気の混合部の断面積Ｓａ
はこれを開口面積５ｏｕｔおよびＳｆの数倍以上にこれ
を設定しである。

したがって、噴口１７からの空気の流出量を少なく押え
こむことが可能となるとともに、燃料および空気の混合
部の断面積Ｓａが大きいので、この混合部での空気の流
速が小さく、供給される空気圧の圧力低下が発生しにく
い、よってこの混合部に供給される燃料および空気は、
その上流つまり第２のバルブ１９の先端シート部１９Ａ
と第１のバルブ１８のポペットバルブシート部１８Ｄと
の間の絞り、およびその下流つまり第１のバルブ１８の
ポペットバルブ部１８Ｂと噴口１７のシート面２４との
間の絞りによって前後を絞られた状態で噴射されること
となり、燃料の噴射量は燃料圧力と、空気圧力の差圧の
みにより決定されることとなる。

なお、開口面積５ｏｕｔが開口面積Ｓｆに比較して非常
に大きい場合には、空気噴射量が増加し、かつ混合部で
の空気流速が早くなりこの混合部での空気圧力の圧力低
下が発生する。したがって、同一差圧条件においても供
給圧力を増加させるにともなって空気圧力の低下が太き
くなり、混合部での差圧が増加するようになって燃料噴
射量が増加するということになってしまう。

つまり、差圧一定時に供給圧力が変動しても同じ燃料噴
射量が大気中で得られるという特性は発生することがな
い。

また混合部の断面積Ｓａが開口面積５ｏｕｔより小さい
ような場合にも、同様な理由から本特性は発生するもの
ではない。

第６図に示す燃料噴射量特性は、噴射ノズルｌを使用し
、空気圧力および燃料圧力を変化させた場合の同一開弁
時間での特性である。ただし、差圧を△Ｐ、燃料圧力を
Ｐｆ、空気圧力をＰａとすれば、　　ΔＰ＝Ｐｆ−Ｐａ
　　である。

なお、空気の供給圧力は、大気中でこれを変化させてデ
ータ収集した。つまり、背圧としては一定の大気圧を取
り、この条件下で行なったものである。ただし、背圧が
変動した場合は、その変動に対応して供給圧力が変化し
た値に一致すると考えることができる。

つまり、−例として実機においては一定の空気圧力３Ｋ
ｇｆ／ｃｍ′で使用したと仮定する場合に、背圧と供給
圧との関係は以下の第１表のようになる。

第１表 この空気圧力範囲においては、第６図に示すように同一
燃料噴射量を得ることができる。

つまり図示の結果から判明するように、燃料圧力と空気
圧力との差圧をある一定値に１保−つと、空気の供給圧
力が変動しても、一定燃料噴射量が得られる領域が存在
することがわかる。したがって差圧一定条件であれば、
背圧（噴射ノズル１より下流の圧力）の変動の影響を受
けることなく、同一燃料噴射量を得ることができる。

噴射ノズル１はこれをこの差圧以上において使用するこ
とを前提としている。もちろん、背圧が供給圧力以上で
あれば噴射が不可能となるが、供給圧力以下であれば、
第６図に示した特性は成立する。また、第１表に示した
場合のように空気圧力は一定でなく、背圧に変動があっ
たとしてもさしつかえないものである。

なお第７図に、噴射ノズルｌを大気圧中で噴射し各圧力
条件を変化させたときの、噴霧平均粒径を示す。この表
から利用するように、空気圧力が高くなるにつれて、ま
たは差圧を小さくするにつれて、粒径は減少している。

この理由は、前記気液比（空気噴射量／燃料噴射量）が
増加しているからである。

したがって、燃料圧力と空気圧力との差圧や空気圧力値
（噴射するところの圧力と、空気圧力との比）を変化さ
せれば、粒径を制御することが可能となる。

すなわち、エンジンの運転条件や、背圧用圧力センサ７
３の出力により運転条件に最適となる粒径を制御回路５
０において計算し、この値となるように差圧可変プレッ
シャーレギュレータ４５および圧力可変調圧バルブ７１
を制御し、最適な粒径を得るものである。

なお上述の一実施例においては、本発明を内燃機関用に
応用した場合を説明したが、第１のバルブ１８のポペッ
トバルブ部１８Ｂの移動量ないしリフト量を適宜調量す
れば、外燃機関用にもこれを用いることができる。

また上述の一実施例のように、圧縮空気通路７に空気を
、液体燃料通路８に液体燃料を供給する例（−液燃料用
）を説明したが、液体燃料を気体燃料と組み合わせるこ
とにより液体燃料の微粒化を図ることもできるとともに
、液体燃料どうしを供給することも可能である。

さらに、各種機関の燃料等の噴射装置として用いること
ができるばかりではなく、噴射する流体として塗料を採
用し、その微粒化ノズルつまり塗装スプレーとしても利
用することができる。

なおまた、上述の一実施例の構成と同様な構成を採用す
ることにより三種以上の流体の噴射ノズルとしても応用
可能である。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、背圧に影響されず
に燃料噴射量を一定とすることが可能であるとともに、
粒径を可変としてこまやかな燃焼制御が可能であり、空
気消費量を少なく押えることができる。

すなわち、燃料圧力と空気圧力との差圧を一定値に保つ
ように調圧機能を保有させたので、気液同時噴射型イン
ジェクタの使用が実機関上で可能となり、燃料の微粒化
が容易に得ることができるばかりでなく、噴口部分（噴
出部）の圧力値に影響されず、燃料圧力以下であれば、
ソレノイドの開弁時間のみにより燃料噴射量を制御する
ことができ、マニホールド噴射だけでなく、筒内噴射に
も使用可能である。

また、従来の圧縮空気を使用した微粒化ノズルに比較し
て、微粒化に必要とする空気量しか使用しないので、空
気消費量を少なく押えることができるとともに、ペネト
レーションの非常に小さな噴霧を得ることができる。

また負荷が変動しても背圧が同一であれば、同じ粒径を
得ることができるという特徴がある。

よって、燃焼の改善もしくは筒内噴射による層状燃焼と
いう燃焼が得られるものと期待することができる。

【図面の簡単な説明】

各図は本発明の一実施例による噴射ノズルｌのを説明す
るもので、 第１図は、噴射ノズルｌの縦断面図、 ８２図は、噴口１７部分の要部拡大断面図、第３図は、
圧縮空気および燃料の制御配管系４０の説明図、 第４図は、差圧可変プレッシャーレギュレータ４５の開
放状態の縦断面図、 第５図は、圧縮空気および燃料の制御配管系７０の説明
図、 第６図は、同一開弁時間での燃料噴射量特性を示すもの
で、空気圧力と燃料噴射量との関係のグラ乙 第７図は、噴射ノズルｌを大気圧中で噴射し各圧力条件
・を変化させたときの噴霧平均粒径を示す表である。 、噴射ノズル 、ノズルハウジング 、デイスタンスピース 、ノズルボディ 、バルブアクチュエータ 、ノズルホルダ ７　。 ８　。 ９　。 １０　。 １１　。 １２、１３ １４、　　、　　。 １５゜ １６　。 １７　。 １８　。 １８　Ａ　。 １８　Ｂ　。 １８Ｃ。 １８　Ｄ　。 １９　。 １９　Ａ　。 １９Ｂ。 ２０　。 ２１゜ 、圧縮空気通路 、液体燃料通路 、圧縮空気入口コネクタ 、燃料入口コネクタ 、第１のスプリング室 、圧縮空気通路 、空気溜り室 、第２のスプリング室 、バルブガイド孔 、噴口 、第１のバルブ 、駆動用プレート部 、ポペットバルブ部 、上部段部 、ポペットバルブシート部 、第２のバルブ 、先端シート部 、フランジ部 、マグネット 、ナツト ２２、、、、スプリングガイド ２３、、、、第１のリターンスプリング２４、、、、噴
口１７部分のシート面 ２５、、、、シム ２６、、、、通路部 ２７、、、、第２のリターンスプリング２８、、、、ス
プリング力調整用シム ２９、、、、移動距ＪＩｍ調整用シム ３０、、、、ストッパ用段部 ３１、、、、Ｏリング ３２、、、、通路部 ３３、、、、燃料リーク出口コネクタ ４０、、、圧縮空気および燃料の制御配管系４ＯＡ、、
、、燃料圧配管系 ４０Ｂ、、、、圧縮空気圧配管系 ４１、、、、フューエルタンク ４２、、、、フューエルポンプ ４３、、、、フューエルフィルタ ４４、、、、フューエルダンパ ４５、差圧可変プレッシャーレギュレータ４６　。 ４７　。 ４８　。 ４９　。 ５０　。 ５１　。 ５２　。 ５３　。 ５４　。 ５５　。 ５６　。 ５７　。 ５８　。 ５９　。 ６０゜ ７０　。 ７　ＯＡ　。 ７０　Ｂ　。 ７１゜ ７２　。 、電磁クラッチ 、エアーコンプレッサ 、Ｍ圧装置 、圧力センサ 、制御回路 、レギュレータハウジング 、ダイヤフラム 、空気室 、燃料室 、燃料入口 、燃料出口 、スプリング 、ステッピングモータ 、駆動ピン 、レギュレータバルブ 、圧縮空気および燃料の制御配管系 、燃料圧配管系 １．圧縮空気圧配管系 、圧力可変調圧バルブ 、空気圧用圧力センサ ７３・・・・背圧用圧力センサ ７４、、、、差圧計 Ｌｌ、、、、初期移動間隔 Ｌ２．、、、全移動間隔 Ｔｏ、第１のバルブ１８の上部段部１８Ｃとシム２５と
の間の間隔 ５ｏｕｔ　、、噴口１７部分のシート面２４との間の開
口面積５ｏｕｔ　（混合流体の開口面、ｔｉ）Ｓａ、　
、、、燃料および空気の混合部となる通路部３２の断面
積Ｓａ（混合部の開口面積）Ｓｆｌ、、、先端シート部
１９Ａとポペットバルブシート部１８０との間の開口面
積Ｓｆ（燃料の開口面積）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも二種の流体を導入可能であるとともに
   、該流体を噴射する噴口を有するノズルボディと、 このノズルボディ内を往復動する第１のバルブおよび第
   ２のバルブとを有し、 これら第１および第２のバルブを順次開閉することによ
   り前記流体を前記噴口から噴射可能な噴射ノズルであっ
   て、 前記第１のバルブの開閉により噴射する一方の流体の圧
   力と、前記第２のバルブの開閉により噴射する他方の流
   体の圧力との差圧を所定範囲内の一定値に保ってそれぞ
   れの流体を噴射することを特徴とする噴射ノズル。
2. （２）少なくとも二種の流体を導入可能であるとともに
   、該流体を噴射する噴口を有するノズルボディと、 このノズルボディ内を往復動する第１のバルブおよび第
   ２のバルブとを有し、 これら第１および第２のバルブを順次開閉することによ
   り前記流体を前記噴口から噴射可能な噴射ノズルの前記
   流体の噴射圧力を制御する噴射圧力制御装置であって、 前記第１のバルブの開閉により噴射する一方の流体の圧
   力と、前記第２のバルブの開閉により噴射する他方の流
   体の圧力との差圧を所定範囲内の一定値に保つとともに
   、 この差圧を前記所定範囲内において可変とすることを特
   徴とする噴射ノズルの噴射圧力制御装置。