JPH10246169A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- JPH10246169A JPH10246169A JP5024797A JP5024797A JPH10246169A JP H10246169 A JPH10246169 A JP H10246169A JP 5024797 A JP5024797 A JP 5024797A JP 5024797 A JP5024797 A JP 5024797A JP H10246169 A JPH10246169 A JP H10246169A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 リーク燃料の圧力を低減することにより、ト
ップリターンの構成を維持しつつ２方弁の挙動を安定化
する。 【解決手段】 アーマチャ上流室２、または制御室１か
らアーマチャ上流室２に至るリーク通路８に、圧力吸収
手段をなす空気を内包したゴム材５を設けているので、
制御室１から出た燃料がリーク通路８またはアーマチャ
上流室２に達すると圧力吸収手段をなす空気を内包した
ゴム材５によって圧力が低減され、アーマチャ上流室２
とアーマチャ下流室３との圧力差は小さくなる。従って
アーマチャ４１が受ける力が低減され、２方弁４の挙動
は安定となり、燃料噴射量の精度が向上するという効果
がある。
ップリターンの構成を維持しつつ２方弁の挙動を安定化
する。 【解決手段】 アーマチャ上流室２、または制御室１か
らアーマチャ上流室２に至るリーク通路８に、圧力吸収
手段をなす空気を内包したゴム材５を設けているので、
制御室１から出た燃料がリーク通路８またはアーマチャ
上流室２に達すると圧力吸収手段をなす空気を内包した
ゴム材５によって圧力が低減され、アーマチャ上流室２
とアーマチャ下流室３との圧力差は小さくなる。従って
アーマチャ４１が受ける力が低減され、２方弁４の挙動
は安定となり、燃料噴射量の精度が向上するという効果
がある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はディーゼルエンジン
に使用される電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式
燃料噴射装置に関するものである。
に使用される電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式
燃料噴射装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図８は従来の蓄圧式燃料噴射装置に用い
られる電磁２方弁式インジェクタの構成を示す電磁２方
弁式インジェクタの中心軸に沿った横断面図である。図
８に示す電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式燃料
噴射装置は、内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射
弁６０、燃料噴射弁６０に供給する燃料の圧力を蓄圧す
るコモンレール６１、コモンレール６１に高圧燃料を供
給する図示しない高圧供給ポンプ、コモンレール６１と
燃料噴射弁６０とをそれぞれ連通する燃料分配通路６
２、及びコモンレール６１と高圧供給ポンプとを連通す
る図示しない燃料供給通路を備えていると共に、燃料噴
射弁６０が燃料圧力によってニードル６３を開弁位置に
向かって付勢する油溜まり室６４、それに対抗してニー
ドル６３を閉弁位置に向かって付勢する付勢手段をなす
バネ６５、付勢手段をなすバネ６５と協働して制御され
た燃料圧力によってニードル６３を閉弁位置に向かって
付勢する制御室１、及び制御室１の燃料圧力を制御する
電磁弁６６を備えていて、電磁弁６６の開弁により制御
室１からリークした燃料が、リーク通路８を通り、電磁
弁６６のアーマチャ上流室２及びアーマチャ下流室３、
インジェクタ上部のリターン通路９を経て図示しない燃
料タンクに戻るいわゆるトップリターンと呼ばれる構成
になっている。
られる電磁２方弁式インジェクタの構成を示す電磁２方
弁式インジェクタの中心軸に沿った横断面図である。図
８に示す電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式燃料
噴射装置は、内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射
弁６０、燃料噴射弁６０に供給する燃料の圧力を蓄圧す
るコモンレール６１、コモンレール６１に高圧燃料を供
給する図示しない高圧供給ポンプ、コモンレール６１と
燃料噴射弁６０とをそれぞれ連通する燃料分配通路６
２、及びコモンレール６１と高圧供給ポンプとを連通す
る図示しない燃料供給通路を備えていると共に、燃料噴
射弁６０が燃料圧力によってニードル６３を開弁位置に
向かって付勢する油溜まり室６４、それに対抗してニー
ドル６３を閉弁位置に向かって付勢する付勢手段をなす
バネ６５、付勢手段をなすバネ６５と協働して制御され
た燃料圧力によってニードル６３を閉弁位置に向かって
付勢する制御室１、及び制御室１の燃料圧力を制御する
電磁弁６６を備えていて、電磁弁６６の開弁により制御
室１からリークした燃料が、リーク通路８を通り、電磁
弁６６のアーマチャ上流室２及びアーマチャ下流室３、
インジェクタ上部のリターン通路９を経て図示しない燃
料タンクに戻るいわゆるトップリターンと呼ばれる構成
になっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この図８に示す従来の
電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式燃料噴射装置
では、ソレノイド７に通電が開始され、２方弁４がリフ
トすると、制御室１の燃料がオリフィス１ｂを通ってリ
ーク通路８に流れ出す。さらにこの燃料はアーマチャ上
流室２、アーマチャ下流室３、リターン通路９を通って
図示しない燃料タンクへもどる。
電磁２方弁式インジェクタを用いた蓄圧式燃料噴射装置
では、ソレノイド７に通電が開始され、２方弁４がリフ
トすると、制御室１の燃料がオリフィス１ｂを通ってリ
ーク通路８に流れ出す。さらにこの燃料はアーマチャ上
流室２、アーマチャ下流室３、リターン通路９を通って
図示しない燃料タンクへもどる。
【０００４】この時アーマチャ上流室２と、アーマチャ
下流室３には、アーマチャ４１が絞りとなるため、圧力
差が生ずる。この圧力差によりアーマチャ４１が油圧力
を受け、２方弁４の挙動が不安定になり、燃料噴射量の
精度が悪化するという問題がある。この問題を解決する
ために構成を制御室１からのリーク燃料がアーマチャ上
流室２及びアーマチャ下流室３を通らず、直接インジェ
クタの横側に抜けるいわゆるサイドリターンとすると、
２方弁４の挙動は安定するが、エンジン搭載上の自由度
が小さくなってしまうという問題がある。
下流室３には、アーマチャ４１が絞りとなるため、圧力
差が生ずる。この圧力差によりアーマチャ４１が油圧力
を受け、２方弁４の挙動が不安定になり、燃料噴射量の
精度が悪化するという問題がある。この問題を解決する
ために構成を制御室１からのリーク燃料がアーマチャ上
流室２及びアーマチャ下流室３を通らず、直接インジェ
クタの横側に抜けるいわゆるサイドリターンとすると、
２方弁４の挙動は安定するが、エンジン搭載上の自由度
が小さくなってしまうという問題がある。
【０００５】本発明は、リーク燃料の圧力を低減するこ
とにより、トップリターンの構成を維持しつつ２方弁の
挙動を安定化することを目的とする。
とにより、トップリターンの構成を維持しつつ２方弁の
挙動を安定化することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するため、請求項１ないし請求項４に記載の構成を採
用する。請求項１に記載の構成によれば、アーマチャ上
流室、または制御室からアーマチャ上流室に至るリーク
通路に、圧力吸収手段を設けているので、制御室から出
た燃料がリーク通路またはアーマチャ上流室に達すると
圧力吸収手段によって圧力が低減され、アーマチャ上流
室とアーマチャ下流室との圧力差は小さくなる。従って
アーマチャが受ける力が低減され、２方弁の挙動は安定
となり、燃料噴射量の精度が向上するという効果があ
る。
決するため、請求項１ないし請求項４に記載の構成を採
用する。請求項１に記載の構成によれば、アーマチャ上
流室、または制御室からアーマチャ上流室に至るリーク
通路に、圧力吸収手段を設けているので、制御室から出
た燃料がリーク通路またはアーマチャ上流室に達すると
圧力吸収手段によって圧力が低減され、アーマチャ上流
室とアーマチャ下流室との圧力差は小さくなる。従って
アーマチャが受ける力が低減され、２方弁の挙動は安定
となり、燃料噴射量の精度が向上するという効果があ
る。
【０００７】また、請求項２ないし請求項４に記載の構
成によれば、圧力吸収手段が簡単な構成により形成でき
るという効果がある。
成によれば、圧力吸収手段が簡単な構成により形成でき
るという効果がある。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は本発明の第１の実施形態を
示す電磁２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の
横断面図であり、圧力吸収手段として空気を内包したゴ
ム材５をアーマチャ上流室２に配設したこと以外は、図
８に示した従来の電磁２方弁式インジェクタと同一の構
造である。
示す電磁２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の
横断面図であり、圧力吸収手段として空気を内包したゴ
ム材５をアーマチャ上流室２に配設したこと以外は、図
８に示した従来の電磁２方弁式インジェクタと同一の構
造である。
【０００９】図１の第１の実施形態では圧力吸収手段は
空気を内包したゴム材５となっており、シリンダ６には
め込まれて固定されている。作動について説明すると、
ソレノイド７に通電が開始され２方弁４がリフトする
と、制御室１内の燃料がオリフィス１ｂを通ってリーク
通路８に流れ出す。さらにこの燃料はアーマチャ上流室
２、アーマチャ下流室３、リターン通路９を通って図示
しない燃料タンクに戻るが、燃料がアーマチャ上流室２
に達した時、ゴム材５が変形し、内包する空気が圧縮さ
れて空気の圧力が上昇すると共に、ゴム材５の外側にあ
る燃料の圧力は低減される。
空気を内包したゴム材５となっており、シリンダ６には
め込まれて固定されている。作動について説明すると、
ソレノイド７に通電が開始され２方弁４がリフトする
と、制御室１内の燃料がオリフィス１ｂを通ってリーク
通路８に流れ出す。さらにこの燃料はアーマチャ上流室
２、アーマチャ下流室３、リターン通路９を通って図示
しない燃料タンクに戻るが、燃料がアーマチャ上流室２
に達した時、ゴム材５が変形し、内包する空気が圧縮さ
れて空気の圧力が上昇すると共に、ゴム材５の外側にあ
る燃料の圧力は低減される。
【００１０】このゴム材５の変形は、燃料の圧力が内包
される空気の圧力に等しくなるようにおきる。また、空
気の弾性率は燃料の弾性率に比べて大幅に小さいので、
ゴム材５が変形して、内包される空気の圧力がわずかに
上昇するだけで、燃料の圧力は大幅に低減される。この
圧力吸収手段をなす空気を内包したゴム材５の働きによ
りアーマチャ上流室２とアーマチャ下流室３との圧力差
は小さくなり、アーマチャ４１に作用する力も低減され
て、２方弁４の挙動は安定する。
される空気の圧力に等しくなるようにおきる。また、空
気の弾性率は燃料の弾性率に比べて大幅に小さいので、
ゴム材５が変形して、内包される空気の圧力がわずかに
上昇するだけで、燃料の圧力は大幅に低減される。この
圧力吸収手段をなす空気を内包したゴム材５の働きによ
りアーマチャ上流室２とアーマチャ下流室３との圧力差
は小さくなり、アーマチャ４１に作用する力も低減され
て、２方弁４の挙動は安定する。
【００１１】本第１の実施形態の効果を確認するため
に、従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁
式インジェクタと第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置
に用いられる電磁２方弁式インジェクタとについてそれ
ぞれコンピュータシミュレーションをおこなった。図２
は第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電
磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデルを示
すモデル図である。従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いら
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルは図２中の空気を内包するゴム材モデル１０９を無く
したものである。
に、従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁
式インジェクタと第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置
に用いられる電磁２方弁式インジェクタとについてそれ
ぞれコンピュータシミュレーションをおこなった。図２
は第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電
磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデルを示
すモデル図である。従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いら
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルは図２中の空気を内包するゴム材モデル１０９を無く
したものである。
【００１２】図２においては簡単のため、リーク通路と
アーマチャ上流室とを１つのボリューム１０２とした。
ボリューム１０２とアーマチャ下流室のボリューム１０
３とは単なる絞り（オリフィス）によって連通している
とし、ボリューム１０２とボリューム１０３の圧力差に
アーマチャモデル１０４の受圧面積を乗じてアーマチャ
モデル１０４への作用力を計算した。
アーマチャ上流室とを１つのボリューム１０２とした。
ボリューム１０２とアーマチャ下流室のボリューム１０
３とは単なる絞り（オリフィス）によって連通している
とし、ボリューム１０２とボリューム１０３の圧力差に
アーマチャモデル１０４の受圧面積を乗じてアーマチャ
モデル１０４への作用力を計算した。
【００１３】それぞれのボリュームの容積は、制御室１
のボリューム１０１が５０ｍｍ3 、アーマチャ上流室２
とリーク通路８とを合わせたボリューム１０２が１５０
０ｍｍ3 、アーマチャ下流室３のボリューム１０３が５
００ｍｍ3 であり、それぞれのオリフィス径は、オリフ
ィス１０５が直径０．３ｍｍ、オリフィス１０６が直径
０．３ｍｍ、オリフィス１０７が直径１．４ｍｍ、オリ
フィス１０８が直径１．４ｍｍとした。また、オリフィ
ス１０５の上流の圧力は１２０ＭＰａで一定とし、オリ
フィス１０８の下流の圧力は０．１ＭＰａで一定とし
た。また、アーマチャモデル１０４の受圧面積は２５０
ｍｍ2 とした。
のボリューム１０１が５０ｍｍ3 、アーマチャ上流室２
とリーク通路８とを合わせたボリューム１０２が１５０
０ｍｍ3 、アーマチャ下流室３のボリューム１０３が５
００ｍｍ3 であり、それぞれのオリフィス径は、オリフ
ィス１０５が直径０．３ｍｍ、オリフィス１０６が直径
０．３ｍｍ、オリフィス１０７が直径１．４ｍｍ、オリ
フィス１０８が直径１．４ｍｍとした。また、オリフィ
ス１０５の上流の圧力は１２０ＭＰａで一定とし、オリ
フィス１０８の下流の圧力は０．１ＭＰａで一定とし
た。また、アーマチャモデル１０４の受圧面積は２５０
ｍｍ2 とした。
【００１４】図３は前記の値に基づいて、従来の蓄圧式
燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁式インジェクタの
シミュレーションモデルについて計算した結果を示すグ
ラフであり、（Ａ）は２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）
は制御室１の圧力の時間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流
室２の圧力とアーマチャ下流室３の圧力の時間変化、
（Ｄ）はアーマチャ４１へ作用する油圧力の時間変化を
それぞれ示す。
燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁式インジェクタの
シミュレーションモデルについて計算した結果を示すグ
ラフであり、（Ａ）は２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）
は制御室１の圧力の時間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流
室２の圧力とアーマチャ下流室３の圧力の時間変化、
（Ｄ）はアーマチャ４１へ作用する油圧力の時間変化を
それぞれ示す。
【００１５】図３によれば、従来の蓄圧式燃料噴射装置
に用いられる電磁２方弁式インジェクタでは、２方弁４
が開いて制御室１内の燃料が流出すると、アーマチャ上
流室２及びアーマチャ下流室３の圧力がそれぞれ上昇
し、アーマチャ４１には最大で約４５Ｎの油圧力がかか
ることがわかる。ソレノイド７の吸引力が約１００Ｎで
あるのと比較して、この油圧力は無視できない値となっ
ており、これにより２方弁４の挙動が不安定になる。
に用いられる電磁２方弁式インジェクタでは、２方弁４
が開いて制御室１内の燃料が流出すると、アーマチャ上
流室２及びアーマチャ下流室３の圧力がそれぞれ上昇
し、アーマチャ４１には最大で約４５Ｎの油圧力がかか
ることがわかる。ソレノイド７の吸引力が約１００Ｎで
あるのと比較して、この油圧力は無視できない値となっ
ており、これにより２方弁４の挙動が不安定になる。
【００１６】図４は前記の値に基づくと共に、空気を内
包するゴム材５のモデル１０９内に内包される空気の容
積が２０ｍｍ3 で、初期の圧力を大気圧である０．１Ｍ
Ｐａとした本第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用
いられる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーション
モデルについて計算した結果を示すグラフであり、
（Ａ）は２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の
圧力の時間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力と
アーマチャ下流室３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマ
チャ４１へ作用する油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
包するゴム材５のモデル１０９内に内包される空気の容
積が２０ｍｍ3 で、初期の圧力を大気圧である０．１Ｍ
Ｐａとした本第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用
いられる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーション
モデルについて計算した結果を示すグラフであり、
（Ａ）は２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の
圧力の時間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力と
アーマチャ下流室３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマ
チャ４１へ作用する油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
【００１７】図４によれば、本第１の実施形態の蓄圧式
燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁式インジェクタで
は、アーマチャ４１にかかる油圧力は最大で約７Ｎに低
減されていることがわかる。図５は前述の諸元での空気
を内包するゴム材５に内包される空気の容積とアーマチ
ャ４１に作用する油圧力の関係を示すグラフである。図
５によればこの諸元ではアーマチャ４１に作用する油圧
力をアーマチャ４１の挙動が比較的安定となるソレノイ
ド７の吸引力の約１０％である１０Ｎ以下とするために
は空気を内包するゴム材に内包される空気の容積を１５
ｍｍ3 程度以上にすればよいことがわかる。
燃料噴射装置に用いられる電磁２方弁式インジェクタで
は、アーマチャ４１にかかる油圧力は最大で約７Ｎに低
減されていることがわかる。図５は前述の諸元での空気
を内包するゴム材５に内包される空気の容積とアーマチ
ャ４１に作用する油圧力の関係を示すグラフである。図
５によればこの諸元ではアーマチャ４１に作用する油圧
力をアーマチャ４１の挙動が比較的安定となるソレノイ
ド７の吸引力の約１０％である１０Ｎ以下とするために
は空気を内包するゴム材に内包される空気の容積を１５
ｍｍ3 程度以上にすればよいことがわかる。
【００１８】図６は本発明の第２の実施形態を示す電磁
２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図
であり、圧力吸収手段として中実のゴム材５０をアーマ
チャ上流室２に配設したこと以外は、図８に示した従来
の電磁２方弁式インジェクタと同一の構造である。第２
の実施形態ではゴムの体積弾性率は空気に比べて大きい
ため、中実のゴム材５０の体積を第１の実施形態に比べ
て大きくとる必要がある。
２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図
であり、圧力吸収手段として中実のゴム材５０をアーマ
チャ上流室２に配設したこと以外は、図８に示した従来
の電磁２方弁式インジェクタと同一の構造である。第２
の実施形態ではゴムの体積弾性率は空気に比べて大きい
ため、中実のゴム材５０の体積を第１の実施形態に比べ
て大きくとる必要がある。
【００１９】図７は本発明の第３の実施形態を示す電磁
２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図
であり、圧力吸収手段としてスプリング５２により付勢
された油圧ピストン５１をアーマチャ上流室２に配設し
たこと以外は、図８に示した従来の電磁２方弁式インジ
ェクタと同一の構造である。この第３の実施形態によれ
ばアーマチャ上流室２内の圧力が上昇するとスプリング
５２により付勢された油圧ピストン５１がスプリング５
２を押し縮めてアーマチャ上流室２内の圧力を吸収して
低下させる。
２方弁式インジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図
であり、圧力吸収手段としてスプリング５２により付勢
された油圧ピストン５１をアーマチャ上流室２に配設し
たこと以外は、図８に示した従来の電磁２方弁式インジ
ェクタと同一の構造である。この第３の実施形態によれ
ばアーマチャ上流室２内の圧力が上昇するとスプリング
５２により付勢された油圧ピストン５１がスプリング５
２を押し縮めてアーマチャ上流室２内の圧力を吸収して
低下させる。
【図１】本発明の第１の実施形態を示す電磁２方弁式イ
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
【図２】第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用いら
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルを示すモデル図である。
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルを示すモデル図である。
【図３】従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電磁２
方弁式インジェクタのシミュレーションモデルについて
計算した結果を示すグラフであり、（Ａ）は２方弁の開
閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の圧力の時間変化、
（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力とアーマチャ下流室
３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマチャ４１へ作用す
る油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
方弁式インジェクタのシミュレーションモデルについて
計算した結果を示すグラフであり、（Ａ）は２方弁の開
閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の圧力の時間変化、
（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力とアーマチャ下流室
３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマチャ４１へ作用す
る油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
【図４】第１の実施形態の蓄圧式燃料噴射装置に用いら
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルについて計算した結果を示すグラフであり、（Ａ）は
２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の圧力の時
間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力とアーマチ
ャ下流室３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマチャ４１
へ作用する油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
れる電磁２方弁式インジェクタのシミュレーションモデ
ルについて計算した結果を示すグラフであり、（Ａ）は
２方弁の開閉の時間変化、（Ｂ）は制御室１の圧力の時
間変化、（Ｃ）はアーマチャ上流室２の圧力とアーマチ
ャ下流室３の圧力の時間変化、（Ｄ）はアーマチャ４１
へ作用する油圧力の時間変化をそれぞれ示す。
【図５】空気を内包するゴム材５に内包される空気の容
積とアーマチャ４１に作用する油圧力の関係を示すグラ
フである。
積とアーマチャ４１に作用する油圧力の関係を示すグラ
フである。
【図６】本発明の第２の実施形態を示す電磁２方弁式イ
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
【図７】本発明の第３の実施形態を示す電磁２方弁式イ
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
ンジェクタの中心軸に沿った要部の横断面図である。
【図８】従来の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる電磁２
方弁式インジェクタの構成を示す電磁２方弁式インジェ
クタの中心軸に沿った横断面図である。
方弁式インジェクタの構成を示す電磁２方弁式インジェ
クタの中心軸に沿った横断面図である。
１ 制御室 ２ アーマチャ上流室 ３ アーマチャ下流室 ５ 圧力吸収手段をなす空気を内包したゴム材 ８ リーク通路 ５０ 圧力吸収手段をなす中実のゴム材 ５１ 圧力吸収手段をなす油圧ピストン ５２ 圧力吸収手段をなすスプリング ６０ 燃料噴射弁 ６１ コモンレール ６２ 燃料分配通路 ６３ ニードル ６４ 油溜まり室 ６５ 付勢手段をなすバネ ６６ 電磁弁
Claims (4)
- 【請求項１】 内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴
射弁、該燃料噴射弁に供給する燃料の圧力を蓄圧するコ
モンレール、該コモンレールに高圧燃料を供給する高圧
供給ポンプ、前記コモンレールと前記燃料噴射弁とをそ
れぞれ連通する燃料分配通路、及び前記コモンレールと
前記高圧供給ポンプとを連通する燃料供給通路を備えて
いると共に、前記燃料噴射弁が燃料圧力によってニード
ルを開弁位置に向かって付勢する油溜まり室、それに対
抗して前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する付勢
手段、該付勢手段と協働して制御された燃料圧力によっ
て前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する制御室、
及び該制御室の燃料圧力を制御する電磁弁を備えてい
て、該電磁弁の開弁により前記制御室からリークした燃
料が、前記電磁弁のアーマチャ上流室及びアーマチャ下
流室を経て燃料タンクに戻る方式の電磁２方弁式インジ
ェクタを用いた蓄圧式燃料噴射装置において、前記アー
マチャ上流室、または前記制御室から前記アーマチャ上
流室に至るリーク通路に、圧力吸収手段を設けたことを
特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項２】 前記圧力吸収手段が、空気を内包したゴ
ム材であることを特徴とする請求項１に記載の蓄圧式燃
料噴射装置。 - 【請求項３】 前記圧力吸収手段が、中実のゴム材であ
ることを特徴とする請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装
置。 - 【請求項４】 前記圧力吸収手段が、スプリングにより
付勢された油圧ピストンであることを特徴とする請求項
１に記載の蓄圧式燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05024797A JP3774976B2 (ja) | 1997-03-05 | 1997-03-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05024797A JP3774976B2 (ja) | 1997-03-05 | 1997-03-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10246169A true JPH10246169A (ja) | 1998-09-14 |
| JP3774976B2 JP3774976B2 (ja) | 2006-05-17 |
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ID=12853666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05024797A Expired - Fee Related JP3774976B2 (ja) | 1997-03-05 | 1997-03-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3774976B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1347472A2 (en) | 2002-03-20 | 2003-09-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Armature and armature driving device |
| JP2006514193A (ja) * | 2003-02-06 | 2006-04-27 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のための燃料噴射装置 |
-
1997
- 1997-03-05 JP JP05024797A patent/JP3774976B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1347472A2 (en) | 2002-03-20 | 2003-09-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Armature and armature driving device |
| US6840223B2 (en) | 2002-03-20 | 2005-01-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Armature and armature driving device |
| JP2006514193A (ja) * | 2003-02-06 | 2006-04-27 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のための燃料噴射装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3774976B2 (ja) | 2006-05-17 |
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