JPH03220907A - 正弦波発生器 - Google Patents
正弦波発生器Info
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- JPH03220907A JPH03220907A JP2017429A JP1742990A JPH03220907A JP H03220907 A JPH03220907 A JP H03220907A JP 2017429 A JP2017429 A JP 2017429A JP 1742990 A JP1742990 A JP 1742990A JP H03220907 A JPH03220907 A JP H03220907A
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- Japan
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- wave
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B28/00—Generation of oscillations by methods not covered by groups H03B5/00 - H03B27/00, including modification of the waveform to produce sinusoidal oscillations
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K4/00—Generating pulses having essentially a finite slope or stepped portions
- H03K4/04—Generating pulses having essentially a finite slope or stepped portions having parabolic shape
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Electrophonic Musical Instruments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、三角波を入力して正弦波に著しく近似した出
力波形を得ることが出来る正弦波発生器に関する。
力波形を得ることが出来る正弦波発生器に関する。
周知の如く、電子機器における正弦波信号は、基準周波
数信号を発生させる発振回路及びこの基準信号を入力と
して波形整形を計る正弦波発生器によって得られる。
数信号を発生させる発振回路及びこの基準信号を入力と
して波形整形を計る正弦波発生器によって得られる。
そして、かかる波形整形回路として掻く一般的には、折
線近似回路が多く用いられるが、このような回路装置の
最大の欠点として、微分ノイズの発生が懸念される。
線近似回路が多く用いられるが、このような回路装置の
最大の欠点として、微分ノイズの発生が懸念される。
そこで、このような微分ノイズ発生の懸念がない正弦波
発生器の一例として、第６図示の回路装置が知られてい
る。
発生器の一例として、第６図示の回路装置が知られてい
る。
即ち、基準周波数信号Ｖ、を入力とする４入力の掛算器
Ｍｌ及びＭ２からなる回路装置では、で示される回路伝
達関数の下で、正弦波出力Ｖ。
Ｍｌ及びＭ２からなる回路装置では、で示される回路伝
達関数の下で、正弦波出力Ｖ。
が現れる。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、従来周知の上記回路構成からなる装置は、先
ず、使用する演算素子が特殊であると共に回路の構成が
比較的複雑であることから、発生器自体がコスト高とな
ると共に、機能的には前記伝達関数式から理解されるよ
うに、該伝達関数が３次式（分子）を２次式（分母）で
割算した形となり、信号処理上、大変不利な割算項（分
母）を含んでいる。
ず、使用する演算素子が特殊であると共に回路の構成が
比較的複雑であることから、発生器自体がコスト高とな
ると共に、機能的には前記伝達関数式から理解されるよ
うに、該伝達関数が３次式（分子）を２次式（分母）で
割算した形となり、信号処理上、大変不利な割算項（分
母）を含んでいる。
そこで、本発明は、この種の正弦波発生器として比較的
簡単な回路構成によるコスト低減化を計ると共に、機能
はもとより使用に便利な正弦波発生器の開発を目的とす
る。
簡単な回路構成によるコスト低減化を計ると共に、機能
はもとより使用に便利な正弦波発生器の開発を目的とす
る。
［課題を解決するための手段］
かかる目的を達成するために、本発明では、三角波入力
を自乗器に与え、該自乗器からの２乗波出力を直流のバ
イアスによりマイナス側に入力波最大値の約３倍シフト
して掛算器のＹ入力に与える一方、該掛算器のＸ入力に
は前記三角波入力を与えて、正弦波に近似した３乗波出
力を得るように構成してなることを特徴とする。
を自乗器に与え、該自乗器からの２乗波出力を直流のバ
イアスによりマイナス側に入力波最大値の約３倍シフト
して掛算器のＹ入力に与える一方、該掛算器のＸ入力に
は前記三角波入力を与えて、正弦波に近似した３乗波出
力を得るように構成してなることを特徴とする。
また、本発明は三角波入力を自乗器に与え、該自乗器か
らの２乗波出力を後続する掛算器のＹ入力に与えると同
時に三角波入力信号を他方のＸ入力に与え、該掛算器の
出力を後続する加算器の反転端子に与え、該加算器の非
反転入力端子に振幅を３倍に増幅した三角波入力信号を
与え、正弦波に近似した３乗波出力を得るように構成し
てなることを特徴とする。
らの２乗波出力を後続する掛算器のＹ入力に与えると同
時に三角波入力信号を他方のＸ入力に与え、該掛算器の
出力を後続する加算器の反転端子に与え、該加算器の非
反転入力端子に振幅を３倍に増幅した三角波入力信号を
与え、正弦波に近似した３乗波出力を得るように構成し
てなることを特徴とする。
また、上記掛算器を、Ｘ入力とＹ入力の和を出力する加
算器と、Ｘ入力とＹ入力の差を出力する第１の減算器と
、前記加算器の出力を自乗する第１の自乗器と、第１の
減算器の出力を自乗する第２の自乗器と、第１の自乗器
の出力と第２の自乗器の出力との差を出力する第２の減
算器と、第２の減算器の出力を４分の１の比率に減衰さ
せて入力Ｘ、Ｙの積として出力するアッテネータとによ
り構成してなることを特徴とする。
算器と、Ｘ入力とＹ入力の差を出力する第１の減算器と
、前記加算器の出力を自乗する第１の自乗器と、第１の
減算器の出力を自乗する第２の自乗器と、第１の自乗器
の出力と第２の自乗器の出力との差を出力する第２の減
算器と、第２の減算器の出力を４分の１の比率に減衰さ
せて入力Ｘ、Ｙの積として出力するアッテネータとによ
り構成してなることを特徴とする。
［作 用］
上記構成からなる解決のための手段において、基準周波
数信号として三角波を入力すると、当量路の伝達関数の
近似式 ％式％） で現されるところの前記三角波入力の３乗波出力が正弦
波として得られる。
数信号として三角波を入力すると、当量路の伝達関数の
近似式 ％式％） で現されるところの前記三角波入力の３乗波出力が正弦
波として得られる。
すなわち、請求項１記載の正弦波発生器では、入力され
た三角波Ｘ（最大値ｌ）が自乗器と掛算器に加えられる
。自乗器に入力した三角波Ｘは、２乗されてＸ２となり
バイアス部に送られ、さらに直流のバイアスによりマイ
ナス側に入力三角波Ｘの最大値の３倍にシフトされて（
Ｘ２−３）となり掛算器に入力される。掛算器では入力
三角波Ｘと、この入力三角波Ｘを自乗しさらにシフトし
て得られた（Ｘ２−３）とが乗算されて、積Ｘ・（Ｘ２
−３） −Ｘ３−３Ｘが得られる。この積の正負を反転
すると上述した正弦波Ｖ。となる。
た三角波Ｘ（最大値ｌ）が自乗器と掛算器に加えられる
。自乗器に入力した三角波Ｘは、２乗されてＸ２となり
バイアス部に送られ、さらに直流のバイアスによりマイ
ナス側に入力三角波Ｘの最大値の３倍にシフトされて（
Ｘ２−３）となり掛算器に入力される。掛算器では入力
三角波Ｘと、この入力三角波Ｘを自乗しさらにシフトし
て得られた（Ｘ２−３）とが乗算されて、積Ｘ・（Ｘ２
−３） −Ｘ３−３Ｘが得られる。この積の正負を反転
すると上述した正弦波Ｖ。となる。
請求項２記載の正弦波発生器では、入力された三角波Ｘ
が自乗器で２乗されてＸ２となり、さらに掛算器５で再
び三角波Ｘが乗算されてＸ３となり加算器の反転入力端
子に入力される。−古拙算器の非反転入力端子に、振幅
を約３倍に増幅した入力三角波３Ｘが入力されることに
より、加算器の出力には、入力３Ｘ、Ｘ３の差（３Ｘ−
Ｘ３）が得られる。この出力値の正負を反転すると上述
した正弦波Ｖ。となる。
が自乗器で２乗されてＸ２となり、さらに掛算器５で再
び三角波Ｘが乗算されてＸ３となり加算器の反転入力端
子に入力される。−古拙算器の非反転入力端子に、振幅
を約３倍に増幅した入力三角波３Ｘが入力されることに
より、加算器の出力には、入力３Ｘ、Ｘ３の差（３Ｘ−
Ｘ３）が得られる。この出力値の正負を反転すると上述
した正弦波Ｖ。となる。
また掛算器では、２つの入力Ｘ、Ｙの和（Ｘ＋Ｙ）、お
よび差（ｘ−ｙ）をそれぞれ自乗して、さらに両者の差
を求めることにより、入力Ｘ、 Ｙの２乗項を消去し
、求める積の４倍である（４ＸＹ）を得る。これをアッ
テネータで４分の１に減衰させることで積ＸＹが得られ
る。
よび差（ｘ−ｙ）をそれぞれ自乗して、さらに両者の差
を求めることにより、入力Ｘ、 Ｙの２乗項を消去し
、求める積の４倍である（４ＸＹ）を得る。これをアッ
テネータで４分の１に減衰させることで積ＸＹが得られ
る。
ξ実 施 例］
次に、本発明の好ましい実施例を添付図面を参照して説
明する。
明する。
第１図は本発明の第１の実施例を示す回路構成図であり
、入力端子１に加えられた基準周波数信号としての三角
波入力Ｖ、を、自乗器２のＸ入力に接続する一方で、掛
算器５のＸ入力にも接続しである。
、入力端子１に加えられた基準周波数信号としての三角
波入力Ｖ、を、自乗器２のＸ入力に接続する一方で、掛
算器５のＸ入力にも接続しである。
そして、前記自乗器２の出力は定電流＃４に直列接続さ
れた直流バイアス部（Ｖ ５ｈｉｆｔ） ３に結線し、
そのシフトされた出力を掛算器５のＹ入力に与えるよう
に回路接続しである。その他、ｖ。
れた直流バイアス部（Ｖ ５ｈｉｆｔ） ３に結線し、
そのシフトされた出力を掛算器５のＹ入力に与えるよう
に回路接続しである。その他、ｖ。
は出力端子６に得られる掛算器５の出力を示す。
そこで、かかる構成よりなる実施例回路の三角波入力■
、としてＩＶピークの基準三角波を入力すると、自乗器
２の出力には振幅ｌＶピークの２乗波（放物線波、同図
上の回路要部に示す波形図参照）が現れる。
、としてＩＶピークの基準三角波を入力すると、自乗器
２の出力には振幅ｌＶピークの２乗波（放物線波、同図
上の回路要部に示す波形図参照）が現れる。
この波形出力は直流バイアス部３で一３Ｖにシフトされ
て、掛算器５のＹ入力に入る。同時に掛算器５のＸ入力
には三角波入力■、が入力されているので、その出力Ｖ
。に３乗波形が発生する。
て、掛算器５のＹ入力に入る。同時に掛算器５のＸ入力
には三角波入力■、が入力されているので、その出力Ｖ
。に３乗波形が発生する。
この３乗波形は、正弦波に著しく近似し、精密にＶ ５
ｈｉｆｔを調整していくと、０．００１％以下の歪率が
シフト電圧３．０４６４８０８ Ｖにおいて実現する。
ｈｉｆｔを調整していくと、０．００１％以下の歪率が
シフト電圧３．０４６４８０８ Ｖにおいて実現する。
そして、当回路の伝達関数は次式の通りである。
ＶＯ−（Ｖ ％ Ｖ ５ｈｉｆ ｔ ＊Ｖ ｉ ）上
記の回路は次の変形した伝達関数で組み立てられている
。
記の回路は次の変形した伝達関数で組み立てられている
。
Ｖｏ＝−Ｖ、（Ｖ４” −Ｖ ５ｈｉｆｔ）この■、を
Ｘとおいて、最低歪み率点のＶ ５ｈｉｆｔは次式のよ
うになる。
Ｘとおいて、最低歪み率点のＶ ５ｈｉｆｔは次式のよ
うになる。
上式で、正弦波条件にできるだけ近くなった時の値で、
３．０４６４８０８Ｖとなる。
３．０４６４８０８Ｖとなる。
第２図は、本発明の第２の実施例を示す回路構成図であ
り、入力端子７に加えられた基準周波数信号としての三
角波入力端子■、は、自乗器２、掛算器５．３倍増幅器
８Ｇこそれぞれ入力する。自乗器２は入力された三角波
入力端子Ｖ、を２乗しｙ、ｚとして、掛算器５のＹ入力
に送る。掛算器５は、入力された電圧Ｖ８とＶ、′を乗
算し、その積■、３を加算器９の反転入力端子に送る。
り、入力端子７に加えられた基準周波数信号としての三
角波入力端子■、は、自乗器２、掛算器５．３倍増幅器
８Ｇこそれぞれ入力する。自乗器２は入力された三角波
入力端子Ｖ、を２乗しｙ、ｚとして、掛算器５のＹ入力
に送る。掛算器５は、入力された電圧Ｖ８とＶ、′を乗
算し、その積■、３を加算器９の反転入力端子に送る。
一方、３倍増幅器８は、三角波入力電圧Ｖ、をほぼ３倍
に増幅し、加算器８の非反転入力端子に送る。加算器８
は両入力電圧の差（３Ｖｉ−Ｖｉ３）を算出し、出力端
子１０へ送る。
に増幅し、加算器８の非反転入力端子に送る。加算器８
は両入力電圧の差（３Ｖｉ−Ｖｉ３）を算出し、出力端
子１０へ送る。
出力端子１０から得られる出力電圧■。は３乗波形であ
るものの、第１の実施例と同様に、正弦波に著しく近似
する。３倍増幅器８の増幅率を精密に調整した場合、出
力電圧３．０４６４８０８ Ｖにおいて、０．００１％
以下の歪率が得られる。
るものの、第１の実施例と同様に、正弦波に著しく近似
する。３倍増幅器８の増幅率を精密に調整した場合、出
力電圧３．０４６４８０８ Ｖにおいて、０．００１％
以下の歪率が得られる。
上記の両実施例に用いられる掛算器５は、第３図に示す
ように加算器、減算器、自乗器などを組合わせて構成さ
れる。図に示すように、加算器５３は、入力端子５■に
入力された掛算器５のＸ入力と、入力端子５２に入力さ
れたＹ入力とを加算して、その和を自乗器５５へ送る。
ように加算器、減算器、自乗器などを組合わせて構成さ
れる。図に示すように、加算器５３は、入力端子５■に
入力された掛算器５のＸ入力と、入力端子５２に入力さ
れたＹ入力とを加算して、その和を自乗器５５へ送る。
減算器５４は、入力端子５１に入力された掛算器５のＸ
入力から入力端子５２乙こ入力されたＹ入力を減算し、
その差を自乗器５６へ送る。自乗器５５は、入力値を自
乗して減算器５７の非反転入力端子に送り、自乗器５６
は入力値を自乗して減算器５７の反転入力端子に送る。
入力から入力端子５２乙こ入力されたＹ入力を減算し、
その差を自乗器５６へ送る。自乗器５５は、入力値を自
乗して減算器５７の非反転入力端子に送り、自乗器５６
は入力値を自乗して減算器５７の反転入力端子に送る。
減算器５７は、入力された自乗値の差を求めて、アッテ
ネータ５８へ送る。アッテネータ５８は、入力値を４分
の１の比率で減衰させて出力端子５９へ送る。
ネータ５８へ送る。アッテネータ５８は、入力値を４分
の１の比率で減衰させて出力端子５９へ送る。
これらの処理が掛算器５内で順次実行されることにより
、図示のようにＸ、Ｙ入力に加えられる入力信号Ａ、Ｂ
についての積ＡＢを得ることができる。
、図示のようにＸ、Ｙ入力に加えられる入力信号Ａ、Ｂ
についての積ＡＢを得ることができる。
第４図及び第５図はそれぞれ第１．第２実施例における
作動特性図を示す。第１実施例におけるシフト電圧、ま
たは第２実施例の増幅後の電圧を０．０〜４．０ボルト
まで変化させた場合の出力電圧の波形変化がみられ、シ
フト電圧、または増幅電圧が３．ＯＶ近傍で、理想的な
正弦波形があられれる。
作動特性図を示す。第１実施例におけるシフト電圧、ま
たは第２実施例の増幅後の電圧を０．０〜４．０ボルト
まで変化させた場合の出力電圧の波形変化がみられ、シ
フト電圧、または増幅電圧が３．ＯＶ近傍で、理想的な
正弦波形があられれる。
〔発明の効果］
上述したように、本発明の正弦波発生器は、主に自乗器
、掛算器等により構成し、入力した基準三角波に簡単な
演算処理を加えて、正弦波に近似した３乗波形を得るよ
うにしたため、適当な調整がなされた場合は、実用上支
障のない程度に正弦波に近似した３乗波出力を得ること
ができる。しかも、その回路構成からレヘル変動に対し
ても過敏でなくて常に安定動作が期待出来ると共に微分
ノイズの発生のおそれもない。
、掛算器等により構成し、入力した基準三角波に簡単な
演算処理を加えて、正弦波に近似した３乗波形を得るよ
うにしたため、適当な調整がなされた場合は、実用上支
障のない程度に正弦波に近似した３乗波出力を得ること
ができる。しかも、その回路構成からレヘル変動に対し
ても過敏でなくて常に安定動作が期待出来ると共に微分
ノイズの発生のおそれもない。
また、本発明は、正弦波発生器の構成素子として、自乗
器を用いるとともに、掛算器についても自乗器により構
成した。周知のように天然中には、ダイオードやＦＥＴ
等のように自乗特性を有するものがあるため、これらを
用いると安価で高周波域でも精度の良い自乗器が容易に
得られる。これらの自乗器を用いて本発明の正弦波発生
器を構成すると、より高い周波数の正弦波を発生可能に
した正弦波発生器を低コストで提供することができる。
器を用いるとともに、掛算器についても自乗器により構
成した。周知のように天然中には、ダイオードやＦＥＴ
等のように自乗特性を有するものがあるため、これらを
用いると安価で高周波域でも精度の良い自乗器が容易に
得られる。これらの自乗器を用いて本発明の正弦波発生
器を構成すると、より高い周波数の正弦波を発生可能に
した正弦波発生器を低コストで提供することができる。
なお、第６図示の従来例における正弦波発生回路の前記
伝達関数式を因数分解すると下記のようになり、その分
母に虚数が現れる。従って、前記伝達関数からなる本発
明正弦波発生器は、この従来装置とその回路動作機能が
大きく異なる。
伝達関数式を因数分解すると下記のようになり、その分
母に虚数が現れる。従って、前記伝達関数からなる本発
明正弦波発生器は、この従来装置とその回路動作機能が
大きく異なる。
４゜
３．０８８０ｖ、’ ＋１１２４．１νｉＶｉ”
＋７１５．３１ ３．０８８Ｖ、（Ｖ、” −３６４，０）Ｖｉ”
＋７１５．３１ ３．０８８Ｖ、（Ｖ、＋１９．１） （Ｖ、−１９，
１）（Ｖ、 ＋ｊ２６．７５） （Ｖ、−ｊ２６．７５
）３．０．８８Ｖｉ （Ｖ、 ＋ １９．０７９４６３
９） （Ｖ 、−１９，０７９４６３９）（Ｖ、 ＋ｊ
２６．７４５２３４８） （Ｖ、−ｊ２６．７４５２
３４、
＋７１５．３１ ３．０８８Ｖ、（Ｖ、” −３６４，０）Ｖｉ”
＋７１５．３１ ３．０８８Ｖ、（Ｖ、＋１９．１） （Ｖ、−１９，
１）（Ｖ、 ＋ｊ２６．７５） （Ｖ、−ｊ２６．７５
）３．０．８８Ｖｉ （Ｖ、 ＋ １９．０７９４６３
９） （Ｖ 、−１９，０７９４６３９）（Ｖ、 ＋ｊ
２６．７４５２３４８） （Ｖ、−ｊ２６．７４５２
３４、
第１図は本発明の第１実施例を示す回路構成図、第２図
は同しく第２実施例を示す回路構成図、第３図は掛算器
の内部を示す回路構成図、第４図、第５図は本発明の第
１、第２実施例の作動状態を示すシミュレーション特性
図、第６図は従来周知の正弦波発生器の一例を示す回路
構成図である。 ２・・・自乗器 ３・・・直流バイアス部 ４・・・定
電流源 ５・・・掛算器 ９，５３・・・加算器 ５４
．５７・・・減算器 ５５．５６・・・自乗器 ５日・
・・アッテネータＶ、・・・三角波入力 Ｖ。・・・正
弦波出力。
は同しく第２実施例を示す回路構成図、第３図は掛算器
の内部を示す回路構成図、第４図、第５図は本発明の第
１、第２実施例の作動状態を示すシミュレーション特性
図、第６図は従来周知の正弦波発生器の一例を示す回路
構成図である。 ２・・・自乗器 ３・・・直流バイアス部 ４・・・定
電流源 ５・・・掛算器 ９，５３・・・加算器 ５４
．５７・・・減算器 ５５．５６・・・自乗器 ５日・
・・アッテネータＶ、・・・三角波入力 Ｖ。・・・正
弦波出力。
Claims (3)
- （１）三角波入力を自乗器に与え、該自乗器からの２乗
波出力を直流のバイアスによりマイナス側に入力波最大
値の約３倍シフトして掛算器のＹ入力に与える一方、該
掛算器のＸ入力には前記三角波入力を与えて、正弦波に
近似した３乗波出力を得るように構成してなることを特
徴とする正弦波発生器。 - （２）三角波入力を自乗器に与え、該自乗器からの２乗
波出力を後続する掛算器のＹ入力に与えると同時に三角
波入力信号を他方のＸ入力に与え、該掛算器の出力を後
続する加算器の反転端子に与え、該加算器の非反転入力
端子に振幅を３倍に増幅した三角波入力信号を与え、正
弦波に近似した３乗波出力を得るように構成してなるこ
とを特徴とする正弦波発生器。 - （３）掛算器を、Ｘ入力とＹ入力の和を出力する加算器
と、Ｘ入力とＹ入力の差を出力する第１の減算器と、前
記加算器の出力を自乗する第１の自乗器と、第１の減算
器の出力を自乗する第２の自乗器と、第１の自乗器の出
力と第２の自乗器の出力との差を出力する第２の減算器
と、第２の減算器の出力を４分の１の比率に減衰させて
入力Ｘ、Ｙの積として出力するアッテネータとにより構
成してなることを特徴とする請求項１または請求項２記
載の正弦波発生器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017429A JPH03220907A (ja) | 1990-01-26 | 1990-01-26 | 正弦波発生器 |
| US07/511,737 US5132636A (en) | 1990-01-26 | 1990-04-20 | Triangular to sine wave converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017429A JPH03220907A (ja) | 1990-01-26 | 1990-01-26 | 正弦波発生器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03220907A true JPH03220907A (ja) | 1991-09-30 |
| JPH0576202B2 JPH0576202B2 (ja) | 1993-10-22 |
Family
ID=11943775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017429A Granted JPH03220907A (ja) | 1990-01-26 | 1990-01-26 | 正弦波発生器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5132636A (ja) |
| JP (1) | JPH03220907A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106680242A (zh) * | 2017-03-22 | 2017-05-17 | 重庆川仪自动化股份有限公司 | 激光气体分析仪调制信号正弦波产生电路、方法及系统 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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