JPH03218938A - 楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法 - Google Patents
楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法Info
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- JPH03218938A JPH03218938A JP2014473A JP1447390A JPH03218938A JP H03218938 A JPH03218938 A JP H03218938A JP 2014473 A JP2014473 A JP 2014473A JP 1447390 A JP1447390 A JP 1447390A JP H03218938 A JPH03218938 A JP H03218938A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01466—Means for changing or stabilising the diameter or form of tubes or rods
-
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- C03B2203/30—Polarisation maintaining [PM], i.e. birefringent products, e.g. with elliptical core, by use of stress rods, "PANDA" type fibres
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、様々な構成方法のある偏波面保存光ファイバ
のうち、コアを楕円形状に構成してなる傭波面保存光フ
ァイバの製造方法に関し、とくにＯＨ基による吸収損失
の影響を最小限に止めることを可能にする楕円コア型偏
波面保存光ファイバの新規な製造方法に関するものであ
る．［従来の技術］ 偏波面保存光ファイバは、光の強弱情報の他に位相や偏
波面の情報をも安定に長尺伝送できるため、干渉や偏波
を利用した計測、光ＩＣ（光集積回路）間の伝送、偏波
多重通信、コヒーレント通信など広い範囲における応用
が期待されており、その構造にも、コアの形状を変える
もの、周方向の屈折率を変えるもの、ストレスを加える
もの、ねじりを加えるものなど様々な構成のものが提案
されている。
のうち、コアを楕円形状に構成してなる傭波面保存光フ
ァイバの製造方法に関し、とくにＯＨ基による吸収損失
の影響を最小限に止めることを可能にする楕円コア型偏
波面保存光ファイバの新規な製造方法に関するものであ
る．［従来の技術］ 偏波面保存光ファイバは、光の強弱情報の他に位相や偏
波面の情報をも安定に長尺伝送できるため、干渉や偏波
を利用した計測、光ＩＣ（光集積回路）間の伝送、偏波
多重通信、コヒーレント通信など広い範囲における応用
が期待されており、その構造にも、コアの形状を変える
もの、周方向の屈折率を変えるもの、ストレスを加える
もの、ねじりを加えるものなど様々な構成のものが提案
されている。
その中で、コアの形状を楕円形状とした楕円コア型のも
のは、従来工業的規模での製造が困難であると考えられ
ており、これまでに一般には円形のコアとクラッドの外
周に楕円ジャケットを設けたものが活用されてきた。
のは、従来工業的規模での製造が困難であると考えられ
ており、これまでに一般には円形のコアとクラッドの外
周に楕円ジャケットを設けたものが活用されてきた。
しかし、最近になり光ＩＣの研究が進むにつれ、楕円コ
ア型のものが光ＩＣとの結合性の上で有利であることか
わかり、改めて楕円コア型偏波面保存光ファイバが注目
されるようになった。
ア型のものが光ＩＣとの結合性の上で有利であることか
わかり、改めて楕円コア型偏波面保存光ファイバが注目
されるようになった。
そこで、出願人は、先に、このような楕円コア型偏波面
保存光ファイバを工業的規模で製造することのできる製
造方法について提案した。（特開平１−２５２５４５） この方法は、具体的には、ＧｅＯｚ（酸化ゲルマニウム
）を含有するコアガラス層及びこれを囲むＦ（ふっ素）
を含有するクラッドガラス層からなるコアロッドの両側
面を軸方向に沿って機械加工により研削除去して断面非
円形の研削コアロッドを形成し、次にこの研削コアロッ
ドの外周にＳｉＯｚ（石英）カラススートを外付けし、
焼結してサポートガラス層を形成した後、このカラス母
材を光ファイバ母材として線引きするという工程により
楕円コア光ファイバを製造するものである． し発明が解決しようとする課題］ 上述した製造方法を用い、そのコアロツドの構造パラメ
ータを種々に変えて楕円コア型光ファイバを試作したと
ころ、その伝送損失特性に大きなバラツキが生ずること
がわかった。
保存光ファイバを工業的規模で製造することのできる製
造方法について提案した。（特開平１−２５２５４５） この方法は、具体的には、ＧｅＯｚ（酸化ゲルマニウム
）を含有するコアガラス層及びこれを囲むＦ（ふっ素）
を含有するクラッドガラス層からなるコアロッドの両側
面を軸方向に沿って機械加工により研削除去して断面非
円形の研削コアロッドを形成し、次にこの研削コアロッ
ドの外周にＳｉＯｚ（石英）カラススートを外付けし、
焼結してサポートガラス層を形成した後、このカラス母
材を光ファイバ母材として線引きするという工程により
楕円コア光ファイバを製造するものである． し発明が解決しようとする課題］ 上述した製造方法を用い、そのコアロツドの構造パラメ
ータを種々に変えて楕円コア型光ファイバを試作したと
ころ、その伝送損失特性に大きなバラツキが生ずること
がわかった。
すなわち、偏波面保存光ファイバはその性質上単一モー
ド光ファイバであり、使用波長として通常１．５μｍ帯
が使用される。ところが、上記コアロッドの構造パラメ
ータの違いにより１．５μｍ帯に近接する波長１．３８
μｍにピークを持つＯＨ基による吸収損失（以下ＯＨ損
失という）の影響を受け易くなり、それが上記バラツキ
となって現れる。
ド光ファイバであり、使用波長として通常１．５μｍ帯
が使用される。ところが、上記コアロッドの構造パラメ
ータの違いにより１．５μｍ帯に近接する波長１．３８
μｍにピークを持つＯＨ基による吸収損失（以下ＯＨ損
失という）の影響を受け易くなり、それが上記バラツキ
となって現れる。
このＯＨ基のコア中への混入を皆無とすることはできず
、このＯＨ基には波長２．７３μｍに基本吸収振動があ
って、この振動の高調波振動による吸収が１．３８μｍ
、０，９５μｍなどに現れる。すなわち、第３図に示す
ように、コア中に１ρｐ１のＯＨ基が存在すると、０．
９５μｍで約１ｄＢ／ｋｍ、１．３８μｍでは約４０ｄ
Ｂ／ｋｍもの吸収損失をもたらし、伝送損失をもたらす
大きな要因となるのである。そして、この １．３８μｍのピークの裾引きの影響によって、近接し
ている１．５μｍ帯の損失に変動をもたらすことか−判
明したのである。
、このＯＨ基には波長２．７３μｍに基本吸収振動があ
って、この振動の高調波振動による吸収が１．３８μｍ
、０，９５μｍなどに現れる。すなわち、第３図に示す
ように、コア中に１ρｐ１のＯＨ基が存在すると、０．
９５μｍで約１ｄＢ／ｋｍ、１．３８μｍでは約４０ｄ
Ｂ／ｋｍもの吸収損失をもたらし、伝送損失をもたらす
大きな要因となるのである。そして、この １．３８μｍのピークの裾引きの影響によって、近接し
ている１．５μｍ帯の損失に変動をもたらすことか−判
明したのである。
第６図は、楕円コア光ファイバの波長１．３９μｍのＯ
Ｈ損失と１．５４μｍの損失値との関係をプロットし
た線図である。図より明らかなように、１．５μｍ帯で
の損失がＱ．３ｄ８／ｋｉ＋以下の低損失な楕円コア光
ファイバを得るには、ＯＨ損失が５ｄＢ／ｈａ以下とな
るように構成する必要のあることがわかる。
Ｈ損失と１．５４μｍの損失値との関係をプロットし
た線図である。図より明らかなように、１．５μｍ帯で
の損失がＱ．３ｄ８／ｋｉ＋以下の低損失な楕円コア光
ファイバを得るには、ＯＨ損失が５ｄＢ／ｈａ以下とな
るように構成する必要のあることがわかる。
本発明の目的は、上記したような実情にかんがみ、とく
にＯＨ損失に起因する伝送損失を適切に低減させ、低損
失な楕円コア型偏波面保存光ファイバを入手することの
できる新規な製造方法を提供しようとするものである。
にＯＨ損失に起因する伝送損失を適切に低減させ、低損
失な楕円コア型偏波面保存光ファイバを入手することの
できる新規な製造方法を提供しようとするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は、コアおよびクラッドからなる丸棒状コアロッ
ドの両側面を中心軸方向に平行に研削して断面非円形化
し、当該研削コアロツドの外周にサポートを形成するた
めのガラス微粒子を堆積させ、これを焼結してプリフォ
ームを製造するに当り、このプリフォームの焼結過程に
おいて前記軟質な研削コアロッドが粘性の差によりほぼ
断面円形に近い形状に変形する作用を利用してコア形状
を楕円形に形成させ、その外周にほぼ円形よりなるクラ
ッドを有しその外周に円形サポートを有するプリフォー
ムを得ると共に、これを加熱線引きして光ファイバとし
た際に、サポートを基準とするクラッドの比屈折率差Ｎ
が−０．３％以上であって、楕円コア長軸方向のクラッ
ド径／コア径の比ｔ ／ ａが１．５以上となるように
するものである。
ドの両側面を中心軸方向に平行に研削して断面非円形化
し、当該研削コアロツドの外周にサポートを形成するた
めのガラス微粒子を堆積させ、これを焼結してプリフォ
ームを製造するに当り、このプリフォームの焼結過程に
おいて前記軟質な研削コアロッドが粘性の差によりほぼ
断面円形に近い形状に変形する作用を利用してコア形状
を楕円形に形成させ、その外周にほぼ円形よりなるクラ
ッドを有しその外周に円形サポートを有するプリフォー
ムを得ると共に、これを加熱線引きして光ファイバとし
た際に、サポートを基準とするクラッドの比屈折率差Ｎ
が−０．３％以上であって、楕円コア長軸方向のクラッ
ド径／コア径の比ｔ ／ ａが１．５以上となるように
するものである。
［作用］
研削コアロッドの楕遣のパラメータを変えて楕円コアフ
ァイバを試作し損失の評価を行なった結果、ＯＨ損失は
クラッドとサポートとの比屈折率差か、および楕円コア
のクラッド径しとコアの長軸方向のコア径ａとの比ｔ
／ ａとの間に密接な関係があることがわかった６ 低損失な楕円コア型偏波面保存光ファイバを得るには、
クラッドとサポートの比屈折率差Δ−を０，３％以上と
するようにすればよいことが実験により判明すると共に
、ｔ ／ ａが１．５以上となるようにすること、すな
わちクラッドを厚くすることで解決できることが判明し
た。
ァイバを試作し損失の評価を行なった結果、ＯＨ損失は
クラッドとサポートとの比屈折率差か、および楕円コア
のクラッド径しとコアの長軸方向のコア径ａとの比ｔ
／ ａとの間に密接な関係があることがわかった６ 低損失な楕円コア型偏波面保存光ファイバを得るには、
クラッドとサポートの比屈折率差Δ−を０，３％以上と
するようにすればよいことが実験により判明すると共に
、ｔ ／ ａが１．５以上となるようにすること、すな
わちクラッドを厚くすることで解決できることが判明し
た。
［実施例］
以下に、本発明について実施例を参照し説明する。
第１図（ａ）から（ｅ）は本発明に係る方法により本発
明に係る楕円コア型偏波面保存光ファイバを製造する工
程を示すそれぞれ説明断面図である。
明に係る楕円コア型偏波面保存光ファイバを製造する工
程を示すそれぞれ説明断面図である。
第１図（ａ）は多孔質母材４を形成している様子を示す
説明図である。コアバーナー２０からはＧ ｅ Ｏ ２
およびＳ ｉ ０２を、そしてクラッドバーナー３０か
らはＳｉ０２をそれぞれ供給し、ＶＡＤ （軸付け）法
によりコアスートＩＡおよびその外周にクラッドスー｝
２Ａを堆積させ、多孔質母材４を製造する。なお、この
場合、コアスートＩＡを形成するに当り、ＧｅＯ２を焼
結後の円形クラッド２ａに対し焼結後の円形コア１ａの
屈折率差が所定量だけ増加するように添加する。
説明図である。コアバーナー２０からはＧ ｅ Ｏ ２
およびＳ ｉ ０２を、そしてクラッドバーナー３０か
らはＳｉ０２をそれぞれ供給し、ＶＡＤ （軸付け）法
によりコアスートＩＡおよびその外周にクラッドスー｝
２Ａを堆積させ、多孔質母材４を製造する。なお、この
場合、コアスートＩＡを形成するに当り、ＧｅＯ２を焼
結後の円形クラッド２ａに対し焼結後の円形コア１ａの
屈折率差が所定量だけ増加するように添加する。
このようにして製造した多孔質母材４を焼結してカラス
化し、同図（ｂ）に示す円形コアロッド５を得る。なお
、第１図（ｂ）はクラッドスートを１回だけでなく、焼
結したのちにそれぞれ延伸堆積を２回繰返し、３層に積
層した２ａ，２ｂ，２Ｃよりなるクラッド２−を形成し
た例を示したが、このように積層構造とせずはじめから
１層のクラッド２−を形成しても差支えないことは勿論
である。
化し、同図（ｂ）に示す円形コアロッド５を得る。なお
、第１図（ｂ）はクラッドスートを１回だけでなく、焼
結したのちにそれぞれ延伸堆積を２回繰返し、３層に積
層した２ａ，２ｂ，２Ｃよりなるクラッド２−を形成し
た例を示したが、このように積層構造とせずはじめから
１層のクラッド２−を形成しても差支えないことは勿論
である。
つぎに、同図（ｃ）に点線で示した研削除去部２−Ｂを
研削除去し、ほぼ断面矩形状の研削コアロッド６を形成
する。
研削除去し、ほぼ断面矩形状の研削コアロッド６を形成
する。
然る後、同図（ｄ）に示すように研削コアロッド６の外
周にスート堆槓法によりサポートスート３Ａを外付けし
、これを焼結してカラス化し、同図（ｅ）に示すような
プリフォーム１０を製造する。
周にスート堆槓法によりサポートスート３Ａを外付けし
、これを焼結してカラス化し、同図（ｅ）に示すような
プリフォーム１０を製造する。
このプリフォーム１０を焼結する過程において、サポー
ト３よりも軟質な材料によって構成されている研削コア
ロッド６は、その粘性の差によって断面か第１図（ｄ）
に示すほぼ矩形状から第１図（ｅ）に示すように円形化
する。このようにして、同図（ｃ）において断面円形か
ら断面矩形状に研削された前記クラッド２−は再び円形
状のクラッド２に変形し、それに伴ってそれまで円形で
あった円形コア１ａか楕円コア１に変形し、その周囲に
断面ほぼ円形のサポート３を有する本発明に係るプリフ
ォーム１０を得ることができる。
ト３よりも軟質な材料によって構成されている研削コア
ロッド６は、その粘性の差によって断面か第１図（ｄ）
に示すほぼ矩形状から第１図（ｅ）に示すように円形化
する。このようにして、同図（ｃ）において断面円形か
ら断面矩形状に研削された前記クラッド２−は再び円形
状のクラッド２に変形し、それに伴ってそれまで円形で
あった円形コア１ａか楕円コア１に変形し、その周囲に
断面ほぼ円形のサポート３を有する本発明に係るプリフ
ォーム１０を得ることができる。
その後は、通常の製造方法に従い、プリフォーム１０を
加熱線引きすることにより、断面構成が第１図（ｅ）に
示した状態の楕円コア型偏波面保存光ファイバを製造す
ることができる。
加熱線引きすることにより、断面構成が第１図（ｅ）に
示した状態の楕円コア型偏波面保存光ファイバを製造す
ることができる。
実施例１
第１図（ａ）に示すＶＡＤ法により、コアバーナー２０
からＧｅＯ２およびＳ ｉ ０２を、そしてクラッドバ
ーナー３０からＳｉＯｚを供給し、スート堆積させた。
からＧｅＯ２およびＳ ｉ ０２を、そしてクラッドバ
ーナー３０からＳｉＯｚを供給し、スート堆積させた。
この場合、コアスー｝ＩＡには焼結後にクラッドに対す
る比屈折率差Δが１．２％分増加するようにＧ ｅ Ｏ
２を添加した．得られた多孔質母材をふっ素含有ヘリ
ウム雰囲気中で焼結ガラス化し、ＧｅＯ２およびふっ素
ドープコアの外周にふっ素ドープのクラッドを有する円
形断面のコアロツドを得た。なお、この際のふっ素の流
量はＳｉＯｚを基準とした比屈折率差Ｎか−０．２％と
なる値に設定した。
る比屈折率差Δが１．２％分増加するようにＧ ｅ Ｏ
２を添加した．得られた多孔質母材をふっ素含有ヘリ
ウム雰囲気中で焼結ガラス化し、ＧｅＯ２およびふっ素
ドープコアの外周にふっ素ドープのクラッドを有する円
形断面のコアロツドを得た。なお、この際のふっ素の流
量はＳｉＯｚを基準とした比屈折率差Ｎか−０．２％と
なる値に設定した。
上記のようにして得たコアロツドを外径２０關に延伸し
た後、この延伸コアロッドの外周に再度ふっ素含有ヘリ
ウム雰囲気中でクラッドスートを堆積させ、焼結して第
２層目のクラッド（第１図（ｂ）の２ｂ）を形成した。
た後、この延伸コアロッドの外周に再度ふっ素含有ヘリ
ウム雰囲気中でクラッドスートを堆積させ、焼結して第
２層目のクラッド（第１図（ｂ）の２ｂ）を形成した。
これをさらに再度同様の延伸を行ない、スート堆積およ
び焼結をすることにより第３層目のクラッド（第１図（
ｂ）の２ｃ）を形成し、外径３０ｍに延伸して第１図（
ｂ）に示すような３層クラッド２゛を有するコアロッド
を得た．このときの外径Ｔとコア径ａの比Ｔ ／ ａは
１０であった。クラッドについては、上記のように３層
梢造に形成せず、はじめから必要な外径を有するクラッ
ドに形成してもよいことは先に説明した通りである。
び焼結をすることにより第３層目のクラッド（第１図（
ｂ）の２ｃ）を形成し、外径３０ｍに延伸して第１図（
ｂ）に示すような３層クラッド２゛を有するコアロッド
を得た．このときの外径Ｔとコア径ａの比Ｔ ／ ａは
１０であった。クラッドについては、上記のように３層
梢造に形成せず、はじめから必要な外径を有するクラッ
ドに形成してもよいことは先に説明した通りである。
上記のようにして得られたコアロッドの軸方向両側を第
１図（ｃ）に示すように研削し、研削比（短径／長径）
一０．３２となるように研削除去し、第１図（ｃ）に示
すようなほぼ矩形状の研削コアロッドを形成した。続い
て、この研削コアロッドの外周に第１図（ｄ）に示すよ
うにサポートスートを外付けし、これを焼結ガラス化し
て石英ガラス層をサポート層として形成した。この焼結
の際に、純粋石英ガラスよりなるサポートよりも軟質な
研削コアロッドは、その粘性の差により、焼結中にほぼ
断面円形に変形され、第１図（ｄ）に示すようにほぼ矩
形断面であったクラッドが同図（ｅ）に示すように断面
ほぼ円形のクラッドに変形され、それに伴ってそれまで
断面円形であった円形コア１ａは楕円コア１に変形され
、本発明に係るガラス母材を得な． なお、本実施例においては、サポートをさらに厚くする
ために、上記のようにして得たガラス母材にさらにスー
ト外付けと焼結ガラス化工程を２回繰返し、第１図（ｅ
）に示すような外径３０鰭よりなるプリフォームを得た
． このプリフォームの楕円コア長軸方向のクラッド径ｔと
同じく長軸方向のコア径ａの比ｔ ／ ａは２、２であ
り、コアの楕円度ε（１−（短軸径／長軸径》》は０．
８であった． 上記プリフォームを加熱線引きし、外径１２５μｍの楕
円コア光ファイバを製造した．第２図は、上記のように
して得られた楕円コア型清波面保存光ファイバを長さ１
０００ｍサンプリグし、その波長一損失特性を測定した
結果を示す線図である。この場合、カットオフ波長は１
．３５，ｃｚｍ、波長１．３９μｍのＯＨ損失は３ｄＢ
／ｋｌＩ、１．５４μｍの損失は０ ． ２ ５ ｄＢ
／ｋｍであった．また、消光比は−３１ｄＢであった
． 実施例２ コアのクラッドに対する比屈折率差Δ＝１．２％、Ｓ
ｉ ０２を基準としたクラッドのサポートに対する比屈
折率差Ａ−＝０％（ふっ素無添加）、Ｔ／ａ＝１０のコ
アロツドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コア
ファイバを試作した。
１図（ｃ）に示すように研削し、研削比（短径／長径）
一０．３２となるように研削除去し、第１図（ｃ）に示
すようなほぼ矩形状の研削コアロッドを形成した。続い
て、この研削コアロッドの外周に第１図（ｄ）に示すよ
うにサポートスートを外付けし、これを焼結ガラス化し
て石英ガラス層をサポート層として形成した。この焼結
の際に、純粋石英ガラスよりなるサポートよりも軟質な
研削コアロッドは、その粘性の差により、焼結中にほぼ
断面円形に変形され、第１図（ｄ）に示すようにほぼ矩
形断面であったクラッドが同図（ｅ）に示すように断面
ほぼ円形のクラッドに変形され、それに伴ってそれまで
断面円形であった円形コア１ａは楕円コア１に変形され
、本発明に係るガラス母材を得な． なお、本実施例においては、サポートをさらに厚くする
ために、上記のようにして得たガラス母材にさらにスー
ト外付けと焼結ガラス化工程を２回繰返し、第１図（ｅ
）に示すような外径３０鰭よりなるプリフォームを得た
． このプリフォームの楕円コア長軸方向のクラッド径ｔと
同じく長軸方向のコア径ａの比ｔ ／ ａは２、２であ
り、コアの楕円度ε（１−（短軸径／長軸径》》は０．
８であった． 上記プリフォームを加熱線引きし、外径１２５μｍの楕
円コア光ファイバを製造した．第２図は、上記のように
して得られた楕円コア型清波面保存光ファイバを長さ１
０００ｍサンプリグし、その波長一損失特性を測定した
結果を示す線図である。この場合、カットオフ波長は１
．３５，ｃｚｍ、波長１．３９μｍのＯＨ損失は３ｄＢ
／ｋｌＩ、１．５４μｍの損失は０ ． ２ ５ ｄＢ
／ｋｍであった．また、消光比は−３１ｄＢであった
． 実施例２ コアのクラッドに対する比屈折率差Δ＝１．２％、Ｓ
ｉ ０２を基準としたクラッドのサポートに対する比屈
折率差Ａ−＝０％（ふっ素無添加）、Ｔ／ａ＝１０のコ
アロツドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コア
ファイバを試作した。
ｔ／ａ＝１．７、ε−０．６であった、ＯＨ損失は２ｄ
Ｂ／ｋｍであり、１．５４μｍの損失は０．２３ｄＢ／
ｋ＋ｎ、消光比は−２５ｄＢであって、ふっ素無添加の
場合でも良好な結果が得られることがわかった。
Ｂ／ｋｍであり、１．５４μｍの損失は０．２３ｄＢ／
ｋ＋ｎ、消光比は−２５ｄＢであって、ふっ素無添加の
場合でも良好な結果が得られることがわかった。
比較例１
Δ＝１．２％、Ａ−＝−０．４％、Ｔ／ａ＝１０のコア
ロッドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コアフ
ァイバを試作した。ｔ ／ ａは２，２、εは０．８で
あった．Ｎがマイナス側に太きくなったためにＯＨ損失
は８ｄＢ／ｋｉ＋に増加し、１．５４μｍの損失は０
． ３ ５ ｄＢ ／ｋ＋ｎになった．消光比は−３０
ｄＢであった． 比較例２ Δ＝１，２％、Δ−＝−０．２％、Ｔ／ａ＝７のコアロ
ツドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コアファ
イバを試作した．ｔ／ａは１．３、εは０，８であった
。ｔ ／ ａが小さかったためにＯＨ損失は１０ｄＢ／
ｋｇ＋に増加し、１．５４μｍの損失は０．４ｄＢ／ｋ
ｓ＋になった。消光比は３０ｄＢであった。
ロッドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コアフ
ァイバを試作した。ｔ ／ ａは２，２、εは０．８で
あった．Ｎがマイナス側に太きくなったためにＯＨ損失
は８ｄＢ／ｋｉ＋に増加し、１．５４μｍの損失は０
． ３ ５ ｄＢ ／ｋ＋ｎになった．消光比は−３０
ｄＢであった． 比較例２ Δ＝１，２％、Δ−＝−０．２％、Ｔ／ａ＝７のコアロ
ツドを用いて実施例１と同一の製造条件で楕円コアファ
イバを試作した．ｔ／ａは１．３、εは０，８であった
。ｔ ／ ａが小さかったためにＯＨ損失は１０ｄＢ／
ｋｇ＋に増加し、１．５４μｍの損失は０．４ｄＢ／ｋ
ｓ＋になった。消光比は３０ｄＢであった。
第４図は上記した実施例および比較例以外にも試料を作
成し、クラッドと純粋石英ガラスよりなるサポートとの
比屈折率差Δ−とＯＨ損失との関係をプロットした線図
であり、また、第５図は上記ｔ ／ ａとＯＨ損大の関
係を同様にプロットした線図である。
成し、クラッドと純粋石英ガラスよりなるサポートとの
比屈折率差Δ−とＯＨ損失との関係をプロットした線図
であり、また、第５図は上記ｔ ／ ａとＯＨ損大の関
係を同様にプロットした線図である。
第４図より、ＯＨ損失を５ｄＢ／ｈａ以下に止めるには
、比屈折率差Ｎが−０．３以上である必要があり、また
、第５図よりｔ ／ ａが１．５以上となるように梢成
する必要のあることがわかる．［発明の効果］ 以上詳記した通り、本発明に係る製造方法をもってすれ
ば、楕円コア型痢波面保存光ファイバを工業的規模にお
いて生産することができる上に、とくにＯＨ損失に起因
する伝送損失を適切に低減させ、低損失な楕円コア型偏
波面保存光ファイバを入手することができるものである
．
、比屈折率差Ｎが−０．３以上である必要があり、また
、第５図よりｔ ／ ａが１．５以上となるように梢成
する必要のあることがわかる．［発明の効果］ 以上詳記した通り、本発明に係る製造方法をもってすれ
ば、楕円コア型痢波面保存光ファイバを工業的規模にお
いて生産することができる上に、とくにＯＨ損失に起因
する伝送損失を適切に低減させ、低損失な楕円コア型偏
波面保存光ファイバを入手することができるものである
．
第１図（ａ＞から（ｅ）は本発明に係る製造過程を示ず
それぞれ説明断面図、第２図は本発明により製造した実
施例光ファイバの波長一損失特性線図、第３図はＯＨ基
吸収の様子を示す波長一吸収損失特性線図、第４図は実
施例及び比較例におけるクラッドのサポートに対する比
屈折率差Δ−と０｝１損失の関係をプロットした線図、
第５図は同じく楕円コアの長軸方向のクラッド径ｔと同
じくコアの長軸方向径ａとの比ｔ ／ ａとＯＨ損失と
の関係をプロットした線図、第６図は １．３９μｍにおけるＯ｝｛損失とそのときの１．５４
μｍの損失との関係をプロットした線図である． １：楕円コア、 ＩＡ：コアスート、 １ａ：円形コア、 ２：クラッド、 ２−：円形クラッド、 ２Ａ：クラッドスート、 ２−Ｂ：研削除去部、 ３：サポート、 ３Ａ：サポートスート、 ４：多孔質母材、 ５：円形コアロッド、 ６：研削コアロッド、 １０：フ゜リフォーム． 出顯人 日立Ｔ＆線株式会社
それぞれ説明断面図、第２図は本発明により製造した実
施例光ファイバの波長一損失特性線図、第３図はＯＨ基
吸収の様子を示す波長一吸収損失特性線図、第４図は実
施例及び比較例におけるクラッドのサポートに対する比
屈折率差Δ−と０｝１損失の関係をプロットした線図、
第５図は同じく楕円コアの長軸方向のクラッド径ｔと同
じくコアの長軸方向径ａとの比ｔ ／ ａとＯＨ損失と
の関係をプロットした線図、第６図は １．３９μｍにおけるＯ｝｛損失とそのときの１．５４
μｍの損失との関係をプロットした線図である． １：楕円コア、 ＩＡ：コアスート、 １ａ：円形コア、 ２：クラッド、 ２−：円形クラッド、 ２Ａ：クラッドスート、 ２−Ｂ：研削除去部、 ３：サポート、 ３Ａ：サポートスート、 ４：多孔質母材、 ５：円形コアロッド、 ６：研削コアロッド、 １０：フ゜リフォーム． 出顯人 日立Ｔ＆線株式会社
Claims (1)
- （１）コアおよびクラッドからなる丸棒状コアロッドの
両側面を中心軸方向に平行に研削して断面非円形化し、
当該研削コアロッドの外周にサポートを形成するための
ガラス微粒子を堆積させ、これを焼結してプリフォーム
を製造するに当り、このプリフォームの焼結過程におい
て前記軟質な研削コアロッドが粘性の差によりほぼ断面
円形に近い形状に変形する作用を利用してコア形状を楕
円形に形成させ、その外周にほぼ円形よりなるクラッド
を有しその外周に円形サポートを有するプリフォームを
得ると共に、これを加熱線引きして光ファイバとした際
に、サポートを基準とするクラッドの比屈折率差Δ＾−
が−０．３％以上であつて、楕円コア長軸方向のクラッ
ド径／コア径の比ｔ／ａが１．５以上となるようにする
楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014473A JP2616087B2 (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014473A JP2616087B2 (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03218938A true JPH03218938A (ja) | 1991-09-26 |
| JP2616087B2 JP2616087B2 (ja) | 1997-06-04 |
Family
ID=11862032
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014473A Expired - Lifetime JP2616087B2 (ja) | 1990-01-24 | 1990-01-24 | 楕円コア型偏波面保存光ファイバの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2616087B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5333232A (en) * | 1992-03-16 | 1994-07-26 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical fiber for connection to waveguide type optical device and method of manufacturing the same |
| GB2374159A (en) * | 2001-03-22 | 2002-10-09 | Moritex Corp | Processed preform for producing elliptic core optical fiber |
| CN113359237A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-09-07 | 聊城大学 | 一种低串扰椭圆芯少模复用器/解复用器 |
| CN116046028A (zh) * | 2023-03-31 | 2023-05-02 | 中国船舶集团有限公司第七〇七研究所 | 一种光纤陀螺环圈的制造方法 |
| CN117111216A (zh) * | 2023-08-07 | 2023-11-24 | 华中科技大学 | 光纤纤芯非圆加工方法、设备及非圆纤芯熔接方法 |
| CN117111216B (zh) * | 2023-08-07 | 2024-06-04 | 华中科技大学 | 光纤纤芯非圆加工方法、设备及非圆纤芯熔接方法 |
-
1990
- 1990-01-24 JP JP2014473A patent/JP2616087B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5333232A (en) * | 1992-03-16 | 1994-07-26 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical fiber for connection to waveguide type optical device and method of manufacturing the same |
| GB2374159A (en) * | 2001-03-22 | 2002-10-09 | Moritex Corp | Processed preform for producing elliptic core optical fiber |
| CN113359237A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-09-07 | 聊城大学 | 一种低串扰椭圆芯少模复用器/解复用器 |
| CN116046028A (zh) * | 2023-03-31 | 2023-05-02 | 中国船舶集团有限公司第七〇七研究所 | 一种光纤陀螺环圈的制造方法 |
| CN116046028B (zh) * | 2023-03-31 | 2023-06-16 | 中国船舶集团有限公司第七〇七研究所 | 一种光纤陀螺环圈的制造方法 |
| CN117111216A (zh) * | 2023-08-07 | 2023-11-24 | 华中科技大学 | 光纤纤芯非圆加工方法、设备及非圆纤芯熔接方法 |
| CN117111216B (zh) * | 2023-08-07 | 2024-06-04 | 华中科技大学 | 光纤纤芯非圆加工方法、设备及非圆纤芯熔接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2616087B2 (ja) | 1997-06-04 |
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