JPH03216236A - アルカリ系フェノール樹脂を用いた無塗型造型法 - Google Patents
アルカリ系フェノール樹脂を用いた無塗型造型法Info
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- JPH03216236A JPH03216236A JP1075290A JP1075290A JPH03216236A JP H03216236 A JPH03216236 A JP H03216236A JP 1075290 A JP1075290 A JP 1075290A JP 1075290 A JP1075290 A JP 1075290A JP H03216236 A JPH03216236 A JP H03216236A
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Landscapes
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- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は種々の材質の鋳造品、特に鋳鋼品製作のための
鋳物砂型の製造方法に関する。
鋳物砂型の製造方法に関する。
従来の技術を第２図によって説明する。第２図の（ａ）
は鋳物砂型の斜視図、（ｂ）は断面図、（Ｃ）は（ｂ）
の一部拡大図、（ｄ）は該砂型で製造された半円筒の鋳
鋼品の斜視図、（ｅ）は（ｄ）の断面図である。
は鋳物砂型の斜視図、（ｂ）は断面図、（Ｃ）は（ｂ）
の一部拡大図、（ｄ）は該砂型で製造された半円筒の鋳
鋼品の斜視図、（ｅ）は（ｄ）の断面図である。
鋳物砂に新砂（肌砂：クロマイト砂）を用い、ｐＨが９
．３未満のアルカリフェノール樹脂と硬化剤を用いて製
造された鋳物砂型４で半円筒状の鋳鋼品１を製造する場
合、半円筒状の鋳鋼品１の表面５に鋳物砂の焼着６が発
生する。
．３未満のアルカリフェノール樹脂と硬化剤を用いて製
造された鋳物砂型４で半円筒状の鋳鋼品１を製造する場
合、半円筒状の鋳鋼品１の表面５に鋳物砂の焼着６が発
生する。
この焼着６を低減させる方法としては、鋳物砂型４の表
面７に水性塗型又はアルコール性塗型８を塗布している
。
面７に水性塗型又はアルコール性塗型８を塗布している
。
従来の技術では訪型の表面に塗型を塗布しなければなら
ず、鋳物砂型の製造工数が大きくなる。
ず、鋳物砂型の製造工数が大きくなる。
また、フラン樹脂は酸系であるが、アルカリフェノール
樹脂はアルカリ系であるため、従来の技術ではフラン樹
脂造型プロセスに使用された砂はアルカリフェノール樹
脂造型プロセスでは十分な強度を有するまで硬化させる
ことができない。
樹脂はアルカリ系であるため、従来の技術ではフラン樹
脂造型プロセスに使用された砂はアルカリフェノール樹
脂造型プロセスでは十分な強度を有するまで硬化させる
ことができない。
本発明は上記技術水準に鑑み、アルカリ系フェノール樹
脂を使って、肌砂にクロマイト砂を適用することにより
塗型塗布作業をなくし、かつ肌砂以外にフラン樹脂造型
プロセスに使用された砂を適用して鋳物砂型を製造する
方法を提供しようとするものである。
脂を使って、肌砂にクロマイト砂を適用することにより
塗型塗布作業をなくし、かつ肌砂以外にフラン樹脂造型
プロセスに使用された砂を適用して鋳物砂型を製造する
方法を提供しようとするものである。
本発明は砂型で鋳物を製造するに際し、肌砂にクロマイ
ト砂を用い、肌砂以外にフラン樹脂造型プロセスに使用
された砂を用い、鋳物砂の粘結剤にｐＨが９．３以上で
あるアルカリ系フェノール樹脂を、硬化剤に有機エステ
ルを用い、砂に対するｐＨ９． ３以上であるアルカリ
系フェノール樹脂の割合を０．５〜２．４％、ｐｔｌ９
． ３以上のアルカリ系フェノール樹脂に対する硬化剤
の割合を８〜３０％として、塗型を塗布することなく焼
着を低減させて造型することを特徴とするアルカリ系フ
ェノール樹脂を用いた無塗型造型法である。
ト砂を用い、肌砂以外にフラン樹脂造型プロセスに使用
された砂を用い、鋳物砂の粘結剤にｐＨが９．３以上で
あるアルカリ系フェノール樹脂を、硬化剤に有機エステ
ルを用い、砂に対するｐＨ９． ３以上であるアルカリ
系フェノール樹脂の割合を０．５〜２．４％、ｐｔｌ９
． ３以上のアルカリ系フェノール樹脂に対する硬化剤
の割合を８〜３０％として、塗型を塗布することなく焼
着を低減させて造型することを特徴とするアルカリ系フ
ェノール樹脂を用いた無塗型造型法である。
まず、アルカリ系フェノール樹脂造型プロセスの優位性
を、現在の主力プロセスである酸系フラン樹脂造型プロ
セスと比較して述べる。アルカリ系フェノール樹脂造型
プロセスでは、酸系フラン樹脂造型プロセスと異なり窒
素・硫黄が樹脂及び硬化剤中に含有されていないために
、鋳物製品にブローホールやクラブクが発生することは
ない。また、アルカリ系フェノール樹脂造型プロセスで
は、溶湯の凝固にともなう収縮時に鋳型が収縮する性質
であるなりより性（可縮性）がよく、また一般的に相反
する性状と考えられていた崩壊性も良好であり、クラッ
ク等の欠陥が少ない鋳物が高能率で生産できる。
を、現在の主力プロセスである酸系フラン樹脂造型プロ
セスと比較して述べる。アルカリ系フェノール樹脂造型
プロセスでは、酸系フラン樹脂造型プロセスと異なり窒
素・硫黄が樹脂及び硬化剤中に含有されていないために
、鋳物製品にブローホールやクラブクが発生することは
ない。また、アルカリ系フェノール樹脂造型プロセスで
は、溶湯の凝固にともなう収縮時に鋳型が収縮する性質
であるなりより性（可縮性）がよく、また一般的に相反
する性状と考えられていた崩壊性も良好であり、クラッ
ク等の欠陥が少ない鋳物が高能率で生産できる。
次に耐焼着性について説明する。耐焼着性は焼着率によ
って評価し、焼着率が低いほど耐焼着性が良好である。
って評価し、焼着率が低いほど耐焼着性が良好である。
焼着率の測定方法を第３図に示す。試験しようする砂及
び樹脂、硬化剤で造型した焼着試験片（φ５０ｘＨ８０
）９を１６００℃の鋼１０の５００順の溶湯ヘッドにさ
らし、焼着試験片で形成される焼着なしの場合の凹部分
の体積及び焼着部分１１の体積より焼着率を■式にて求
めた。
び樹脂、硬化剤で造型した焼着試験片（φ５０ｘＨ８０
）９を１６００℃の鋼１０の５００順の溶湯ヘッドにさ
らし、焼着試験片で形成される焼着なしの場合の凹部分
の体積及び焼着部分１１の体積より焼着率を■式にて求
めた。
・■
第１表にその結果を示す。なお塗型は塗布せずに焼着率
を求めたものである。第１表に示されるようにｐＨが９
．３以上であるアルカリ系フェノール樹脂のほうが従来
のｐＨが９．３未満のアルカリフェノール樹脂よりも良
好な耐焼着性を示していることがわかる。
を求めたものである。第１表に示されるようにｐＨが９
．３以上であるアルカリ系フェノール樹脂のほうが従来
のｐＨが９．３未満のアルカリフェノール樹脂よりも良
好な耐焼着性を示していることがわかる。
次に、ｐＨが９．３以上のアルカリフェノール樹脂と硬
化剤の添加量について説明する。鋳型は鋳造作業に適し
た強度を必要とする。そこで鋳物砂試験法として一般的
に使用されている「２４Ｈ抗圧力」を強度の指標として
用い、上記添加量との関係を調べた。
化剤の添加量について説明する。鋳型は鋳造作業に適し
た強度を必要とする。そこで鋳物砂試験法として一般的
に使用されている「２４Ｈ抗圧力」を強度の指標として
用い、上記添加量との関係を調べた。
なお、「２４Ｈ抗圧力」とは混練した砂をφ５０ＸＨ８
０の型に入れて２４時間放置した後の強度をいい、「２
４Ｈ抗圧力」と最も関係の深い樹脂の添加量との関係で
言えば、添加量が少なければ鋳型の強度が低下して運搬
時にクラブクが発生する。また、添加量が多くなれば強
度は向上するものの、表面にザラッキ状態が発生する。
０の型に入れて２４時間放置した後の強度をいい、「２
４Ｈ抗圧力」と最も関係の深い樹脂の添加量との関係で
言えば、添加量が少なければ鋳型の強度が低下して運搬
時にクラブクが発生する。また、添加量が多くなれば強
度は向上するものの、表面にザラッキ状態が発生する。
そこで、上記条件を考慮して、本発明では気温３０℃に
おける２４Ｈ抗圧力が２０〜４０ｋｇ／ ｃｏｆとなる
範囲をそれぞれの添加量とした。
おける２４Ｈ抗圧力が２０〜４０ｋｇ／ ｃｏｆとなる
範囲をそれぞれの添加量とした。
ここで、気温３０℃における２４Ｈ抗圧力の下限を２０
ｋｇ／ｃｕｔとした理由は冬期にはこの半分の強度とな
ることが考えられ、その１０ｋｇ／ｃｆｆ！という強度
が砂型から模型を抜き取るための不可欠な条件となるた
めである。また、上限については、これ以上の強度では
鋳込前の鋳型乾燥により未反応の樹脂の硬化反応が促進
されて、過硬化（１５０ｋｇ／ｃ［Ｉｌ以上）となるだ
けである。
ｋｇ／ｃｕｔとした理由は冬期にはこの半分の強度とな
ることが考えられ、その１０ｋｇ／ｃｆｆ！という強度
が砂型から模型を抜き取るための不可欠な条件となるた
めである。また、上限については、これ以上の強度では
鋳込前の鋳型乾燥により未反応の樹脂の硬化反応が促進
されて、過硬化（１５０ｋｇ／ｃ［Ｉｌ以上）となるだ
けである。
特に、夏期に気温が３０℃以上に上がる場合には混練後
の砂の可使時間が短かくなるために（約５〜１０分程度
）造型作業の途中で硬化し始め、鋳型のボロつき崩壊性
や強度不足になるためである。
の砂の可使時間が短かくなるために（約５〜１０分程度
）造型作業の途中で硬化し始め、鋳型のボロつき崩壊性
や強度不足になるためである。
ところで、２４Ｈ抗圧力と添加量の関係を調べる実験は
、まず、鋳物砂（クロマイト砂及びフラン樹脂造型プロ
セスに使用された砂）に粘結剤としてｐＩが９．３以上
のアルカリフェノール樹脂を、また、硬化剤として有機
エステルを添加して３０℃で混練し２４時間後の強度を
調べた。
、まず、鋳物砂（クロマイト砂及びフラン樹脂造型プロ
セスに使用された砂）に粘結剤としてｐＩが９．３以上
のアルカリフェノール樹脂を、また、硬化剤として有機
エステルを添加して３０℃で混練し２４時間後の強度を
調べた。
第４図及び第５図に実験結果を示す。なお、第４図はク
ロマイト砂に対しては硬化剤の添加量を対樹脂比２０％
、フラン樹脂造型プロセスに使用された砂に対しては硬
化剤の添加量を８％と一定にして、樹脂の添加量を変え
て求めたデータであり、第５図は樹脂の添加量を対砂比
１．５ｗｔ％で一定として硬化剤の添加量を変えて求め
たデータである。両図より明らかなように、気温３０℃
における２４Ｈ抗圧力が２０〜４０ｋｇ／ｃＩＩ１とな
る範囲はクロマイト砂においてはｐＨが９．３以上であ
るアルカリ系フェノール樹脂の対砂比については０．５
〜０．９ｗｔ％であり、硬化剤の対樹脂比については８
〜３０ｗｔ％であった。
ロマイト砂に対しては硬化剤の添加量を対樹脂比２０％
、フラン樹脂造型プロセスに使用された砂に対しては硬
化剤の添加量を８％と一定にして、樹脂の添加量を変え
て求めたデータであり、第５図は樹脂の添加量を対砂比
１．５ｗｔ％で一定として硬化剤の添加量を変えて求め
たデータである。両図より明らかなように、気温３０℃
における２４Ｈ抗圧力が２０〜４０ｋｇ／ｃＩＩ１とな
る範囲はクロマイト砂においてはｐＨが９．３以上であ
るアルカリ系フェノール樹脂の対砂比については０．５
〜０．９ｗｔ％であり、硬化剤の対樹脂比については８
〜３０ｗｔ％であった。
また、フラン樹脂造型プロセスに使用された砂において
は、ｐ■が９．３以上であるアルカリ系フェノール樹脂
の対砂比については１．５〜２．４ｗｔ％であり、硬化
剤の対樹脂比については８〜３０ｗｔ％であった。
は、ｐ■が９．３以上であるアルカリ系フェノール樹脂
の対砂比については１．５〜２．４ｗｔ％であり、硬化
剤の対樹脂比については８〜３０ｗｔ％であった。
く実施例〉
以下、本発明の方法に基づき、半円筒状の鋳鋼品１を製
作する例を第１図により説明する。
作する例を第１図により説明する。
第１図（ａ）は鋳込前、同ら）は鋳込後の状態を示す。
上記のように、肌砂にクロマイト砂、肌砂以外にフラン
樹脂造型プロセスに使用された砂を用いてｐＨが９．３
以上であるアルカリ系フェノール造型プロセスにより鋳
物砂型２を製造して空間３を形成する。この際、次の事
項に注意を要する。
樹脂造型プロセスに使用された砂を用いてｐＨが９．３
以上であるアルカリ系フェノール造型プロセスにより鋳
物砂型２を製造して空間３を形成する。この際、次の事
項に注意を要する。
半円筒状の製品（例えば、タービン車室等）の場合には
、長さ（Ｌ）や高さ（Ｈ）方向に比べ、幅（Ｗ）の方向
が凝固収縮しにくいため、予め模型で調整するか、鋳造
方案で補正代をつける等の対策が必要である。但し、円
筒状の製品（例えば、弁室等）については、３方向はす
べて同じ収縮量を有するので調整の必要はない。
、長さ（Ｌ）や高さ（Ｈ）方向に比べ、幅（Ｗ）の方向
が凝固収縮しにくいため、予め模型で調整するか、鋳造
方案で補正代をつける等の対策が必要である。但し、円
筒状の製品（例えば、弁室等）については、３方向はす
べて同じ収縮量を有するので調整の必要はない。
３０ｍｍの薄肉の弁室１を本発明の方法により作成した
。肌砂にクロマイト砂、肌砂以外にフラン樹脂造型プロ
セスに使用された砂を用いて、ｐＨが９．３以上である
アルカリ系７ノール樹脂造型プロセスで対砂比１，６ｗ
ｔ％のｐＨが９．３以上であるアルカリ系フェノール樹
脂を、また対樹脂比２０ｗｔ％の硬化剤を添加して鋳型
２を作った。
。肌砂にクロマイト砂、肌砂以外にフラン樹脂造型プロ
セスに使用された砂を用いて、ｐＨが９．３以上である
アルカリ系７ノール樹脂造型プロセスで対砂比１，６ｗ
ｔ％のｐＨが９．３以上であるアルカリ系フェノール樹
脂を、また対樹脂比２０ｗｔ％の硬化剤を添加して鋳型
２を作った。
なお、塗型塗布は行なわなかった。
鋳込みは、ＳＣ４ ９ （Ｃ ：０．２８％，Ｓｉ：
０．４％，Ｍｎ：０．７％）の材料を１６００℃の鋳込
温度で行った。得られた弁室１は上記の条件で従来のｐ
Ｈが９．３未満のアルカリフェノール樹脂造型プロセス
で作られた鋳型を用いた場合に比較して、焼着が２０％
、クラブクが３０％、ブローホールが３０％減少した。
０．４％，Ｍｎ：０．７％）の材料を１６００℃の鋳込
温度で行った。得られた弁室１は上記の条件で従来のｐ
Ｈが９．３未満のアルカリフェノール樹脂造型プロセス
で作られた鋳型を用いた場合に比較して、焼着が２０％
、クラブクが３０％、ブローホールが３０％減少した。
本発明は上記構成を採用することにより鋳物砂型の表面
に塗型を塗布せずに焼着が低減されるので、鋳物砂型の
製造工数が低減できる。また、適度の２４Ｈ抗圧力を有
し、かつ、アルカリ系フェノール樹脂であるためになり
より性（可縮性）が大きく鋳込後の崩壊性に優れた鋳物
砂型を得ることができる。該砂型を用いた鋳物製品は従
来のｐＨが９６３未満のアルカリフェノール造型プロセ
スの砂型を用いた鋳物製品に比してクラックやブローホ
ールを大巾に低下させることができる。
に塗型を塗布せずに焼着が低減されるので、鋳物砂型の
製造工数が低減できる。また、適度の２４Ｈ抗圧力を有
し、かつ、アルカリ系フェノール樹脂であるためになり
より性（可縮性）が大きく鋳込後の崩壊性に優れた鋳物
砂型を得ることができる。該砂型を用いた鋳物製品は従
来のｐＨが９６３未満のアルカリフェノール造型プロセ
スの砂型を用いた鋳物製品に比してクラックやブローホ
ールを大巾に低下させることができる。
また、フラン樹脂造型プロセスに使用した砂も硬化させ
ることができるので、従来フラン樹脂造型プロセスを使
用していた工場において、砂を新砂に入れ替えることな
く、容易にｐＨが９．３以上のアルカリ系フェノール樹
脂造型プロセスに変更して、鋳物砂型の製造工数低減及
び鋳物製品のクラック、ブローホール等の欠陥を低減で
きる。
ることができるので、従来フラン樹脂造型プロセスを使
用していた工場において、砂を新砂に入れ替えることな
く、容易にｐＨが９．３以上のアルカリ系フェノール樹
脂造型プロセスに変更して、鋳物砂型の製造工数低減及
び鋳物製品のクラック、ブローホール等の欠陥を低減で
きる。
第１図は本発明の一実施例の説明図、第２図は従来法の
鋳型製造プロセスの一態様の説明図、第３図は焼着率測
定方法の説明図、第４図はｐＨが９，３以上のアルカリ
系フェノール樹脂添加量と２４Ｈ抗圧力の関係図、第５
図は硬化剤添加量と２４Ｈｒ抗圧力の関係図である。
鋳型製造プロセスの一態様の説明図、第３図は焼着率測
定方法の説明図、第４図はｐＨが９，３以上のアルカリ
系フェノール樹脂添加量と２４Ｈ抗圧力の関係図、第５
図は硬化剤添加量と２４Ｈｒ抗圧力の関係図である。
Claims (1)
- 砂型で鋳物を製造するに際し、肌砂にクロマイト砂を用
い、肌砂以外にフラン樹脂造型プロセスに使用された砂
を用い、鋳物砂の粘結剤にｐＨが９．３以上であるアル
カリ系フェノール樹脂を、硬化剤に有機エステルを用い
、砂に対するｐＨ９．３以上であるアルカリ系フェノー
ル樹脂の割合を０．５〜２．４％、ｐＨ９．３以上のア
ルカリ系フェノール樹脂に対する硬化剤の割合を８〜３
０％として、塗型を塗布することなく焼着を低減させて
造型することを特徴とするアルカリ系フェノール樹脂を
用いた無塗型造型法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1075290A JPH03216236A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | アルカリ系フェノール樹脂を用いた無塗型造型法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1075290A JPH03216236A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | アルカリ系フェノール樹脂を用いた無塗型造型法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03216236A true JPH03216236A (ja) | 1991-09-24 |
Family
ID=11759049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1075290A Pending JPH03216236A (ja) | 1990-01-22 | 1990-01-22 | アルカリ系フェノール樹脂を用いた無塗型造型法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03216236A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002000370A1 (fr) * | 2000-06-13 | 2002-01-03 | Shengyi Qin | Technique de fabrication mixte d'un moule ou de noyaux et appareil associe |
| CN102259168A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-30 | 苏州市海威特铸造厂 | 一种电梯绳轮的铸造工艺 |
| CN102259159A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-30 | 苏州市海威特铸造厂 | 一种曲轴的铸造工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62279048A (ja) * | 1986-05-27 | 1987-12-03 | Dainippon Ink & Chem Inc | 鋳物用自硬性結合剤組成物 |
| JPH01186238A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 鋳型造型方法 |
-
1990
- 1990-01-22 JP JP1075290A patent/JPH03216236A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62279048A (ja) * | 1986-05-27 | 1987-12-03 | Dainippon Ink & Chem Inc | 鋳物用自硬性結合剤組成物 |
| JPH01186238A (ja) * | 1988-01-20 | 1989-07-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 鋳型造型方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002000370A1 (fr) * | 2000-06-13 | 2002-01-03 | Shengyi Qin | Technique de fabrication mixte d'un moule ou de noyaux et appareil associe |
| CN102259168A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-30 | 苏州市海威特铸造厂 | 一种电梯绳轮的铸造工艺 |
| CN102259159A (zh) * | 2011-06-08 | 2011-11-30 | 苏州市海威特铸造厂 | 一种曲轴的铸造工艺 |
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