JPH0315664A - 熱面衝突着火式内燃機関 - Google Patents
熱面衝突着火式内燃機関Info
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- JPH0315664A JPH0315664A JP1090534A JP9053489A JPH0315664A JP H0315664 A JPH0315664 A JP H0315664A JP 1090534 A JP1090534 A JP 1090534A JP 9053489 A JP9053489 A JP 9053489A JP H0315664 A JPH0315664 A JP H0315664A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱面衝突着火式内燃機関およびその熱〔従来の
技術〕 直噴式ディーゼル機関或いは副室付ディーゼル機関では
燃料噴射弁から燃焼室或いは副室内に噴射された燃料を
できるだけ微粒化して空気と十分に混合させる必要があ
り、そのためにこれらのディーゼル機関では燃料噴射弁
のノズル口から燃料が噴射される際にできるだけ燃料を
微粒化するようにしている。また、機関始動時のように
燃焼室或いは副室の温度が低いときには燃料の霧化が不
十分であり、従って燃焼室或いは副室内にグローブラグ
を取付けて燃焼室或いは副室内の空気を加熱すること等
により燃料の着火を促進するようにしている。
技術〕 直噴式ディーゼル機関或いは副室付ディーゼル機関では
燃料噴射弁から燃焼室或いは副室内に噴射された燃料を
できるだけ微粒化して空気と十分に混合させる必要があ
り、そのためにこれらのディーゼル機関では燃料噴射弁
のノズル口から燃料が噴射される際にできるだけ燃料を
微粒化するようにしている。また、機関始動時のように
燃焼室或いは副室の温度が低いときには燃料の霧化が不
十分であり、従って燃焼室或いは副室内にグローブラグ
を取付けて燃焼室或いは副室内の空気を加熱すること等
により燃料の着火を促進するようにしている。
しかしながらこのように燃料噴射弁のノズル口から噴射
される燃料の微粒化を促進し、更に燃焼室或いは副室内
にグローブラグを配置しても燃料が空気と十分に混合し
て燃料が着火せしめられるまでには一定の時間を要し、
斯くして着火遅れを生ずることになる。このような着火
遅れを生ずると着火が行われたときには周囲に既に多量
の燃料粒子が存在するために周囲の燃料が急激に燃焼せ
しめられ、斯くして燃焼室或いは副室内の燃焼圧が急激
に上昇する。燃焼圧が急激に上昇すると大きな騒音が発
生するという問題を生じるばかりでなく、最高燃焼温が
高くなるために多量のＮＯ．が発生するという問題があ
る。また、このようなディーゼル機関では燃焼室内或い
は副室内に燃料を均一に分散させることが困難であり、
従って燃料粒子の周りの酸素が不十分な領域が必ず発生
する。
される燃料の微粒化を促進し、更に燃焼室或いは副室内
にグローブラグを配置しても燃料が空気と十分に混合し
て燃料が着火せしめられるまでには一定の時間を要し、
斯くして着火遅れを生ずることになる。このような着火
遅れを生ずると着火が行われたときには周囲に既に多量
の燃料粒子が存在するために周囲の燃料が急激に燃焼せ
しめられ、斯くして燃焼室或いは副室内の燃焼圧が急激
に上昇する。燃焼圧が急激に上昇すると大きな騒音が発
生するという問題を生じるばかりでなく、最高燃焼温が
高くなるために多量のＮＯ．が発生するという問題があ
る。また、このようなディーゼル機関では燃焼室内或い
は副室内に燃料を均一に分散させることが困難であり、
従って燃料粒子の周りの酸素が不十分な領域が必ず発生
する。
その結果、このような領域において多量のパティキュレ
ートが発生する。燃料噴射弁のノズル口から燃料を微粒
化しつつ噴射するようにしている限り、着火遅れを短縮
することは困難であり、しかも燃料を均一に燃焼室或い
は副室内に分散させるのは困難である。従って燃料噴射
弁のノズル口から燃料を微粒化しつつ噴射するようにし
ている限り、大きな騒音が発生すると共に多量のＮＯＸ
が発生し、しかも多量のパティキュレートが発生するこ
とになる。
ートが発生する。燃料噴射弁のノズル口から燃料を微粒
化しつつ噴射するようにしている限り、着火遅れを短縮
することは困難であり、しかも燃料を均一に燃焼室或い
は副室内に分散させるのは困難である。従って燃料噴射
弁のノズル口から燃料を微粒化しつつ噴射するようにし
ている限り、大きな騒音が発生すると共に多量のＮＯＸ
が発生し、しかも多量のパティキュレートが発生するこ
とになる。
また、圧縮着火機関は熱効率が高いという利点があり、
従，ってガソリン、メタノール等の低セタン価、高オク
タン価の燃料を圧縮着火せしめることができれば経済的
に極めて有利である。しかしながらこのような低セタン
価、高オクタン価の燃料は着火遅れ期間が極めて長く、
従って従来よりこのような燃料を圧縮着火させることは
困難とされている。
従，ってガソリン、メタノール等の低セタン価、高オク
タン価の燃料を圧縮着火せしめることができれば経済的
に極めて有利である。しかしながらこのような低セタン
価、高オクタン価の燃料は着火遅れ期間が極めて長く、
従って従来よりこのような燃料を圧縮着火させることは
困難とされている。
上記問題点を解決するために本発明によれば燃焼室内に
電気的に加熱される加熱部材を配置し、燃料噴射弁のノ
ズル口から加熱部材の加熱表面に向けて連続液体流の形
で燃料を噴射せしめると共に燃料を微粒化していない液
状の形で加熱表面に衝突せしめるようにしている。
電気的に加熱される加熱部材を配置し、燃料噴射弁のノ
ズル口から加熱部材の加熱表面に向けて連続液体流の形
で燃料を噴射せしめると共に燃料を微粒化していない液
状の形で加熱表面に衝突せしめるようにしている。
また、上記問題点を解決するために本発明にょれば燃料
噴射弁から燃焼室内に連続液体流の形で燃料を噴射せし
め、次いでこの燃料を電気的に加熱された加熱部材の加
熱表面に微粒化されていない液状の形で衝突せしめ、衝
突後拡散する燃料を着火せしめるようにしている。
噴射弁から燃焼室内に連続液体流の形で燃料を噴射せし
め、次いでこの燃料を電気的に加熱された加熱部材の加
熱表面に微粒化されていない液状の形で衝突せしめ、衝
突後拡散する燃料を着火せしめるようにしている。
燃料を加熱表面に衝突させることによって加熱表面から
受熱した燃料粒子は活性化が促進されて周囲に飛散せし
められ、ただちに着火せしめられる。従って軽油はもと
よりガソリン、メタノール、灯油等内燃機関に使用しう
ると考えられるいづれの燃料を用いても着火遅れが極め
て短縮され、自己着火による良好な燃焼が得られる。
受熱した燃料粒子は活性化が促進されて周囲に飛散せし
められ、ただちに着火せしめられる。従って軽油はもと
よりガソリン、メタノール、灯油等内燃機関に使用しう
ると考えられるいづれの燃料を用いても着火遅れが極め
て短縮され、自己着火による良好な燃焼が得られる。
第１図および第２図に本発明による第１実施例を示す。
第１図および第２図を参照すると、ｌはシリンダブロッ
ク、２はシリンダブロックｌ内で往復動するピストン、
３はシリンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド
、４はピストン２とシリンダへ．ツド３間に形戊された
燃焼室、５は吸気弁、６は排気弁を夫々示す。ピストン
２の平坦な頂面２ａの中央部にはキャビティ７が形威さ
れ、シリンダヘッド３の平坦な内壁面３ａの中央部には
燃料噴射弁８が配置される。第１図に示す実施例では燃
料噴射弁８は単一のノズルロ９と、このノズルロ９を開
閉制御する二一ドルｌＯとを具備し、二一ドル１０がノ
ズルロ９を開口したときにノズルロ９からキャビティ７
の中央部に向けて燃料が噴射される。
ク、２はシリンダブロックｌ内で往復動するピストン、
３はシリンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド
、４はピストン２とシリンダへ．ツド３間に形戊された
燃焼室、５は吸気弁、６は排気弁を夫々示す。ピストン
２の平坦な頂面２ａの中央部にはキャビティ７が形威さ
れ、シリンダヘッド３の平坦な内壁面３ａの中央部には
燃料噴射弁８が配置される。第１図に示す実施例では燃
料噴射弁８は単一のノズルロ９と、このノズルロ９を開
閉制御する二一ドルｌＯとを具備し、二一ドル１０がノ
ズルロ９を開口したときにノズルロ９からキャビティ７
の中央部に向けて燃料が噴射される。
キャビティ７の中央部には一対の支持部材１１，ｌ２を
介してシリンダへッド３により支持されたディスク状の
加熱部材１３が配置される。この加熱部材１３は例えば
セラミックのような耐熱性材料から形或される。加熱部
材１３内には電気的に加熱される加熱素子１４が配置さ
れ、この加熱素子ｌ４によってノズルロ９に対面する加
熱部材ｌ３の加熱表面１５が加熱せしめられる。また、
加熱部材１３内には加熱表面１５の温度を検出する、例
えば熱電対からなる温度センサ１６が配置される。加熱
表面ｌ５の温度は温度センサ１６の出力信号により圧縮
温度よりも高い６５０℃以上の温度、例えば８００℃程
度に維持される。なお、加熱素子１４を用いるに代りに
加熱部材１３の全体を正特一性サーミスタ素子のような
セラミックヒータを用いることもできる。第１図に示す
実施例では加熱表面１５はシリンダヘッド内壁面３ａと
ほぼ平行をなす平坦面が形成されている。しかしながら
この加熱表面１５は曲率半径の比較的大きな凸曲面或い
は凹曲面から形或することもできる。
介してシリンダへッド３により支持されたディスク状の
加熱部材１３が配置される。この加熱部材１３は例えば
セラミックのような耐熱性材料から形或される。加熱部
材１３内には電気的に加熱される加熱素子１４が配置さ
れ、この加熱素子ｌ４によってノズルロ９に対面する加
熱部材ｌ３の加熱表面１５が加熱せしめられる。また、
加熱部材１３内には加熱表面１５の温度を検出する、例
えば熱電対からなる温度センサ１６が配置される。加熱
表面ｌ５の温度は温度センサ１６の出力信号により圧縮
温度よりも高い６５０℃以上の温度、例えば８００℃程
度に維持される。なお、加熱素子１４を用いるに代りに
加熱部材１３の全体を正特一性サーミスタ素子のような
セラミックヒータを用いることもできる。第１図に示す
実施例では加熱表面１５はシリンダヘッド内壁面３ａと
ほぼ平行をなす平坦面が形成されている。しかしながら
この加熱表面１５は曲率半径の比較的大きな凸曲面或い
は凹曲面から形或することもできる。
燃料噴射弁８のノズルロ９からは燃料がＦで示されるよ
うに連続液体流の形で加熱表面１５の中央部に向けて噴
射される。第１図に示す実施例ではこの燃料噴射は圧縮
上死点前５度から１５度程度に開始される。ノズルロ９
から噴射された燃料は加熱表面１５の中央部に衝突し、
このとき一部の燃料は衝突エネルギによってただちに霧
化し、残りの燃料は液膜流の形で加熱表面ｌ５の周縁部
に向けて四方に流れる。次いでこの液膜流は加熱表面１
５の周縁部において分裂して燃料微粒子となり、この燃
料微粒子は第１図において矢印で示すように周囲に飛散
する。上述したように噴射燃料の一部は衝突後ただちに
霧化するがこの霧化した燃料は衝突時に加熱表面ｌ５か
ら熱を奪って高温となっており、従ってただちに自己着
火せしめられる。また、加熱表面ｌ５上を液膜流の形で
流れる燃料は加熱表面１５上を流れる間に加熱表面１５
から熱を奪って高温となっている。従って加熱表面ｌ５
の周縁部から周囲に飛散する燃料微粒子も高温となって
おり、従ってこの燃料微粒子もただちに自己着火せしめ
られる。従って着火遅れ期間が極めて短かくなるので燃
料噴射弁８から噴射される燃料が順次燃焼せしめられる
。その結果、燃焼圧がゆるやかに上昇するために騒音の
発生が抑制され、更に最高燃焼温が低くなるためにＮＯ
．の発生が抑制される。更に、燃料が加熱表面１５から
四方に均一に飛散するのでキャビティ７内には燃料微粒
子が均一に分散され、斯くして燃料微粒子の周囲の酸素
が欠乏する領域がほとんど存在しなくなるのでパティキ
ュレートの発生が抑制されることになる。
うに連続液体流の形で加熱表面１５の中央部に向けて噴
射される。第１図に示す実施例ではこの燃料噴射は圧縮
上死点前５度から１５度程度に開始される。ノズルロ９
から噴射された燃料は加熱表面１５の中央部に衝突し、
このとき一部の燃料は衝突エネルギによってただちに霧
化し、残りの燃料は液膜流の形で加熱表面ｌ５の周縁部
に向けて四方に流れる。次いでこの液膜流は加熱表面１
５の周縁部において分裂して燃料微粒子となり、この燃
料微粒子は第１図において矢印で示すように周囲に飛散
する。上述したように噴射燃料の一部は衝突後ただちに
霧化するがこの霧化した燃料は衝突時に加熱表面ｌ５か
ら熱を奪って高温となっており、従ってただちに自己着
火せしめられる。また、加熱表面ｌ５上を液膜流の形で
流れる燃料は加熱表面１５上を流れる間に加熱表面１５
から熱を奪って高温となっている。従って加熱表面ｌ５
の周縁部から周囲に飛散する燃料微粒子も高温となって
おり、従ってこの燃料微粒子もただちに自己着火せしめ
られる。従って着火遅れ期間が極めて短かくなるので燃
料噴射弁８から噴射される燃料が順次燃焼せしめられる
。その結果、燃焼圧がゆるやかに上昇するために騒音の
発生が抑制され、更に最高燃焼温が低くなるためにＮＯ
．の発生が抑制される。更に、燃料が加熱表面１５から
四方に均一に飛散するのでキャビティ７内には燃料微粒
子が均一に分散され、斯くして燃料微粒子の周囲の酸素
が欠乏する領域がほとんど存在しなくなるのでパティキ
ュレートの発生が抑制されることになる。
本発明において重要なことは燃料噴射弁８のノズルロ９
から燃料を連続液体流の形で噴射させてこの噴射燃料を
微粒化されていない液状の形で加熱表面１５に衝突させ
ること、および加熱表面１５が加熱表面１５に衝突した
燃料に十分な熱を与えるのに十分な或る程度以上の面積
を有していることにある。
から燃料を連続液体流の形で噴射させてこの噴射燃料を
微粒化されていない液状の形で加熱表面１５に衝突させ
ること、および加熱表面１５が加熱表面１５に衝突した
燃料に十分な熱を与えるのに十分な或る程度以上の面積
を有していることにある。
即ち、本発明は微粒化された燃料を燃料噴射弁のノズル
口から噴出させる従来のディーゼル機関とは異なって、
燃料噴射弁８のノズルロ９から燃料を噴射する際には基
本的に燃料を微粒化させず、この噴射燃料を加熱表面１
５に衝突せしめることによって噴射燃料を微粒化せしめ
ることを特徴としている。無論、ノズルロ９から噴射さ
れる全ての燃料の微粒化を阻止することは不可能であり
、従って実際にはノズルロ９から噴射された燃料の一部
が微粒化していない液状の形で加熱表面１５に衝突する
ことになる。このとき燃料は連続肢体流の形で加熱表面
１５に衝突する場合もあり、また噴射後分裂して液体の
塊の形で加熱表面１５に衝突する場合もある。いずれに
しても本発明では噴射燃料を加熱表面１５に衝突させる
ことによって微粒化せしめるようにしているので噴射燃
料をできるだけ高速度で加熱表面１５上に衝突せしめる
必要があり、そのためにノズルロ９から燃料を連続液体
流の形で噴射せしめるようにしている。
口から噴出させる従来のディーゼル機関とは異なって、
燃料噴射弁８のノズルロ９から燃料を噴射する際には基
本的に燃料を微粒化させず、この噴射燃料を加熱表面１
５に衝突せしめることによって噴射燃料を微粒化せしめ
ることを特徴としている。無論、ノズルロ９から噴射さ
れる全ての燃料の微粒化を阻止することは不可能であり
、従って実際にはノズルロ９から噴射された燃料の一部
が微粒化していない液状の形で加熱表面１５に衝突する
ことになる。このとき燃料は連続肢体流の形で加熱表面
１５に衝突する場合もあり、また噴射後分裂して液体の
塊の形で加熱表面１５に衝突する場合もある。いずれに
しても本発明では噴射燃料を加熱表面１５に衝突させる
ことによって微粒化せしめるようにしているので噴射燃
料をできるだけ高速度で加熱表面１５上に衝突せしめる
必要があり、そのためにノズルロ９から燃料を連続液体
流の形で噴射せしめるようにしている。
即ち、連続液体流の形で噴射された燃料は大きな貫徹力
を有するので加熱表面ｌ５に衝突するまでにほとんど減
速されず、斯くして燃料噴射弁８から噴射される燃料の
燃料噴射圧を１００ｋｇ／ｃｎｆから１５０ｋｇ／ｃ＋
＋！程度の低圧としても噴射燃料を高速度で加熱表面１
５に衝突せしめることができる。
を有するので加熱表面ｌ５に衝突するまでにほとんど減
速されず、斯くして燃料噴射弁８から噴射される燃料の
燃料噴射圧を１００ｋｇ／ｃｎｆから１５０ｋｇ／ｃ＋
＋！程度の低圧としても噴射燃料を高速度で加熱表面１
５に衝突せしめることができる。
従来のように微粒化された燃料を燃料噴射弁のノズル口
から噴射させるようにした場合には燃料噴霧の貫徹力が
小さく、燃料微粒子はノズル口から噴射されるや否や急
速に減速せしめられる。従ってこのような燃料噴霧内に
グローブラグを配置してもグローブラグに衝突した少量
の燃料粒子はグローブラグの近傍に漂よっているだけで
あり、高温の燃料粒子が燃焼室４内の広い領域に分散さ
れるわけではないので着火遅れを短縮する効果は少ない
。
から噴射させるようにした場合には燃料噴霧の貫徹力が
小さく、燃料微粒子はノズル口から噴射されるや否や急
速に減速せしめられる。従ってこのような燃料噴霧内に
グローブラグを配置してもグローブラグに衝突した少量
の燃料粒子はグローブラグの近傍に漂よっているだけで
あり、高温の燃料粒子が燃焼室４内の広い領域に分散さ
れるわけではないので着火遅れを短縮する効果は少ない
。
また、噴射燃料の一部は衝突後ただちに霧化すると云っ
ても液状の形で加熱表面ｌ５上に衝突した燃料は加熱表
面１５上において輪状に広がり、この輪状に広がった燃
料が微粒化する。従ってこの輪状に広がった燃料に十分
な熱を与えるために加熱表面１５は少くとも輪状に広が
った燃料を加熱しうる面積を有することが好ましい。ま
た、加熱表面１５上をその周縁部に向けて液膜状で流れ
る燃料を十分に加熱するためには加熱表面ｌ５は更に大
きな面積を有することが好ましい。
ても液状の形で加熱表面ｌ５上に衝突した燃料は加熱表
面１５上において輪状に広がり、この輪状に広がった燃
料が微粒化する。従ってこの輪状に広がった燃料に十分
な熱を与えるために加熱表面１５は少くとも輪状に広が
った燃料を加熱しうる面積を有することが好ましい。ま
た、加熱表面１５上をその周縁部に向けて液膜状で流れ
る燃料を十分に加熱するためには加熱表面ｌ５は更に大
きな面積を有することが好ましい。
第１図に示す実施例では燃料噴射弁８のノズルロ９から
噴射される燃料のうちの５０パーセント以上の大部分の
燃料が液状の形で加熱表面１５上に衝突せしめられる。
噴射される燃料のうちの５０パーセント以上の大部分の
燃料が液状の形で加熱表面１５上に衝突せしめられる。
しかしながら燃料噴射弁８から噴射される全燃料のうち
の５０バーセント以下の燃料を液状の形で加熱表面１５
上に衝突せしめても着火遅れの短縮にかなりの効果があ
ることが判明している。
の５０バーセント以下の燃料を液状の形で加熱表面１５
上に衝突せしめても着火遅れの短縮にかなりの効果があ
ることが判明している。
また、加熱表面１５は高温度に維持されるために加熱表
面Ｘ５上にカーボン等が堆積することがなく、また加熱
部材１３の寸法が小さいために加熱素子１４に通電を開
始すれば加熱表面１５の温度がただちに上昇し、斯くし
て機関始動時から着火遅れ期間の極めて短かい良好な燃
焼を確保することができる。
面Ｘ５上にカーボン等が堆積することがなく、また加熱
部材１３の寸法が小さいために加熱素子１４に通電を開
始すれば加熱表面１５の温度がただちに上昇し、斯くし
て機関始動時から着火遅れ期間の極めて短かい良好な燃
焼を確保することができる。
第３図から第ｌ２図に種々の実施例を示す。これら第３
図から第１２図に示す各実施例において第ｌ図および第
２図に示す実施例と同様な構或要素は同一の符号で示す
。
図から第１２図に示す各実施例において第ｌ図および第
２図に示す実施例と同様な構或要素は同一の符号で示す
。
第３図は第２実施例を示している。この実施例では加熱
部材１３がその下方部に多数の環状フィンを形戊した受
熱部１３ａを一体形威している。この受熱部１３ａは燃
焼ガスの熱をできるだけ吸収してこの熱を加熱表面１５
に伝達し、それによって加熱素子１４の電力消費量を軽
減するために設けられている。
部材１３がその下方部に多数の環状フィンを形戊した受
熱部１３ａを一体形威している。この受熱部１３ａは燃
焼ガスの熱をできるだけ吸収してこの熱を加熱表面１５
に伝達し、それによって加熱素子１４の電力消費量を軽
減するために設けられている。
第４図に第３実施例を示す。この実施例では支持部材ｌ
４内に加熱素子１４が配置され、支持部材１４の先端部
に熱伝導性のよい例えば金属材料からなる加熱板１７が
固着される。加熱素子ｌ４から発生した熱は熱伝導によ
って加熱板ｌ７に伝達され、それによって加熱板１７の
加熱表面１５が加熱される。
４内に加熱素子１４が配置され、支持部材１４の先端部
に熱伝導性のよい例えば金属材料からなる加熱板１７が
固着される。加熱素子ｌ４から発生した熱は熱伝導によ
って加熱板ｌ７に伝達され、それによって加熱板１７の
加熱表面１５が加熱される。
第５図に第４実施例を示す。この実施例では加熱部材ｌ
３が３個の支持部材１８を介して燃料噴射弁８により支
持される。即ち、この実施例では加熱部材１３が燃料噴
射弁８と一体形威されている。
３が３個の支持部材１８を介して燃料噴射弁８により支
持される。即ち、この実施例では加熱部材１３が燃料噴
射弁８と一体形威されている。
第６図に第５実施例を示す。この実施例では加熱部材１
３がピストン２に形或されたキャビティ７の底壁面中央
部により支持される。
３がピストン２に形或されたキャビティ７の底壁面中央
部により支持される。
第７図に第６実施例を示す。この実施例ではピストン２
に形或されたキャビティ７がほぼ球形状をなし、この球
形状キャビティ７の周壁面上に加熱部材１３が配置され
る。燃料噴射弁８のノズル口９からはＦで示すように加
熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射される。
に形或されたキャビティ７がほぼ球形状をなし、この球
形状キャビティ７の周壁面上に加熱部材１３が配置され
る。燃料噴射弁８のノズル口９からはＦで示すように加
熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射される。
第８図に第７実施例を示す。この実施例ではキャビティ
７の周辺部に一対の加熱部材１３が配置され、これらの
各加熱部材ｌ３は夫々対応する支持部材１９を介してシ
リンダヘッド３により支持される。また、燃料噴射弁８
は一対のノズルロ９を具備し、各ノズルロ９から対応す
る加熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射され
る。
７の周辺部に一対の加熱部材１３が配置され、これらの
各加熱部材ｌ３は夫々対応する支持部材１９を介してシ
リンダヘッド３により支持される。また、燃料噴射弁８
は一対のノズルロ９を具備し、各ノズルロ９から対応す
る加熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射され
る。
第９図に第８実施例を示す。この実施例ではピストン２
の頂面２ａの全体が平坦に形戊され、シリンダヘッド内
壁面３ａの中央部にキャビティ２０が形或される。キャ
ビティ２０の周壁面には一対の加熱部材ｌ３が配置され
る。燃料噴射弁８は一対のノズルロ９を具備し、各ノズ
ルロ９から対応する加熱部材ｌ３の加熱表面１５に向け
て燃料が噴射される。
の頂面２ａの全体が平坦に形戊され、シリンダヘッド内
壁面３ａの中央部にキャビティ２０が形或される。キャ
ビティ２０の周壁面には一対の加熱部材ｌ３が配置され
る。燃料噴射弁８は一対のノズルロ９を具備し、各ノズ
ルロ９から対応する加熱部材ｌ３の加熱表面１５に向け
て燃料が噴射される。
第１０図は第９実施例を示す。この実施例においてもピ
ストン２の頂面２ａの全体が平坦に形戊され、シリンダ
ヘッド内壁面３ａの中央部にキャビティ２０が形戊され
る。また、この実施例では加熱部材１３が環状をなし、
この環状をなす加熱部材ｌ３が燃料噴射弁８の先端部に
取付けられる。
ストン２の頂面２ａの全体が平坦に形戊され、シリンダ
ヘッド内壁面３ａの中央部にキャビティ２０が形戊され
る。また、この実施例では加熱部材１３が環状をなし、
この環状をなす加熱部材ｌ３が燃料噴射弁８の先端部に
取付けられる。
燃料噴射弁８は複数個のノズルロ９を具備し、各ノズル
ロ９から円錐状をなす加熱表面ｌ５に向けて燃料が噴射
される。
ロ９から円錐状をなす加熱表面ｌ５に向けて燃料が噴射
される。
第１１図に第１０実施例を示す。この実施例では燃焼室
４が主室４ａと、噴口２ｌを介して主室４ａに接続され
た副室４ｂとにより構戊され、副室４ｂ内に燃料噴射弁
８のノズルロ９が配置される。副室４ｂの内周面上には
加熱部材１３が配置され、燃料噴射弁８のノズルロ９か
らは加熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射さ
れる。
４が主室４ａと、噴口２ｌを介して主室４ａに接続され
た副室４ｂとにより構戊され、副室４ｂ内に燃料噴射弁
８のノズルロ９が配置される。副室４ｂの内周面上には
加熱部材１３が配置され、燃料噴射弁８のノズルロ９か
らは加熱部材１３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射さ
れる。
第ｌ２図に第１ｌ実施例を示す。この実施例でも燃焼室
４が主室４ａと、噴口２１を介して主室４ａに接続され
た副室４ｂとにより構戊され、副室４ｂ内に燃料噴射弁
８のノズルロ９が配置される。副室４ｂの中心部には支
持部材２２を介して副室４ｂの内壁面により支持された
加熱部材１３が配置され、燃料噴射弁８のノズルロ９か
ら加熱部材ｌ３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射され
る。
４が主室４ａと、噴口２１を介して主室４ａに接続され
た副室４ｂとにより構戊され、副室４ｂ内に燃料噴射弁
８のノズルロ９が配置される。副室４ｂの中心部には支
持部材２２を介して副室４ｂの内壁面により支持された
加熱部材１３が配置され、燃料噴射弁８のノズルロ９か
ら加熱部材ｌ３の加熱表面１５に向けて燃料が噴射され
る。
第１図から第１２図に示すいずれの内燃機関においても
燃料として軽油はもとより、ガソリン、メタノール、灯
油その他内燃機関に使用しうるあらゆる種類の燃料を用
いることができる。また、第１図から第１２図に示すい
ずれの内燃機関においても吸気通路内にスロットル弁が
設けられておらず、しかも燃焼室４内或いは主室４ａ内
にスワールを発生させる必要がないので吸気抵抗が小さ
くなり、この意味からも熱効率を向上せしめることがで
きる。
燃料として軽油はもとより、ガソリン、メタノール、灯
油その他内燃機関に使用しうるあらゆる種類の燃料を用
いることができる。また、第１図から第１２図に示すい
ずれの内燃機関においても吸気通路内にスロットル弁が
設けられておらず、しかも燃焼室４内或いは主室４ａ内
にスワールを発生させる必要がないので吸気抵抗が小さ
くなり、この意味からも熱効率を向上せしめることがで
きる。
いずれの実施例においても着火遅れを短縮するには加熱
表面１５の温度を目標温度に維持しておく必要があり、
この目標温度には最適値が存在する。この最適値はほぼ
６５０℃以上であって好ましくは８００℃程度があるが
機関の運転状態に応じて多少変動する。次に第１３図に
基いて最適な目標温度について説明する。
表面１５の温度を目標温度に維持しておく必要があり、
この目標温度には最適値が存在する。この最適値はほぼ
６５０℃以上であって好ましくは８００℃程度があるが
機関の運転状態に応じて多少変動する。次に第１３図に
基いて最適な目標温度について説明する。
機関負荷Ｌが低くなると噴射燃料量が少くなり、しかも
燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するので自己着
火しずらくなる。従って第１３図（Ａ）に示されるよう
に機関負荷Ｌが低くなるに従って加熱表面１５の目標温
度Ｔｏを高くすることが好ましい。
燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するので自己着
火しずらくなる。従って第１３図（Ａ）に示されるよう
に機関負荷Ｌが低くなるに従って加熱表面１５の目標温
度Ｔｏを高くすることが好ましい。
また、機関回転数Ｎが低くなるほど爆発行程の間隔が長
くなり、燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するの
で自己着火しずらくなる。従って第１３図（Ｂ）に示さ
れるように機関回転数Ｎが低くなるに従って加熱表面ｌ
５の目標温度Ｔ。を高くすることが好ましい。
くなり、燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するの
で自己着火しずらくなる。従って第１３図（Ｂ）に示さ
れるように機関回転数Ｎが低くなるに従って加熱表面ｌ
５の目標温度Ｔ。を高くすることが好ましい。
また、機関冷却水温が低くなるほど吸入空気温が低下し
、しかも燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するの
で自己着火しずらくなる。従って第１３図（Ｃ）に示さ
れるように機関冷却水温ＴＷが低くなるにつれて加熱表
面１５の目標温度Ｔｏを高くすることが好ましい。
、しかも燃焼室４或いは副室４ｂ内の温度が低下するの
で自己着火しずらくなる。従って第１３図（Ｃ）に示さ
れるように機関冷却水温ＴＷが低くなるにつれて加熱表
面１５の目標温度Ｔｏを高くすることが好ましい。
従って加熱表面１５の目標温度Ｔ。は第■３図（Ｄ）に
示されるように機関負荷Ｌ１機関回転数Ｎ１機関冷却水
温ＴＷの関数となる。
示されるように機関負荷Ｌ１機関回転数Ｎ１機関冷却水
温ＴＷの関数となる。
次に第１４図から第１７図を参照して目標温度Ｔ０の制
御方法について説明する。
御方法について説明する。
第１４図に目標温度Ｔｏの制御に用いる電子制御ユニッ
トを示す。第１４図に示されるようにこの電子制御ユニ
ット３０はディジタルコンピｓ”−タからなり、双方向
性バス３１によって相互に接続されたＲＯＭ （リード
オンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ
）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、人力ポー
ト３５および出力ポート３６を具備する。負荷センサ３
７はアクセルペダル（図示せず）の踏込み量に比例した
出力電圧、即ち機関負荷Ｌに比例した出力電圧を発生し
、この出力電圧がＡＤ変換器３８を介して入力ポート３
５に入力される。回転数センサ３９は例えば機関クラン
クシャフトが３０度回転する毎に出力パルスを発生し、
この出力パルスが入力ポート３５に入力される。ＣＰＩ
Ｉ ３４においてこの出力パルスから機関回転数Ｎが計
算される。温度センサ１６は加熱表面１５の温度Ｔに比
例した出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器４
０を介して入力ポート３５に入力される。水温センサ４
１は機関冷却水温ＴＷに比例した出力電圧を発生し、こ
の出力電圧がＡＤ変換器４２を介して入力ポート３５に
入力される。一方、出力ポート３６は駆動回路４３を介
して加熱部材１３の加熱素子１４に接続される。
トを示す。第１４図に示されるようにこの電子制御ユニ
ット３０はディジタルコンピｓ”−タからなり、双方向
性バス３１によって相互に接続されたＲＯＭ （リード
オンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ
）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、人力ポー
ト３５および出力ポート３６を具備する。負荷センサ３
７はアクセルペダル（図示せず）の踏込み量に比例した
出力電圧、即ち機関負荷Ｌに比例した出力電圧を発生し
、この出力電圧がＡＤ変換器３８を介して入力ポート３
５に入力される。回転数センサ３９は例えば機関クラン
クシャフトが３０度回転する毎に出力パルスを発生し、
この出力パルスが入力ポート３５に入力される。ＣＰＩ
Ｉ ３４においてこの出力パルスから機関回転数Ｎが計
算される。温度センサ１６は加熱表面１５の温度Ｔに比
例した出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器４
０を介して入力ポート３５に入力される。水温センサ４
１は機関冷却水温ＴＷに比例した出力電圧を発生し、こ
の出力電圧がＡＤ変換器４２を介して入力ポート３５に
入力される。一方、出力ポート３６は駆動回路４３を介
して加熱部材１３の加熱素子１４に接続される。
第１３図（Ｄ）に示す目標温度Ｔ。（！：機関負荷し、
機関回転数Ｎ１機関冷却水温ＴＷの関係は三次元マップ
の形で予めＲＯＭ ３３内に記憶されており、従って負
荷センサ３７、回転数センサ３９、水温センサ４１の出
力信号に基いて目標温度Ｔ。が求められる。加熱部材１
３の加熱表面１５の温度Ｔは温度センサ１６によって検
出され、加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。となるよ
うに加熱素子ｌ４が制御される。
機関回転数Ｎ１機関冷却水温ＴＷの関係は三次元マップ
の形で予めＲＯＭ ３３内に記憶されており、従って負
荷センサ３７、回転数センサ３９、水温センサ４１の出
力信号に基いて目標温度Ｔ。が求められる。加熱部材１
３の加熱表面１５の温度Ｔは温度センサ１６によって検
出され、加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。となるよ
うに加熱素子ｌ４が制御される。
第１５図は加都素子ｌ４の加熱制御ルーチンの第１実施
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
第１５図を参照するとまず初めにステップ５０において
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。よりも高いか否か
が判別される。Ｔ ＞ Ｔ ｏであればステップ５１に
進んで加熱素子ｌ４への通電が停止せしめられる。一方
、ＴＮＴ。になるとステップ５２に進んで加熱素子１４
へ通電され、その結果加熱素子１４が発熱せしめられる
。このようにして加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。よりも高いか否か
が判別される。Ｔ ＞ Ｔ ｏであればステップ５１に
進んで加熱素子ｌ４への通電が停止せしめられる。一方
、ＴＮＴ。になるとステップ５２に進んで加熱素子１４
へ通電され、その結果加熱素子１４が発熱せしめられる
。このようにして加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。
に制御される。なお、機関高負荷運転が行われて燃焼ガ
スの温度が高くなり、燃焼ガスからの受熱作用によって
加熱素子１４に通電しなくても加熱表面１５の温度Ｔが
目標温度Ｔｏよりも高くなり続ける場合がある。この場
合にはステップ５０からステップ５ｌに進んで加熱素子
ｌ４への通電が停止され続ける。
スの温度が高くなり、燃焼ガスからの受熱作用によって
加熱素子１４に通電しなくても加熱表面１５の温度Ｔが
目標温度Ｔｏよりも高くなり続ける場合がある。この場
合にはステップ５０からステップ５ｌに進んで加熱素子
ｌ４への通電が停止され続ける。
第１６図は加熱素子１４の加熱制御ルーチンの第２実施
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
第１６図を参照するとまず初めにステップ６０において
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。よりも高いか否か
が判別される。Ｔ＞Ｔｏのときにはステップ６１に進ん
で加熱素子１４に供給され？電流Ｉが一定値αだけ減少
せしめられる。なお、／ 加熱素子１４は加熱素子１４に供給される電流Ｉが減少
すれば発熱量が低下し、電流■が増大すれば発熱量が増
大する。次いでステップ６２では電流Ｉが負であるか否
かが判別され、Ｉ＜０であればステップ６３に進んでＩ
−０とされ、ステップ６４に進む。
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。よりも高いか否か
が判別される。Ｔ＞Ｔｏのときにはステップ６１に進ん
で加熱素子１４に供給され？電流Ｉが一定値αだけ減少
せしめられる。なお、／ 加熱素子１４は加熱素子１４に供給される電流Ｉが減少
すれば発熱量が低下し、電流■が増大すれば発熱量が増
大する。次いでステップ６２では電流Ｉが負であるか否
かが判別され、Ｉ＜０であればステップ６３に進んでＩ
−０とされ、ステップ６４に進む。
一方、ステップ６０においてＴくＴ。であると判断され
たときはステップ６５に進んで加熱素子１４に供給され
る電流■が一定値αだけ増大せしめられる。次いでステ
ップ６６では電流Ｉが許容最大電流工■８よりも大きい
か否かが判別され、Ｉ＞１■８であればステップ６７に
進んでＩ＝Ｉ■８とされ、ステップ６４に進む。
たときはステップ６５に進んで加熱素子１４に供給され
る電流■が一定値αだけ増大せしめられる。次いでステ
ップ６６では電流Ｉが許容最大電流工■８よりも大きい
か否かが判別され、Ｉ＞１■８であればステップ６７に
進んでＩ＝Ｉ■８とされ、ステップ６４に進む。
ステップ６４では電流Ｉを表わすデータが出力ポート３
６に出力され、このデータに基いて加熱素子１４に供給
される電流値が制御される。この実施例では加熱表面１
５の温度Ｔが目標温度Ｔ０となるように加熱素子１４に
供給される電流Ｉが制御される。この実施例においても
燃焼ガスから？受熱作用によって加熱素子１４に通電し
なくても加熱表面１５の温度が目標温度Ｔ。よりも高く
なり続ける場合には加熱素子１４への通電が停止せしめ
られる。
６に出力され、このデータに基いて加熱素子１４に供給
される電流値が制御される。この実施例では加熱表面１
５の温度Ｔが目標温度Ｔ０となるように加熱素子１４に
供給される電流Ｉが制御される。この実施例においても
燃焼ガスから？受熱作用によって加熱素子１４に通電し
なくても加熱表面１５の温度が目標温度Ｔ。よりも高く
なり続ける場合には加熱素子１４への通電が停止せしめ
られる。
第１７図は加熱素子１４の加熱制御ルーチンの第３実施
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みに
よって実行される。
第ｌ７図を参照するとまず初めにステップ７０において
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。から一定値ΔＴだ
け減算した温度（Ｔｏ−Δ丁）よりも低いか否かが判別
される。Ｔ＜ （Ｔｏ一ΔＴ）のときにはステップ７１
に進んで加熱素子１４に供給される電流Ｉが許容最大電
流Ｉ■８とされ、ステップ７２に進む。一方、Ｔ≧ 〈
Ｔｏ−ΔＴ）のときにはステップ７３に進んで加熱表面
１５の温度Ｔが目標温度Ｔ０に一定値ΔＴを加算した温
度（Ｔｏ＋ΔＴ）よりも高いか否かが判別される。
加熱表面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ。から一定値ΔＴだ
け減算した温度（Ｔｏ−Δ丁）よりも低いか否かが判別
される。Ｔ＜ （Ｔｏ一ΔＴ）のときにはステップ７１
に進んで加熱素子１４に供給される電流Ｉが許容最大電
流Ｉ■８とされ、ステップ７２に進む。一方、Ｔ≧ 〈
Ｔｏ−ΔＴ）のときにはステップ７３に進んで加熱表面
１５の温度Ｔが目標温度Ｔ０に一定値ΔＴを加算した温
度（Ｔｏ＋ΔＴ）よりも高いか否かが判別される。
Ｔ＞ （’ｒｏ＋ΔＴ）のときにはステップ７４に進ん
で加熱素子１４に供給される電流値Ｉが零とされ、次い
でステップ７２に進む。
で加熱素子１４に供給される電流値Ｉが零とされ、次い
でステップ７２に進む。
？方、ステップ７３においてＴく （Ｔｏ＋Δ丁〉と判
断されたときはステップ７５に進んで、加熱表面ｌ５の
温度Ｔが目標温度Ｔｏよりも高いか否かが判別される。
断されたときはステップ７５に進んで、加熱表面ｌ５の
温度Ｔが目標温度Ｔｏよりも高いか否かが判別される。
Ｔ＞Ｔｏのときにはステップ７６に進んで加熱素子１４
に供給される電流Ｉが一定値αだけ減少せしめられる。
に供給される電流Ｉが一定値αだけ減少せしめられる。
なお、前述したように加熱素子１４は加熱素子１４に供
給される電流Ｉが減少すれば発熱量が低下し、電流■が
増大すれば発熱量が増大する。次いでステップ７７では
電流工が負であるか否かが判別され、■〈０であればス
テップ７８に進んでＩ＝Ｏとされ、ステップ７２に進む
。
給される電流Ｉが減少すれば発熱量が低下し、電流■が
増大すれば発熱量が増大する。次いでステップ７７では
電流工が負であるか否かが判別され、■〈０であればス
テップ７８に進んでＩ＝Ｏとされ、ステップ７２に進む
。
一方、ステップ７５においてＴ’−Ｔｏであると判断さ
れたときはステップ７９に進んで加熱素子１４に供給さ
れる電流Ｉが一定値αだけ増大せしめられる。次いでス
テップ８０では電流Ｉが許容最大電流■っａｘよりも大
きいか否かが判別され、ＩＩＩ■８であればステップ８
１に進んで■＝Ｉ，。とされ、ステップ７２に進む。
れたときはステップ７９に進んで加熱素子１４に供給さ
れる電流Ｉが一定値αだけ増大せしめられる。次いでス
テップ８０では電流Ｉが許容最大電流■っａｘよりも大
きいか否かが判別され、ＩＩＩ■８であればステップ８
１に進んで■＝Ｉ，。とされ、ステップ７２に進む。
ステップ７２では電流工を表わすデータが出力ポート３
６に出力され、このデータに基いて加熱素子１４に供給
される電流値が制御される。この実施例では加熱表面１
５の温度Ｔが目標温度Ｔｏに対してΔＴ以上低い場合に
は電流Ｉが許容最大電流１ ｍａＭとされるので加熱部
材１３は急速に加熱せしめられる。従って機関始動直後
から良好な燃焼を確保することができる。また、加熱表
面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ０に対してΔＴ以上高い場
合には電流Ｉが零とされ、従って加熱素子ｌ４への通電
が停止される。従って燃焼ガスからの受熱作用によって
加熱素子１４に通電しなくても加熱表面１５の温度が（
Ｔ ｏ＋ΔＴ）よりも高くなり続ける場合には加熱素
子ｌ４への通電が停止せしめられる。一方、（ Ｔ ｏ
＋ΔＴ）≧Ｔ≧（Ｔｏ−ΔＴ）の場合には加熱表面１５
の温度Ｔが目標温度Ｔ。となるように加熱素子１４に供
給される電流Ｉが制御される。
６に出力され、このデータに基いて加熱素子１４に供給
される電流値が制御される。この実施例では加熱表面１
５の温度Ｔが目標温度Ｔｏに対してΔＴ以上低い場合に
は電流Ｉが許容最大電流１ ｍａＭとされるので加熱部
材１３は急速に加熱せしめられる。従って機関始動直後
から良好な燃焼を確保することができる。また、加熱表
面１５の温度Ｔが目標温度Ｔ０に対してΔＴ以上高い場
合には電流Ｉが零とされ、従って加熱素子ｌ４への通電
が停止される。従って燃焼ガスからの受熱作用によって
加熱素子１４に通電しなくても加熱表面１５の温度が（
Ｔ ｏ＋ΔＴ）よりも高くなり続ける場合には加熱素
子ｌ４への通電が停止せしめられる。一方、（ Ｔ ｏ
＋ΔＴ）≧Ｔ≧（Ｔｏ−ΔＴ）の場合には加熱表面１５
の温度Ｔが目標温度Ｔ。となるように加熱素子１４に供
給される電流Ｉが制御される。
内燃機関に使用しうるいかなる種類の燃料を用いても着
火遅れを極めて短縮することができる。
火遅れを極めて短縮することができる。
第１図は熱面衝突着火式内燃機関の第１実施例の側面断
面図、第２図は第１図のシリンダヘッド内壁面を示す図
、第３図は熱面衝突着火式内燃機関の第２実施例の側面
断面図、第４図は熱面衝突着火式内燃機関の第３実施例
の側面断面図、第５図は熱面衝突着火式内燃機関の第４
実施例の側面断面図、第６図は熱面衝突着火式内燃機関
の第５実施例の側面断面図、第７図は熱面衝突着火式内
燃機関の第６実施例の側面断面図、第８図は熱面衝突着
火式内燃機関の第７実施例の側面断面図、第９図は熱面
衝突着火式内燃機関の第８実施例の側面断面図、第１０
図は熱面衝突着火式内燃機関の第９実施例の側面断面図
、第１１図は熱面衝突着火式内燃機関の第ｌＯ実施例の
側面断面図、第１２図は熱面衝突着火式内燃機関の第１
１実施例の側面断面図、第１３図は目標温度を示す図、
第１４図は電子制御ユニットの回路図、第１５図は加熱
制御を行うための第１実施例のフローチャート、第１６
図は加熱制御を行うための第２実施例のフローチャート
、第ｌ７図は加熱制御を行うための第３実施例のフロー
チャートである。 ８・・・燃料噴射弁、 １３・・・加熱部材、１
４・・・加熱素子、 １５・・・加熱表面。
面図、第２図は第１図のシリンダヘッド内壁面を示す図
、第３図は熱面衝突着火式内燃機関の第２実施例の側面
断面図、第４図は熱面衝突着火式内燃機関の第３実施例
の側面断面図、第５図は熱面衝突着火式内燃機関の第４
実施例の側面断面図、第６図は熱面衝突着火式内燃機関
の第５実施例の側面断面図、第７図は熱面衝突着火式内
燃機関の第６実施例の側面断面図、第８図は熱面衝突着
火式内燃機関の第７実施例の側面断面図、第９図は熱面
衝突着火式内燃機関の第８実施例の側面断面図、第１０
図は熱面衝突着火式内燃機関の第９実施例の側面断面図
、第１１図は熱面衝突着火式内燃機関の第ｌＯ実施例の
側面断面図、第１２図は熱面衝突着火式内燃機関の第１
１実施例の側面断面図、第１３図は目標温度を示す図、
第１４図は電子制御ユニットの回路図、第１５図は加熱
制御を行うための第１実施例のフローチャート、第１６
図は加熱制御を行うための第２実施例のフローチャート
、第ｌ７図は加熱制御を行うための第３実施例のフロー
チャートである。 ８・・・燃料噴射弁、 １３・・・加熱部材、１
４・・・加熱素子、 １５・・・加熱表面。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃焼室内に電気的に加熱される加熱部材を配置し、
燃料噴射弁のノズル口から該加熱部材の加熱表面に向け
て連続液体流の形で燃料を噴射せしめると共に該燃料を
微粒化していない液状の形で該加熱表面に衝突せしめる
ようにした熱面衝突着火式内燃機関。 ２、燃料噴射弁から燃焼室内に連続液体流の形で燃料を
噴射せしめ、次いで該燃料を電気的に加熱された加熱部
材の加熱表面に微粒化していない液状の形で衝突せしめ
、衝突後拡散する燃料を着火せしめるようにした熱面衝
突着火式内燃機関の熱面衝突着火方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1090534A JP2755419B2 (ja) | 1989-03-04 | 1989-04-12 | 熱面衝突着火式内燃機関 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5252689 | 1989-03-04 | ||
| JP1-52526 | 1989-03-04 | ||
| JP1090534A JP2755419B2 (ja) | 1989-03-04 | 1989-04-12 | 熱面衝突着火式内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0315664A true JPH0315664A (ja) | 1991-01-24 |
| JP2755419B2 JP2755419B2 (ja) | 1998-05-20 |
Family
ID=26393133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1090534A Expired - Lifetime JP2755419B2 (ja) | 1989-03-04 | 1989-04-12 | 熱面衝突着火式内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2755419B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5165112U (ja) * | 1974-11-15 | 1976-05-22 | ||
| JPS6155124U (ja) * | 1984-09-17 | 1986-04-14 | ||
| JPS61116124U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| JPS62736U (ja) * | 1985-06-19 | 1987-01-06 |
-
1989
- 1989-04-12 JP JP1090534A patent/JP2755419B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5165112U (ja) * | 1974-11-15 | 1976-05-22 | ||
| JPS6155124U (ja) * | 1984-09-17 | 1986-04-14 | ||
| JPS61116124U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| JPS62736U (ja) * | 1985-06-19 | 1987-01-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2755419B2 (ja) | 1998-05-20 |
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