JPH0289895A - 水撃圧力吸収法 - Google Patents
水撃圧力吸収法Info
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- JPH0289895A JPH0289895A JP63243368A JP24336888A JPH0289895A JP H0289895 A JPH0289895 A JP H0289895A JP 63243368 A JP63243368 A JP 63243368A JP 24336888 A JP24336888 A JP 24336888A JP H0289895 A JPH0289895 A JP H0289895A
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- TUWJQNVAGYRRHA-UHFFFAOYSA-N Menadiol dibutyrate Chemical compound C1=CC=C2C(OC(=O)CCC)=CC(C)=C(OC(=O)CCC)C2=C1 TUWJQNVAGYRRHA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、水道配管や温水配管などにおいてカランの急
速閉止などに起因する水撃圧力を、簡単かつコンパクト
な手段でもって吸収する方法、詳しくは、配管の内部流
路又は分岐管内に、独立気泡を有する多孔状弾性体、あ
るいは、変形自在な中空体を配置し、前記多孔状弾性体
あるいは中空体の弾性変形によって水撃圧力を吸収する
方法に関する。
速閉止などに起因する水撃圧力を、簡単かつコンパクト
な手段でもって吸収する方法、詳しくは、配管の内部流
路又は分岐管内に、独立気泡を有する多孔状弾性体、あ
るいは、変形自在な中空体を配置し、前記多孔状弾性体
あるいは中空体の弾性変形によって水撃圧力を吸収する
方法に関する。
従来、多孔状弾性体や中空体の弾性変形特性をいかにす
れば水撃圧力吸収を効果的に実現できるかについての技
術が確立していなかった［例えば特開昭５６−３３９４
号公報参照］参照光明が解決しようとする課題〕 しかし、実際には、多孔状弾性体や中空体の種類によっ
ては水撃圧力吸収による配管の振動や騒音の抑制が不十
分になり、信頼性の面で問題があった。
れば水撃圧力吸収を効果的に実現できるかについての技
術が確立していなかった［例えば特開昭５６−３３９４
号公報参照］参照光明が解決しようとする課題〕 しかし、実際には、多孔状弾性体や中空体の種類によっ
ては水撃圧力吸収による配管の振動や騒音の抑制が不十
分になり、信頼性の面で問題があった。
本発明の目的は、多孔状弾性体や中空体による十分な水
撃圧力吸収を確実に実現でき、十分な配管の振動や騒音
の抑制を信頼性の高い状態で実行できるようにする点に
ある。
撃圧力吸収を確実に実現でき、十分な配管の振動や騒音
の抑制を信頼性の高い状態で実行できるようにする点に
ある。
本発明の特徴構成は、多孔状弾性体や中空体の圧縮強さ
を、２５％の圧縮変形に要する外力が０．７〜５ｋｇ／
ｃｍになるように設定することにあり、その作用・効果
は次の通りである。
を、２５％の圧縮変形に要する外力が０．７〜５ｋｇ／
ｃｍになるように設定することにあり、その作用・効果
は次の通りである。
つまり、多孔状弾性体や中空体のいかなる特性をいかに
設定すれば、水撃圧力吸収を十分にかつ確実に実行でき
るかについて、各種実験により調べたところ、次の事実
が判明した。
設定すれば、水撃圧力吸収を十分にかつ確実に実行でき
るかについて、各種実験により調べたところ、次の事実
が判明した。
多孔状弾性体と中空体のいずれにおいても圧縮強さの設
定が重要であり、見掛は体積の２５％を圧縮変形させる
に要する外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｆｌになるように圧
縮強さを設定すると、配管の振動や騒音を十分に抑制す
るに必要な水撃圧力吸収を確実に実現できる事実が判明
した。
定が重要であり、見掛は体積の２５％を圧縮変形させる
に要する外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｆｌになるように圧
縮強さを設定すると、配管の振動や騒音を十分に抑制す
るに必要な水撃圧力吸収を確実に実現できる事実が判明
した。
すなわち、圧縮強さと水撃圧力の相関は第１２図に示す
ようになり、圧縮強さを０．７〜５ｋｇ／ｃｒｉにする
と水撃圧力を９ｋｇ／ｃａｔから５゜５ ｋｇ／ ｃｄ
以下に減小でき、十分な水撃圧力低下を図れるのである
。
ようになり、圧縮強さを０．７〜５ｋｇ／ｃｒｉにする
と水撃圧力を９ｋｇ／ｃａｔから５゜５ ｋｇ／ ｃｄ
以下に減小でき、十分な水撃圧力低下を図れるのである
。
その結果、水撃圧力吸収による十分な配管の振動や騒音
の抑制を、簡単かつコンパクトな手段で実行できるばか
りで無く、信頼性の高い状態で実行できるようになった
。
の抑制を、簡単かつコンパクトな手段で実行できるばか
りで無く、信頼性の高い状態で実行できるようになった
。
次に実施例を示す。
実施例１ 〔第１図及び第２図参照〕
給湯装置（１）からカラン（２）への給湯用配管（３）
に短い分岐管（４）をカラン（２）の近くで接続する。
に短い分岐管（４）をカラン（２）の近くで接続する。
（５）はカラン（２）への給水用配管である。
独立気泡を有する多孔状弾性体（６）を分岐管（４）内
に入れる。
に入れる。
分岐管（４）の開口端をプラグ（７）で密閉し、カラン
（２）の急速閉止に伴う水撃圧力を弾性体（６）の変形
によって吸収させ、水撃による配管（３）の振動や騒音
発生を防止する。
（２）の急速閉止に伴う水撃圧力を弾性体（６）の変形
によって吸収させ、水撃による配管（３）の振動や騒音
発生を防止する。
弾性体（６）は、例えばポリエチレンフオーム〔注：他
に代表的なものを列挙願います〕等の（封脂系材料、あ
るいは、〔注：具体名を列挙願いまず〕等のゴム系材料
で形成しである。
に代表的なものを列挙願います〕等の（封脂系材料、あ
るいは、〔注：具体名を列挙願いまず〕等のゴム系材料
で形成しである。
弾性体（６）は、特性、形状、設置数などにおいて適宜
変更できるが、下記の特性を有するものが水撃圧力吸収
性能を向上する上で望ましい。
変更できるが、下記の特性を有するものが水撃圧力吸収
性能を向上する上で望ましい。
そして、見掛は体積の２５％を圧縮変形させるに必要な
外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｍ２になるように弾性体（６
）の圧縮強さを設定することが必須であり、そのことに
よって第１２図に示すように十分な水撃圧力吸収を確実
に実行できる。
外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｍ２になるように弾性体（６
）の圧縮強さを設定することが必須であり、そのことに
よって第１２図に示すように十分な水撃圧力吸収を確実
に実行できる。
尚、上記特性の測定方法は、ＪＩＳ Ｋ ５７６７ ｒ
ポリエチレンフオーム試験方法」で規定された通りであ
る。
ポリエチレンフオーム試験方法」で規定された通りであ
る。
実施例２〔第３図参照〕
実施例１の多孔状弾性体（６）に代えて、ゴム系材料や
樹脂系材料などの気密性で可撓性の材料から成り、球状
などに成型された変形自在な中空体（８）を分岐管（４
）内に配置し、カラン（２）の急速閉止に伴う水撃圧力
を中空体（８）の弾性変形で吸収させる。
樹脂系材料などの気密性で可撓性の材料から成り、球状
などに成型された変形自在な中空体（８）を分岐管（４
）内に配置し、カラン（２）の急速閉止に伴う水撃圧力
を中空体（８）の弾性変形で吸収させる。
中空体（８）は、形状、内圧、設置数などにおいて適宜
変更でき、例えば内圧が大気圧でも大気圧より高くても
よい。しかし、中空体（８）の前記圧縮強さを０．７〜
５ｋｇ／ｃｄにすることが、十分な水撃圧力吸収のため
に必須である。
変更でき、例えば内圧が大気圧でも大気圧より高くても
よい。しかし、中空体（８）の前記圧縮強さを０．７〜
５ｋｇ／ｃｄにすることが、十分な水撃圧力吸収のため
に必須である。
次に別実施例を説明する。
多孔状弾性体（６）や中空体（８）を筒形状や配管内径
より小径に形成して、配管（３）の内部流路に通水可能
な状態で配置してもよい。
より小径に形成して、配管（３）の内部流路に通水可能
な状態で配置してもよい。
対象とする配管（３）の種類は不問であり、水撃の発生
原因も不問である。
原因も不問である。
次に実験例を示す。
実験装置は、第４図に示すように、高圧水供給管（９）
に接続した２００βのタンク（１０）とカラン（１１）
を、壁に固定した配管（１２）で接続し、配管（１２）
のカラン側に分岐管（１３）を設け、配管（１２）のカ
ラン側とタンク側に圧力センサー（Ｓｌ）、 （ＳＺ）
を設けたものである。分岐管（１３）は内径が２１ｍ＋
ｎで内寸が５０ｍｍである。
に接続した２００βのタンク（１０）とカラン（１１）
を、壁に固定した配管（１２）で接続し、配管（１２）
のカラン側に分岐管（１３）を設け、配管（１２）のカ
ラン側とタンク側に圧力センサー（Ｓｌ）、 （ＳＺ）
を設けたものである。分岐管（１３）は内径が２１ｍ＋
ｎで内寸が５０ｍｍである。
実験例１
直径２１ ｍｍ、長さ５０市の円柱形状の硬質ポリエチ
レンフオーム（圧縮強さ３ｋｇ／ｃ＋＋ｆ）を分岐管（
１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３．１ ｋｇ／
ｃａ！、流１８、７１７ｍ ｉ ｎで通水し、カラン
（ｌｌ）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動を
カラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓ、）、 （ＳＺ
）で測定し、第５図に示す結果を得た。尚、実線はカラ
ン側であり、点線はタンク側である。
レンフオーム（圧縮強さ３ｋｇ／ｃ＋＋ｆ）を分岐管（
１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３．１ ｋｇ／
ｃａ！、流１８、７１７ｍ ｉ ｎで通水し、カラン
（ｌｌ）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動を
カラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓ、）、 （ＳＺ
）で測定し、第５図に示す結果を得た。尚、実線はカラ
ン側であり、点線はタンク側である。
実験例２
直径２１順、長さ５０冊の円柱形状の軟質ポリエチレン
フオーム（圧縮強さ０．７ ｋｇ／ Ｃｌ１１ ）を分
岐管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３．２ｋ
ｇ／ｃｕｔ、流量８６７β／ｍｉｎで通水し、カラン（
１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動をカ
ラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓｌ）、 （ＳＺ）
で測定し、第６図に示す結果を得た。尚、実線はカラン
側であり、点線はタンク側である。
フオーム（圧縮強さ０．７ ｋｇ／ Ｃｌ１１ ）を分
岐管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３．２ｋ
ｇ／ｃｕｔ、流量８６７β／ｍｉｎで通水し、カラン（
１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動をカ
ラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓｌ）、 （ＳＺ）
で測定し、第６図に示す結果を得た。尚、実線はカラン
側であり、点線はタンク側である。
実験例３
直径２１１１ＩＩｎ、長さ２９ｍｍの円柱形状のポリク
ロロプレンスポンジ（圧縮強さ１ｋｇ／ｃｎｆ）を分岐
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３，１ｋｇ
／ｃｎｆ、流量８．５β／ｍ１０で通水し、カラン（１
１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動をカラ
ン側とタンク側の圧力センサ（Ｓ、）、 （ＳＺ）で測
定し、第７図に示す結果を得た。尚、実線はカラン側で
あり、点線はタンク側である。
ロロプレンスポンジ（圧縮強さ１ｋｇ／ｃｎｆ）を分岐
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３，１ｋｇ
／ｃｎｆ、流量８．５β／ｍ１０で通水し、カラン（１
１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧力変動をカラ
ン側とタンク側の圧力センサ（Ｓ、）、 （ＳＺ）で測
定し、第７図に示す結果を得た。尚、実線はカラン側で
あり、点線はタンク側である。
実験例４
市販の水撃吸収器を分岐管（１３）に接続し、配’ｆｌ
１２）に圧力３．１ ｋｇ／ ｃｉ 、流量８．５ ｆ
／ｍｉｎで通水し、カラン（１１）を急速に閉止し、配
管（１２）内のカラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓ
、）、 （ＳＺ）で圧力変動を測定し、第８図に示す結
果を得た。
１２）に圧力３．１ ｋｇ／ ｃｉ 、流量８．５ ｆ
／ｍｉｎで通水し、カラン（１１）を急速に閉止し、配
管（１２）内のカラン側とタンク側の圧力センサー（Ｓ
、）、 （ＳＺ）で圧力変動を測定し、第８図に示す結
果を得た。
尚、実線はカラン側であり、点線はタンク側である。
以上の実験によって、本発明によれば従来技術と同程度
の十分な水撃圧力吸収を図れることが判明した。
の十分な水撃圧力吸収を図れることが判明した。
実験例５
直径２１ｍｍ、長さ３０ｍｍの円柱形状のポリクロロプ
レンスポンジ（圧縮強さ１ｋｇ／ｃ＋＋！、硬さ１１Ｂ
２５）１個を分岐管（１３）内に配置し、配管（１２
）に圧力３、０ ｋｇ／ ｃｒｌ 、流量８．５４！／
ｍｉｎで通水し、カラン（１１）を急速に閉止し、配管
（１２）内の圧力変動をカラン側の圧力センサー（Ｓｌ
）で測定し、第９図に示す結果を得た。
レンスポンジ（圧縮強さ１ｋｇ／ｃ＋＋！、硬さ１１Ｂ
２５）１個を分岐管（１３）内に配置し、配管（１２
）に圧力３、０ ｋｇ／ ｃｒｌ 、流量８．５４！／
ｍｉｎで通水し、カラン（１１）を急速に閉止し、配管
（１２）内の圧力変動をカラン側の圧力センサー（Ｓｌ
）で測定し、第９図に示す結果を得た。
実験例６
実験例５と同様のポリクロロプレンスポンジ３個を分岐
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３、１ ｋ
ｇ／ ｃｒｌ 、流ｆｆ１８．７１ ／ｍｉｎで通水し
、カラ／（１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧
力変動をカラン側の圧力センサー（ＳＩ）で測定し、第
１０図に示す結果を得た。
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３、１ ｋ
ｇ／ ｃｒｌ 、流ｆｆ１８．７１ ／ｍｉｎで通水し
、カラ／（１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の圧
力変動をカラン側の圧力センサー（ＳＩ）で測定し、第
１０図に示す結果を得た。
実験例７
実験例５と同様のポリクロロプレンスポンジ５個を分岐
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３、 Ｏｋ
ｇ／ Ｃ［Ｉ＋ 、流９３．７ ｊ７ ／ｍｉｎで通水
し、カラン（１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の
圧力変動をカラン側の圧力センサー（ＳＺ）で測定し、
第１１図に示す結果を得た。
管（１３）内に配置し、配管（１２）に圧力３、 Ｏｋ
ｇ／ Ｃ［Ｉ＋ 、流９３．７ ｊ７ ／ｍｉｎで通水
し、カラン（１１）を急速に閉止し、配管（１２）内の
圧力変動をカラン側の圧力センサー（ＳＺ）で測定し、
第１１図に示す結果を得た。
実験５〜７によって、弾性体の容積を適当に大きくする
と水撃圧力吸収性能を向上でき、それ以上容積を増大し
ても余り性能向上を図れないことが判明した。
と水撃圧力吸収性能を向上でき、それ以上容積を増大し
ても余り性能向上を図れないことが判明した。
尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利にする為
に符号を記すが、該記入により本発明は添付図面の構造
および方法に限定されるものではない。
に符号を記すが、該記入により本発明は添付図面の構造
および方法に限定されるものではない。
第１図は本発明の実施例を示す概念図であり、第２図は
第１図の要部拡大図である。第３図は本発明の別実施例
を示す要部拡大図である。第４図は実験装置の概念図、
第５図ないし第１２図は実験結果を示すグラフである。 （３）・・・・・・配管、（４）・・・・・・分岐管、
（６）・・・・・・多孔状弾性体、（８）・・・・・・
中空体。
第１図の要部拡大図である。第３図は本発明の別実施例
を示す要部拡大図である。第４図は実験装置の概念図、
第５図ないし第１２図は実験結果を示すグラフである。 （３）・・・・・・配管、（４）・・・・・・分岐管、
（６）・・・・・・多孔状弾性体、（８）・・・・・・
中空体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、配管（３）の内部流路又は分岐管（４）内に、独立
気泡を有する多孔状弾性体（６）を配置し、その弾性体
（６）の変形によって水撃圧力を吸収させる水撃圧力吸
収法であって、 前記多孔状弾性体（６）の圧縮強さを、２５％の圧縮変
形に要する外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｍ＾２になるよう
に設定する水撃圧力吸収法。 ２、配管（３）の内部流路又は分岐管（４）内に、変形
自在な中空体（８）を配置し、その中空体（８）の弾性
変形によって水撃圧力を吸収させる水撃圧力吸収法であ
って、 前記中空体（８）の圧縮強さを、２５％の圧縮変形に要
する外力が０．７〜５ｋｇ／ｃｍ＾２になるように設定
する水撃圧力吸収法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63243368A JPH0289895A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 水撃圧力吸収法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63243368A JPH0289895A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 水撃圧力吸収法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0289895A true JPH0289895A (ja) | 1990-03-29 |
Family
ID=17102803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63243368A Pending JPH0289895A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 水撃圧力吸収法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0289895A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0552492U (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-13 | 東京瓦斯株式会社 | 給水・給湯設備における水撃防止手段 |
| JPH08500658A (ja) * | 1993-06-22 | 1996-01-23 | ゲフィピ アクチェン ゲゼルシャフト | 水圧機器用振動騒音減衰装置 |
| AT500633B1 (de) * | 2004-08-04 | 2007-04-15 | Luca Frediani | Pulsationsdämpfer |
| JP2017520727A (ja) * | 2014-05-20 | 2017-07-27 | アムトロール ライセンシング インコーポレーテッド | 流体システムのための圧力吸収装置及び使用方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5872795A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-04-30 | 日産自動車株式会社 | 燃料配管の圧力脈動除去装置 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP63243368A patent/JPH0289895A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5872795A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-04-30 | 日産自動車株式会社 | 燃料配管の圧力脈動除去装置 |
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| AT500633B1 (de) * | 2004-08-04 | 2007-04-15 | Luca Frediani | Pulsationsdämpfer |
| JP2017520727A (ja) * | 2014-05-20 | 2017-07-27 | アムトロール ライセンシング インコーポレーテッド | 流体システムのための圧力吸収装置及び使用方法 |
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