JPH0280557A - Zn−Al系超塑性合金製金型の製造方法 - Google Patents
Zn−Al系超塑性合金製金型の製造方法Info
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- JPH0280557A JPH0280557A JP23308688A JP23308688A JPH0280557A JP H0280557 A JPH0280557 A JP H0280557A JP 23308688 A JP23308688 A JP 23308688A JP 23308688 A JP23308688 A JP 23308688A JP H0280557 A JPH0280557 A JP H0280557A
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- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、耐摩耗性に優れ、使用寿命の長いZn−P
JI系超塑性合金製金型の製造方法に関するものである
。
JI系超塑性合金製金型の製造方法に関するものである
。
〈従来技術とその課題〉
Zn−AIV合金は、その組成によっては適当な熱処理
後に100〜350℃で引張変形させると局部収縮を生
じることなく均一変形し、結果として極めて大きな塑性
伸長性を示すところの所謂“超苧性2を示す場合のある
ことが知られている(例えば、超塑性研究全編「超塑性
と金属加工技術」9日刊工業新聞社発行、第62頁等を
参照されたい)。
後に100〜350℃で引張変形させると局部収縮を生
じることなく均一変形し、結果として極めて大きな塑性
伸長性を示すところの所謂“超苧性2を示す場合のある
ことが知られている(例えば、超塑性研究全編「超塑性
と金属加工技術」9日刊工業新聞社発行、第62頁等を
参照されたい)。
また、本発明者等も先に、M含有量が40%超65%以
下(以降、成分割合を表わす%は重量%とする)のZn
−Al合金、或いはこれにCu:2%以下。
下(以降、成分割合を表わす%は重量%とする)のZn
−Al合金、或いはこれにCu:2%以下。
Mg : 0.3%以下、Si:0.5%以下、Mn:
1%以下及びNi:1%以下のうちの1種以上を含有さ
せたZn−M合金が100〜400℃(好適には200
〜300℃)の温度範囲で実用上十分に満足し得る超塑
性を示すことを見出し、該合金の広範囲利用への道を開
いた(特願昭62−186349号)。
1%以下及びNi:1%以下のうちの1種以上を含有さ
せたZn−M合金が100〜400℃(好適には200
〜300℃)の温度範囲で実用上十分に満足し得る超塑
性を示すことを見出し、該合金の広範囲利用への道を開
いた(特願昭62−186349号)。
ところで、最近、上述のような超塑性合金の特性に着目
してなされた検討結果に基づき、rプラスチック成形金
型や板金加工用金型の素材とじて該合金を適用し、これ
を超塑性変形させて所望形状とすれば、複雑な形状の金
型であっても実質的には低温域での簡単な押圧加工を施
すだけで容易に製作することが可能である」との報告が
なされ、従来の“鉄鋼材料を鋳造成いは切削して製作さ
れる金型”等に比べて金型製造コストを大幅に低減でき
るとして大きな注目を集めている。
してなされた検討結果に基づき、rプラスチック成形金
型や板金加工用金型の素材とじて該合金を適用し、これ
を超塑性変形させて所望形状とすれば、複雑な形状の金
型であっても実質的には低温域での簡単な押圧加工を施
すだけで容易に製作することが可能である」との報告が
なされ、従来の“鉄鋼材料を鋳造成いは切削して製作さ
れる金型”等に比べて金型製造コストを大幅に低減でき
るとして大きな注目を集めている。
また、製作が簡単で安価な該Zn−Af超塑性合金製の
金型は、所謂“テスト型”としての簡易型や、最近とみ
に目立つようになってきた成形品の少量多品種化趨勢に
も適合したものであり、この点からも少なからぬ期待が
寄せられるものであった。
金型は、所謂“テスト型”としての簡易型や、最近とみ
に目立つようになってきた成形品の少量多品種化趨勢に
も適合したものであり、この点からも少なからぬ期待が
寄せられるものであった。
しかしながら、Zn−Al合金は一般に硬度が比較的低
く、これを素材とした金型は摩耗等のために金型寿命が
短いと言う問題を有していた。即ち、Zn−A1合金の
室温における耐摩耗性は、例えば鉄板の板金加工に供す
ることを考えた場合、テスト型として少量の加工を行う
には十分であるが大量生産に用いるには不十分であると
言う程度のものでしかなかった。そのため、折角前述し
た好ましい特徴を有するZn−Al!超塑性合金製金型
も用途が制限されざるを得ないのが現状であった。
く、これを素材とした金型は摩耗等のために金型寿命が
短いと言う問題を有していた。即ち、Zn−A1合金の
室温における耐摩耗性は、例えば鉄板の板金加工に供す
ることを考えた場合、テスト型として少量の加工を行う
には十分であるが大量生産に用いるには不十分であると
言う程度のものでしかなかった。そのため、折角前述し
た好ましい特徴を有するZn−Al!超塑性合金製金型
も用途が制限されざるを得ないのが現状であった。
このような事情を踏まえ、本発明の主目的は、製作が容
易で金型コストの大幅な低減が可能な前記Zn−Al1
超塑性合金製金型の優れた特性を活かしつつ、その使用
寿命の延命化手段を見出し、これによって実用範囲の広
い簡便な成形加工用金型を提供することに置かれた。
易で金型コストの大幅な低減が可能な前記Zn−Al1
超塑性合金製金型の優れた特性を活かしつつ、その使用
寿命の延命化手段を見出し、これによって実用範囲の広
い簡便な成形加工用金型を提供することに置かれた。
く課題を解決するための手段〉
そこで、本発明者等は前記目的を達成すべく種々の観点
から研究を重ねたところ、r Zn −M超塑性合金製
金型の耐摩耗性改善には、例えば超塑性特性に悪影響を
及ぼすことも懸念される“合金元素を添加する手段”等
によらずとも、温間で超塑性加工して所望形状に成形し
たZn−Al超塑性合金金型材の型面表層部の窒化アル
ミニウム(AfN)化処理が非常に効果的である」との
知見を得るに至った。
から研究を重ねたところ、r Zn −M超塑性合金製
金型の耐摩耗性改善には、例えば超塑性特性に悪影響を
及ぼすことも懸念される“合金元素を添加する手段”等
によらずとも、温間で超塑性加工して所望形状に成形し
たZn−Al超塑性合金金型材の型面表層部の窒化アル
ミニウム(AfN)化処理が非常に効果的である」との
知見を得るに至った。
本発明は上記知見等に基づいてなされたものであり、
rZn−Ai系超超塑性合金製作した金型の表層部にN
゛イオン注入するか或いはAfNをコーティングしてA
lN層を生成させることにより、耐摩耗性に優れ、使用
寿命の延命化されたZn −Al系超塑性合金製金型の
提供し得るようにした点」を特徴とするものである。
゛イオン注入するか或いはAfNをコーティングしてA
lN層を生成させることにより、耐摩耗性に優れ、使用
寿命の延命化されたZn −Al系超塑性合金製金型の
提供し得るようにした点」を特徴とするものである。
ここで、rZn−u系超塑性合金」とはZn−Al合金
或いはZn及びMを主体した合金であって超塑性を発現
するものを言うが、優れた超塑性を発現させると共に後
述する表面硬化処理を容易にするにはAI含有量が40
%超65%以下の範囲のものを適用するのが良い。つま
り、へβ含有量が40%以下では例えば窒化処理による
表面硬化処理を行いにくくなり、また65%を超えると
優れた超塑性の発現が難しくなるからである。
或いはZn及びMを主体した合金であって超塑性を発現
するものを言うが、優れた超塑性を発現させると共に後
述する表面硬化処理を容易にするにはAI含有量が40
%超65%以下の範囲のものを適用するのが良い。つま
り、へβ含有量が40%以下では例えば窒化処理による
表面硬化処理を行いにくくなり、また65%を超えると
優れた超塑性の発現が難しくなるからである。
なお、超塑性の発現を更に容易化し、かつ室温における
強度を増加させて金型の耐摩耗性を向上するのに有効な
結晶粒微細化成分として、上記組成のZn−PJI合金
に更にCu:2%以下、Mg:o、a%以下、Si:0
.5%以下、Mn:1%以下及びNi:1゜%以下の1
種以上を含有させても良い。但し、これらの成分を多量
に添加しても特性改善効果が得られないばかりか却って
材料の脆化を招くことから、該成分を含有させる場合に
はその上限に注意することが重要である。
強度を増加させて金型の耐摩耗性を向上するのに有効な
結晶粒微細化成分として、上記組成のZn−PJI合金
に更にCu:2%以下、Mg:o、a%以下、Si:0
.5%以下、Mn:1%以下及びNi:1゜%以下の1
種以上を含有させても良い。但し、これらの成分を多量
に添加しても特性改善効果が得られないばかりか却って
材料の脆化を招くことから、該成分を含有させる場合に
はその上限に注意することが重要である。
本発明では、Zn−Al1系超塑性合金製の金型表層部
にAlN層を生成させる手段として、金型表層部にN′
″イオンを注入する方法又はAlNをコーティングする
方法が採用されるが、AIを含有する合金の表面からN
1を注入するとその表層部ではAlNの合成が効果的に
なされて耐摩耗性に優れた高硬度表面が得られ、またA
lN膜のコーティングを行うと表面硬度は飛躍的に向上
して、何れの場合にも金型寿命は顕著に改善される。
にAlN層を生成させる手段として、金型表層部にN′
″イオンを注入する方法又はAlNをコーティングする
方法が採用されるが、AIを含有する合金の表面からN
1を注入するとその表層部ではAlNの合成が効果的に
なされて耐摩耗性に優れた高硬度表面が得られ、またA
lN膜のコーティングを行うと表面硬度は飛躍的に向上
して、何れの場合にも金型寿命は顕著に改善される。
即ち、N0注入法は、周知の如くエネルギー付与された
N・を金型表面に衝突させることによって実施されるが
、表面より注入されたN゛は金型表層のM原子と結合し
て速やかにAjNとなる。ここで、一般にA11−Zn
合金ではその組織はAE富富化色Zn冨化相とが混在し
た2相組織となっているが、N゛注入行うとその一方の
側、即ちM富化相中に多数のAfN粒子が生成するので
、該AI冨化相全体が硬いAfN粒子の分散効果によっ
て硬化することになる。そして、材料全体の硬さは硬い
分散粒子の存在によって上昇することが知られているが
、更に耐摩耗性は最も硬い粒子の硬さによって支配され
ると言う事実があり、これらの理由によってN゛注入処
理されたZn−A1系超塑性合金製金型の耐摩耗性は著
しく向上する訳である。
N・を金型表面に衝突させることによって実施されるが
、表面より注入されたN゛は金型表層のM原子と結合し
て速やかにAjNとなる。ここで、一般にA11−Zn
合金ではその組織はAE富富化色Zn冨化相とが混在し
た2相組織となっているが、N゛注入行うとその一方の
側、即ちM富化相中に多数のAfN粒子が生成するので
、該AI冨化相全体が硬いAfN粒子の分散効果によっ
て硬化することになる。そして、材料全体の硬さは硬い
分散粒子の存在によって上昇することが知られているが
、更に耐摩耗性は最も硬い粒子の硬さによって支配され
ると言う事実があり、これらの理由によってN゛注入処
理されたZn−A1系超塑性合金製金型の耐摩耗性は著
しく向上する訳である。
一方、pJlNコーティング法は、例えばCVD法等に
よって材料の表面全体をIVNでコーティングするもの
であって比較的均一な被覆膜を作れると言う長所がある
が、N゛注入法の場合のような傾斜層が生成しにくいの
で剥がれ易いという短所もあり、それぞれの特徴を活か
した使い方が好まれる。
よって材料の表面全体をIVNでコーティングするもの
であって比較的均一な被覆膜を作れると言う長所がある
が、N゛注入法の場合のような傾斜層が生成しにくいの
で剥がれ易いという短所もあり、それぞれの特徴を活か
した使い方が好まれる。
続いて、本発明を実施例により更に具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、第1表に示されるような各成分組成の合金を溶製
後、鍛造にて板状の小片とし、更にその片面を研磨した
ものを供試材として表面硬化処理を施してから(一部を
除く)、硬度測定によって性能を評価した。
後、鍛造にて板状の小片とし、更にその片面を研磨した
ものを供試材として表面硬化処理を施してから(一部を
除く)、硬度測定によって性能を評価した。
なお、これらの各Zn−Al系合金は何れも100〜4
00℃の温間で超塑性を発現することは確認済みである
。
00℃の温間で超塑性を発現することは確認済みである
。
また、このとき採用した表面硬化処理条件は次の通りで
あった。
あった。
一丈Jひ、
真空中において、N゛イオン 100keVの注入エネ
ルギーでもってI X 10 ”7cm”注入。なお、
N゛注入深さは約500人であり、この深さにわたって
AlN層が形成された。
ルギーでもってI X 10 ”7cm”注入。なお、
N゛注入深さは約500人であり、この深さにわたって
AlN層が形成された。
へ1Nコーティング
N2ガス雰囲気中にてM蒸着を実施。なお、この処理に
よってコーティングされたAJN皮膜厚は約2000人
であった。
よってコーティングされたAJN皮膜厚は約2000人
であった。
これらの結果を第2表に示す。
第2表に示される結果からも明らかなように、N“注入
法或いはAJNコーティング法の何れかによってAJN
層を形成させたZn−Al系超塑性合金はAlN層を有
しないものに比べて著しく表面硬度が向上し、耐摩耗性
が十分に改善されることを窺うことができる。
法或いはAJNコーティング法の何れかによってAJN
層を形成させたZn−Al系超塑性合金はAlN層を有
しないものに比べて著しく表面硬度が向上し、耐摩耗性
が十分に改善されることを窺うことができる。
く効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、型面硬度が高
く、耐摩耗性に優れたAl−Zn系超塑性合金製の成形
金型を簡単・容易に製造することができ、工業上多大な
効果がもたらされることは明らかである。
く、耐摩耗性に優れたAl−Zn系超塑性合金製の成形
金型を簡単・容易に製造することができ、工業上多大な
効果がもたらされることは明らかである。
Claims (2)
- (1)Zn−Al系超塑性合金で製作した金型の表層部
にN^+イオンを注入してAlN層を生成させることを
特徴とする、耐摩耗性に優れたZn−Al系超塑性合金
製金型の製造方法。 - (2)Zn−Al系超塑性合金で製作した金型の表層部
にAlNをコーティングすることを特徴とする、耐摩耗
性に優れたZn−Al系超塑性合金製金型の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23308688A JPH0280557A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | Zn−Al系超塑性合金製金型の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23308688A JPH0280557A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | Zn−Al系超塑性合金製金型の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280557A true JPH0280557A (ja) | 1990-03-20 |
Family
ID=16949574
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23308688A Pending JPH0280557A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | Zn−Al系超塑性合金製金型の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0280557A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0694353A3 (ja) * | 1991-02-12 | 1996-03-06 | Hughes Aircraft Co | |
CN105586517A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-05-18 | 梁建国 | 汽车内饰件模具材料及其应用 |
CN107805747A (zh) * | 2017-09-29 | 2018-03-16 | 宁波优适捷传动件有限公司 | 一种汽车摆臂及其制备方法 |
-
1988
- 1988-09-17 JP JP23308688A patent/JPH0280557A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0694353A3 (ja) * | 1991-02-12 | 1996-03-06 | Hughes Aircraft Co | |
CN105586517A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-05-18 | 梁建国 | 汽车内饰件模具材料及其应用 |
CN107805747A (zh) * | 2017-09-29 | 2018-03-16 | 宁波优适捷传动件有限公司 | 一种汽车摆臂及其制备方法 |
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