JPH0254300B2

JPH0254300B2 -

Info

Publication number: JPH0254300B2
Application number: JP20713982A
Authority: JP
Inventors: Ryo Yamaya; Hiroshi Shimoda; Mitsutama Ootani
Original assignee: Toshiba Tungaloy Co Ltd
Current assignee: Tungaloy Corp
Priority date: 1982-11-26
Filing date: 1982-11-26
Publication date: 1990-11-21
Also published as: JPS5997579A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、高硬度、耐摩耗性、靭性、耐熱性及
び耐食性に優れ、一般の鋼及び鋳鉄から難削材で
ある焼入れ合金鋼、浸炭材、ステンレス鋼及び高
ニツケル合金等の切削工具並びに軸受、ワークレ
スト及び線引きダイス等の耐摩耗工具に適した複
合焼結体及びその製造方法に関する。従来のCBNおよび／またはWBNを含有する高
密度相窒化硼素焼結体と超硬合金又はサーメツト
が固着結合した複合焼結体は、高密度相窒化硼素
焼結体部分をCBNおよび／またはWBNと結合相
とから成る焼結体として判断したとき、結合相に
よつて大別すると第１に結合相が金属又は合金か
ら成つているもの、第２に結合相が単一化合物又
は複合化合物から成つているもの、第３に結合相
が金属又は合金と単一化合物又は複合化合物とか
ら成つているものとの３種類がある。この内第１
の結合相から成る焼結体は、結合相の硬度が低く
高温では更に軟化し易いために難削材等の熱発生
を伴う被削材を切削するときには極端に耐摩耗性
が劣ると云う欠点が有り、第２の結合相から成る
焼結体は、結合相の硬度が高く高温での硬度低下
も少ないのに対し靭性が低く断続的切削条件で使
用するとチツピング又は欠損等を起し易いと云う
欠点が有り、第３の結合相から成る焼結体は、結
合相中の金属又は合金の量が多くなると硬度が低
く高温では更に軟化し易く、結合相中の単一化合
物又は複合化合物の量が多くなると硬度が高く靭
性が低下し、単に第１の結合相と第２の結合相の
中間的特性に有ると云う問題点がある。又、高密
度相窒化硼素焼結体と超硬合金又はサーメツトを
固着結合する場合、常圧で鑞材を介在させて接合
する方法と超高圧高温下で固着結合する方法があ
る。この内鑞材を介在させて接合したものは、高
密度相窒化硼素焼結体と超硬合金又はサーメツト
との両方に濡れ性の良い鑞材がないために接合強
度が低かつたり、鑞材が高温で軟化するために塑
性変形が生じると云う問題が有り、超高圧高温下
で固着結合したものは、高密度相窒化硼素焼結体
と超硬合金又はサーメツトとの反応性等が悪く固
着結合部に空孔が生じ固着強度が低下すると云う
問題がある。本発明は、上述のような従来の欠点及び問題点
を除去し、高硬度、耐熱性、耐食性及び高温強度
に優れしかも耐摩耗性及び靭性を高めた高密度相
窒化硼素焼結体と超硬合金又はサーメツトとの固
着結合強度をも同時に高めた複合焼結体及びその
製造方法である。即ち本発明の複合焼結体は、40
〜80体積％のCBNおよび／またはWBNと20〜60
体積％の結合相と不可避不純物から成る焼結体と
超硬合金又はサーメツトとが強固に固着結合した
複合体であつて、このCBNおよび／またはWBN
を含有した焼結体の結合相が焼結体の体積比で２
〜40％の（Ti、Ｗ、Ta）CN又は（Ti、Ｗ、
Ta、Nb）CNのB1型固溶体と６〜40％のTi、
Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの１種以上の窒化物、炭
窒化物もしくはこれらの相互固溶体化合物と１〜
20％のAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの２
種以上から成る金属間化合物および／またはAl、
Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１種以上の硼
化物、硼窒化物もしくはこれらの相互固溶体化合
物と0.1〜20％の粒界析出したWCを含有した焼結
体で、この焼結体が超硬合金又はサーメツトと強
固に固着結合してなる複合焼結体である。このよ
うな複合焼結体の高密度相窒化硼素焼結体は、焼
結過程において粒界析出したWCがCBNおよび／
またはWBNと結合相中の他の化合物との各粒子
表面に微細WC粒子として析出しているために
CBNおよび／またはWBNと結合相との結合強度
を高め、結合相内の各粒子間の結合強度も高めた
ものと考えられる。このように粒界析出した微細
WC粒子が高密度相窒化硼素焼結体内の各粒子間
の結合媒介的作用となつていることから高密度相
窒化硼素焼結体の靭性及び強度が著しく向上し、
粒界析出したWCが微細であるために硬さも高
く、結合相中のB1型固溶体と他化合物の高い硬
度と共に耐摩耗性に寄与し、WC粒子の析出反応
に伴つて生じたAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、
Coの２種以上から成る金属間化合物および／ま
たはAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１種
以上の硼化物、硼窒化物もしくはこれらの相互固
溶体化合物が焼結体の緻密化を促進すると共に高
温における耐摩耗性を高め、特にTi、Zr、Hfの
硼化物が高温における耐摩耗性の向上に寄与して
いる高密度相窒化硼素焼結体である。しかもこの
ような高密度相窒化硼素焼結体中に析出したWC
粒子は、超硬合金又はサーメツトに含有している
鉄族金属との濡れ性が良好なこと及び超硬合金又
はサーメツト中の炭化物を主体とした他化合物と
の表面拡散の容易性とによつて高密度相窒化硼素
焼結体と超硬合金又はサーメツトとを緻密で強固
に固着結合した複合焼結体である。本発明の複合焼結体の製造方法は、出発原料と
して40〜80体積％のCBNおよび／またはWBNと
２〜40体積％の第１図に表わすＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの
線上及びＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれた内部の組成成
分にあるB1型炭化物固溶体（但し、TaCに対し
て30％以下はNbCで置換しても焼結体の特性が
変らないので良い）Ａは、40モル％TiC−50モル％WC−10モル％
TaC Ｂは、55モル％TiC−35モル％WC−10モル％
TaC Ｃは、40モル％TiC−20モル％WC−40モル％
TaC Ｄは、25モル％TiC−35モル％WC−40モル％
TaC と６〜40体積％のTi、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの
１種以上の窒化物もしくはこれらの相互固溶体窒
化物と１〜20体積％のAl、Si、Ti、Zr、Hfの１
種以上の金属又は合金とを混合粉砕後成形した粉
末圧粉体を超硬合金又はサーメツトから成る焼結
塊体の少なくとも一面に接触させて圧力40〜
60Kb、温度1200〜1500℃の高密度相窒化硼素の
安定な領域で焼結することによつて超硬合金又は
サーメツトから成る焼結塊体に含有しているFe、
Ni、Coの１種以上の金属又は合金を高密度相窒
化硼素焼結体内に滲透拡散させることもできる。
又、高密度相窒化硼素焼結体内に滲透拡散させる
Fe、Ni、Coの１種以上の金属又は合金の量を多
くするために出発原料として40〜80体積％の
CBNおよび／またはWBNと２〜40体積％の第１
図に表わすＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ線上及びＡ，Ｂ，Ｃ，
Ｄで囲まれた内部の組成成分にあるB1型炭化物
固溶体（但し、TaCに対して30％以下はNbCで
置換しても良い）と６〜40体積％のTi、Zr、Hf、
Ta、Nb、Ｖの１種以上の窒化物もしくはこれら
の相互固溶体窒化物とを混合粉砕後成形した粉末
圧粉体とこの粉末圧粉体の一面にAl、Si、Ti、
Hf、Ｖ、Fe、Ni、Coの１種以上の金属又は合金
から成る板状物体を接触させ、この板状物体の他
面又は粉末圧粉体の他面に超硬合金又はサーメツ
トから成る塊体を接触設置して圧力40〜60Kb、
温度1200〜1500℃の超高圧高温下で焼結すること
によつて板状物体から高密度相窒化硼素焼結体内
にAl、Si、Hf、Ｖ、Fe、Ni、Coの１種以上の金
属又は合金を滲透拡散させることもできる。この
ように本発明の複合焼結体の製造方法における高
密度相窒化硼素焼結体の出発原料は、Al、Si、
Ti、Hf、Ｖ、Fe、Ni、Coの１種以上の金属又
は合金を粉末状で添加する場合又は板状物体によ
つて滲透拡散させる場合更には粉末状の添加と板
状物体からの滲透拡散とを組合せる場合でも良い
が金属又は合金の粉末は、微粉末になる程酸素及
び水分が吸着し易く、この吸着した酸素及び水分
が密閉された高温高圧下でガス状になると焼結体
の緻密化が阻害されるために金属又は合金は板状
物体からの滲透拡散が望ましい。こゝで使用する
板状物体は、各金属又は合金の薄板でも良く、更
にメツキ、蒸着等の方法を利用することもでき
る。他の出発原料の内B1型炭化物固溶体は、
（Ti、Ｗ）ＣとTaCとの形態で添加することも考
えられるが焼結過程中昇温されるに従つて各化合
物元素の再配列とWCの析出が進行する段階でガ
ス発生量が多くなり、各粒子間の接触が減少して
相互拡散が起りにくゝなつてWCの析出が困難に
なることからB1型炭化物固溶体の出発原料は、
（Ti、Ｗ、Ta）Ｃ又は（Ti、Ｗ、Ta、Nb）Ｃの
形態で添加する方法が望ましい。本発明の複合焼結体の製造方法のように高密度
相窒化硼素焼結体の出発原料がCBNおよび／ま
たはWBNとWCを析出する原料である（Ti、Ｗ、
Ta）Ｃ又は（Ti、Ｗ、Ta、Nb）ＣのB1型炭化
物固溶体とこのB1型炭化物固溶体に侵入拡散し
てWCの析出に寄与するTi、Zr、Hf、Ta、Nb、
Ｖの１種以上の窒化物もしくはこれらの相互固溶
体窒化物と焼結過程で焼結助剤的作用及びWC析
出促進的作用をするAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、
Ni、Coの１種以上とが高温高圧下におかれると
最初にAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１
種以上が塑性流動して他の各粒子の粒界に滲透し
B1型炭化物固溶体とTi、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖ
の１種以上の窒化物もしくはこれらの相互固溶体
窒化物との各粒子の表面拡散を促進させることに
よりB1型炭化物固溶体の中のＷとTi、Zr、Hf、
Ta、Nb、Ｖの１種以上との拡散移動と共に侵入
型元素である窒素及び炭素の拡散移動が激しくな
り、B1型炭化物固溶体内に主として窒素元素が
侵入拡散することによつてB1型炭化物中のWCが
微細な粒子として粒界析出してくると考えられ
る。又、焼結助剤的作用とWC粒界析出の促進的
作用をするAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Co
は、他の各粒子との濡れ性が良好なことから各粒
子の粒界に均一に滲透して各粒子の粒子成長を抑
制すると共に焼結が進行するに従つてCBNおよ
び／またはWBNとも反応して焼結後は硼化物お
よび／または硼窒化物として存在し、一部未反応
又は過剰に存在したものが金属間化合物として存
在するようになると考えられる。更に、高密度相
窒化硼素焼結体内に粒界析出したWC粒子とAl、
Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１種以上特に
Fe、Ni、Coを含有していると超硬合金又はサー
メツトとの複合焼結体となつたときその接合面の
固着結合強度が著しく高くなる。こゝで本発明の複合焼結体で数値限定した理由
について述べる。 (a) CBNおよび／またはWBNの量 CBNおよび／またはWBNが40体積％未満で
は、高硬度なCBNおよび／またはWBNの効果
が弱くて耐摩耗性が低くなり過ぎ、80体積％を
越えて多くなると強度が低くなり過ぎて難削材
等の断続的切削条件で使用し難くなるために高
密度相窒化硼素焼結体内のCBNおよび／また
はWBN量は40〜80体積％とした。 (b) B1型固溶体の量 B1型固溶体量が２体積％未満ではWCの粒界
析出が残んど生じなく、40体積％を越えて多く
なると相対的に他の分量が少なくなるが特に
CBNおよび／またはWBN量とTi、Zr、Hf、
Ta、Nb、Ｖの１種以上の窒化物もしくは相互
固溶体窒化物の量が少なくなることから耐摩耗
性の低下が生じる。このために高密度相窒化硼
素焼結体内のB1型固溶体量は、２〜40体積％
とした。又出発原料におけるB1型炭化物固溶体量を
第１図のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの線上及びＡ，Ｂ，
Ｃ，Ｄで囲まれた内部の組成成分に限定した理
由は、Ａ−Ｄ線を外れたWCの多い側ではWC
の析出量が多くなり過ぎるのと出発原料として
使用するときに完全な固溶体が出来難いためで
あり、Ａ−Ｂ線を外れたTaCの少ない側では
焼結体の耐熱性及び高温での強度低下となり、
Ｂ−Ｃ線を外れたTiCの多い側ではWCが析出
し難くなり、Ｃ−Ｄ線を外れたTaCの多い側
では価格が高くなると共に焼結体の硬さが低下
傾向になるために出発原料のB1型炭化物固溶
体は、第１図のＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの線上及びＡ，
Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれた内部の組成成分とした。 (c) Ti、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの１種以上の窒
化物、炭窒化物もしくはこれらの相互固溶体化
合物の量上記量が６体積％未満ではB1型固溶体の中
からWCを析出させる作用が弱く、40体積％を
越えて多くなると相対的に他の成分量が少なく
なるが特にB1型固溶体と焼結過程で焼結助剤
的作用とWC析出の促進的作用に寄与している
と考えられるAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、
Coの１種以上の量が少なくなるために焼結体
の緻密化とWCの析出に支障を生じることから
上記量は、６〜40体積％とした。 (d) Al、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの２種
以上から成る金属間化合物および／またはAl、
Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１種以上の
硼化物又は硼窒化物の量上記量が１体積％未満では、焼結体の緻密化
に支障を生じ、20体積％を越えて多くなると金
属間化合物が多くなり過ぎて硬さが低下し耐摩
耗性が劣るために上記量は、１〜20体積％とし
た。 (e) WCの粒界析出量 WCの粒界析出量が0.1体積％未満では、0.1μ
ｍ以下の非常に微細なWCであつてもWC粒子
の数が少なすぎて靭性及び強度低下となり、20
体積％を越えて多くなるとWC粒子を析出させ
るのが困難になるためにWC粒界析出量は、0.1
〜20体積％とした。本発明は、ガードル型、ベルト型等の超高圧装
置を使用して焼結することができる。次に本発明の複合焼結体及びその製造方法を実
施例に従つて詳細に説明する。実施例１平均粒度3μｍのCBNを60％と平均粒度3μｍの
（40％Ti−40％Ｗ−15％Ta−５％Nb）Ｃの炭化
物固溶体を20％と平均粒度1.5μｍの（Ti_0.9−
Ta_0.1）Ｎを15％と900℃で熱処理した15μｍ以下
の70％Al−30％Ti合金粉末を５％とを混合粉砕
して外径16mm、高さ1.5mmに型押成形した。この
粉末圧粉体と同じく外径16mmの超硬合金の間に粉
末圧粉体の３％に相当するCo製薄板を挟んでMo
製容器内に設置し、真空度10^-4mmHg、温度1000
℃で脱ガスした後、ベルト型高圧装置に装入し圧
力50Kb、温度1450℃で20分間保持して複合焼結
体を得た。この複合焼結体を放電切断し、超硬合
金の先端にロウ付けしてSNP432チツプに仕上げ
た。この本発明の複合焼結体がロー付けされた
SNP432と市販のCBN高圧焼結体がロー付けされ
たSNP432を比較にして下記の断続旋削条件によ
つて切削し、欠損又はチツピング迄の切削時間で
４回比較測定した結果、本発明品は、42分、45
分、43分、47分であつたのに対し市販品は、13
分、16分、20分、10分で、本発明品が断続旋削試
験における耐欠損性で優れており、しかも繰り返
し同一試験を行つた結果のバラツキ程度でも本発
明が優れている傾向にあることが確認できた。断続旋削条件被削材 SCM−３（HRC58〜62）８mm巾のスロツトを２本入れた50φの断続旋削切削速度 100ｍ／min 切り込み 0.15mm 送り速度 0.25mm／rev 本発明の複合焼結体の内高密度相窒化硼素焼結
体の部分をＸ線解析した結果、CBNと（Ti、Ta）NCとTiB₂と（Ti、Ｗ、Ta、Nb）CNとAl₃TiCoと考えら
れるビークと析出したと考えられるWCのビーク
が確認できた。又顕微鏡組織観察からも析出した
WCが確認できた。実施例２平均粒度3μｍのCBNを65％と平均粒度1.5μｍ
の（40％Ti−50％Ｗ−10％Ta）Ｃの炭化物固溶
体を15％と平均粒度1.5μｍの（Ti_0.7−Zr_0.3）Ｎを
20％とを混合粉砕して外径16mm、高さ1.5mmに型
押成形した。この粉末圧粉体と同じく外径16mmの
超硬合金の一面にイオンブレーテイングによつて
圧粉体の３％に相当する量のZrを蒸着し、この
蒸着面に圧粉体の３％に相当する量のNi製薄板
を置き、このNi製薄板に圧粉体を接触させてMo
製容器内に設置し、ベルト型高圧装置に装入し圧
力50Kb、温度1400℃で20分間保持して複合焼結
体を得た。これを実施例１と同様にしてSNP432
に仕上げ市販のCBN高圧焼結体がロー付けされ
たSNP432を比較にして下記の旋削条件によつて
切削し、平均逃げ面摩耗量を測定した結果本発明
品は、平均でV_B＝0.13mmに対し市販品は平均で
V_B＝0.18mmと本発明品が耐摩耗性で優れているこ
とが確認できた。しかも繰返し同一試験を行つた
結果のバラツキ程度でも本発明品がバラツキ範囲
が狭く安定していることが確認できた。旋削条件被削材 SKD−11（HRC59〜62）切削速度 90ｍ／min 切り込み 0.5mm 送り 0.1mm／rev 切削時間 20分切削油エマルカツトNo.10 本発明の複合焼結体の内高密度相窒化硼素焼結
体の部分をＸ線解析した結果、CBNと（Ti、Zr）NCとNi・Zrと（Ti、Ｗ、Ta）CNと考えられるビークと析
出したと考えられるWCのピークが確認できた。
又、顕微鏡組織観察からも析出したWCが確認で
きた。実施例３平均粒度3μｍのCBNを68％と平均粒度1.5μｍ
の（55％Ti−35％Ｗ−10％Ta）Ｃの炭化物固溶
体10％と平均粒度1.5μｍの（Ti_0.9−Nb_0.1）Ｎを15％と900℃で熱処理した
15μｍ以下の70％Ti−30％Si合金粉末を７％とを
混合粉砕して外径16mm、高さ1.5mmに型押成形し
た。これをMo製容器内で外径16mm、高さ３mmの
WC−10重量％Co超硬合金の一面に接触して設置
し、真空度10^-4mmHg、温度1000℃で脱ガスした
後、ベルト型高圧装置に装入し、昇温途中WC−
Coの共晶点近辺で20分保持後更に昇温して1400
℃で20分保持して本発明の複合焼結体を得た。こ
れを実施例１と同様にしてSNP432に仕上げ市販
のCBN高圧焼結体がロー付けされたSNP432を比
較して下記のフライス切削条件によつて切削し、
複合焼結体と超硬合金との固着結合強度も含めた
耐欠損性を調べた。試験の結果本発明の複合焼結
体は、５分切削後も正常摩耗であつたのに対し、
比較に加えた市販の複合焼結体は３分初削後刃先
欠損したもの及び超硬合金との固着結合部で欠損
したものがあつた。フライス切削条件被削材 SKD11 HRC59〜62 50×100の面を切削切削速度 200ｍ／min 切り込み 1.0mm 送り 0.3mm／rev 切削試験後Ｘ線マイクロアナライザーによつて
調べた所本発明の複合焼結体の高密度相窒化硼素
焼結体部にはCoが滲透拡散していることが確認
でき更にＸ線解析と顕微鏡組織観察の結果析出し
たWCが確認できた。実施例４平均粒度3μｍのCBNと平均粒度5μｍのWBN
と第１表に示した平均粒度１〜3μｍの炭化物固
溶体及び窒化物化合物とを第１表に示した組成に
配合し、実施例２と同様の製造方法によつて焼結
した本発明の複合焼結体の高密度相窒化硼素焼結
体部分をＸ線解析及びＸ線マイクロアナライザー
で調べた結果、各試料共高密度相窒化硼素の他に
B1型炭窒化物固溶体とTi、Zr、Hf、Ta、Nb、
Ｖの１種以上の窒化物又は窒炭化物もしくは相互
固溶体化合物と窒化アルミニウム、4a族遷移金
属の硼化物又は硼窒化物及び金属間化合物と判断
出来るピークが確認でき、更に各試料全てにWC
のピークが確認でた。各試料に析出したWCにつ
いては顕微鏡組織観察からも再確認した。板状物
体からの滲透拡散元素についてはＸ線マイクロア
ナライザーによつても確認した。これら第１表に
示した本発明の複合焼結体の内、試料番号１、
３、４、８、10と第２表に示した本発明を外れた
複合焼結体の内、試料番号11、12をそれぞれ
SNP432のチツプに仕上げて更に市販のCBN系焼
結体も比較に加えて実施例１と同様の切削条件に
よつて切削試験を行ない、その結果を第３表に示
した。

【表】

【表】第３表の結果、本発明の複合焼結体は、断続旋
削試験における耐欠損性が従来の市販されている
複合焼結体に比較して著しく優れていることが確
認できた。実施例５実施例４の第１表に示した試料番号５、６、７
の本発明の複合焼結体と第２表に示した試料番号
13、14の本発明から外れた複合焼結体と市販の
CBN系焼結体を比較に加えて下記の条件で大越
式摩耗試験を行つた。この結果、本発明の複合焼
結体である試料５、６、７の摩耗量は、本発明か
ら外れた複合焼結体である試料番号13、14及び市
販のCBN系焼結体に比較して約1/2であつた。大越式摩耗試験条件ローター摩擦速度 195ｍ／min 初期加圧４Kg 最終加圧 19.5Kg 摩擦時間１時間

【図面の簡単な説明】

第１図は、WCとTiCとTaCの３成分系状態図
を示す。Ａ点は、40モル％TiC−50モル％WC−10モル
％TaC、Ｂ点は、55モル％TiC−35モル％WC−
10モル％TaC、Ｃ点は、40モル％TiC−20モル％
WC−40モル％TaC、Ｄ点は、25モル％TiC−35
モル％WC−40モル％TaC。

Claims

【特許請求の範囲】１ 40〜80体積％のCBNおよび／またはWBNと
20〜60体積％の結合相と不可避不純物から成る焼
結体と超硬合金又はサーメツトとが強固に固着し
た複合体において、前記焼結体の結合相が焼結体
の体積比で２〜40％の（Ti、Ｗ、Ta）CN又は
（Ti、Ｗ、Ta、Nb）CNのB1型固溶体と６〜40
％のTi、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの１種以上の窒
化物、炭窒化物もしくはこれらの相互固溶体化合
物と１〜20％のAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、
Coの２種以上から成る金属間化合物および／ま
たはのAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの１
種以上の硼化物、硼窒化物もしくはこれらの相互
固溶体化合物と0.1〜20％の粒界析出したWCを含
有していることを特徴とする複合焼結体。２出発原料として40〜80体積％のCBNおよ
び／またはWBNと２〜40体積％の第１図に表わ
すＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの線上及びＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲
まれた内部の組成成分にあるB1型炭化物固溶体
（但し、TaCに対して30％以下はNbCで置換可）
と６〜40％のTi、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの１種
以上の窒化物もしくはこれらの相互固溶体窒化物
と１〜20体積％のAl、Si、Ti、Zr、Hfの１種以
上の金属又は合金とを混合粉砕後成形した粉末圧
粉体をFe、Ni、Coの１種以上の金属又は合金を
含有した超硬合金又はサーメツトに直接接触させ
て超高圧高温下で焼結し、CBNおよび／または
WBN含有焼結体内に前記B1型炭化物固溶体から
0.1〜20体積％のWCを粒界析出させると共に前記
超硬合金又はサーメツトからFe、Ni、Coの１種
以上の金属又は合金を滲透拡散させて超硬合金又
はサーメツトと強固に固着結合させたことを特徴
とする複合焼結体の製造方法。３出発原料として40〜80体積％のCBNおよ
び／またはWBNと２〜40体積％の第１図に表わ
すＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの線上及びＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲
まれた内部の組成成分にあるB1型炭化物固溶体
（但し、TaCに対して30％以下はNbCで置換可）
と６〜40％のTi、Zr、Hf、Ta、Nb、Ｖの１種
以上の窒化物もしくはこれらの相互固溶体窒化物
とを混合粉砕後成形した粉末圧粉体と該粉末圧粉
体の一面にAl、Si、Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Co
の１種以上の金属又は合金から成る板状物体を接
触させ、該板状物体の他面又は前記粉末圧粉体の
他面に超硬合金又はサーメツトを接触設置して超
高圧高温下で焼結し、CBNおよび／またはWBN
含有焼結体内に前記B1型炭化物固溶体から0.1〜
20体積％のWCを粒界析出させると共に前記板状
物体から滲透拡散させて１〜20体積％のAl、Si、
Ti、Zr、Hf、Fe、Ni、Coの２種以上から成る
金属間化合物および／またはAl、Si、Ti、Zr、
Hf、Fe、Ni、Coの１種以上の硼化物、硼窒化物
もしくはこれらの相互固溶体化合物を存在させて
超硬合金又はサーメツトと強固に固着結合させた
ことを特徴とする複合焼結体の製造方法。