JPH024931A - Nb↓3X系超電導材の製造方法 - Google Patents
Nb↓3X系超電導材の製造方法Info
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- JPH024931A JPH024931A JP63155756A JP15575688A JPH024931A JP H024931 A JPH024931 A JP H024931A JP 63155756 A JP63155756 A JP 63155756A JP 15575688 A JP15575688 A JP 15575688A JP H024931 A JPH024931 A JP H024931A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
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- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、臨界温度と臨界磁界が高いことで知られてい
るNb5A]系あるいはN b3G a系の超電導材の
製造方法に関する。
るNb5A]系あるいはN b3G a系の超電導材の
製造方法に関する。
「従来の技術」
臨界温度と臨界磁界が高い優れた化合物超電導体として
、従来から、Nb5SnXV3Ga、Nb3Ga。
、従来から、Nb5SnXV3Ga、Nb3Ga。
Nb3AlなどのA15型化合物が知られている。
これらのAI5型化合物超電導体において、Nb3Sn
、V3Gaなどの化合物超電導体を用いた超電導線は、
外部拡散法あるいは内部拡散法などを応用した種々の製
造方法の開発により実用化が進められ、Nb3Sn系あ
るいはV3Ga系の超電導線、または超電導マグネット
として実用に供されるに至っている。
、V3Gaなどの化合物超電導体を用いた超電導線は、
外部拡散法あるいは内部拡散法などを応用した種々の製
造方法の開発により実用化が進められ、Nb3Sn系あ
るいはV3Ga系の超電導線、または超電導マグネット
として実用に供されるに至っている。
ところが、前記AIS型化合物超電導体において、N
b3A L Nb5G aなどの化合物超電導体は、平
衡状態ではその組成が化学量論比よりもA1あるいはG
aが少ない方にずれろ傾向があるために、従来知られて
いる平衡状態における拡散法を利用した製造方法を実施
した場合、化学量論組成比に合致しない組成であって、
著しく臨界温度の低い化合物超電導体が生成されろ問題
があった。
b3A L Nb5G aなどの化合物超電導体は、平
衡状態ではその組成が化学量論比よりもA1あるいはG
aが少ない方にずれろ傾向があるために、従来知られて
いる平衡状態における拡散法を利用した製造方法を実施
した場合、化学量論組成比に合致しない組成であって、
著しく臨界温度の低い化合物超電導体が生成されろ問題
があった。
従って従来、Nb3AlあるいはNb3Ga化合物超電
導体を製造する場合は、蒸着法などの特別な製造方法を
用いて強制的に組成を揃えるか、あるいは、前記化合物
超電導体が1600℃以上の高温で安定な相であること
を利用して1600℃以上の高温における溶融反応を行
ってこれらの化合物超電導体を生成することが可能であ
った。
導体を製造する場合は、蒸着法などの特別な製造方法を
用いて強制的に組成を揃えるか、あるいは、前記化合物
超電導体が1600℃以上の高温で安定な相であること
を利用して1600℃以上の高温における溶融反応を行
ってこれらの化合物超電導体を生成することが可能であ
った。
「発明が解決しようとする課題−1
ところが前述の蒸着法では、製造できる化合物超電導体
の大きさに限界があり、線材などの長尺物には適用でき
ない欠点がある。
の大きさに限界があり、線材などの長尺物には適用でき
ない欠点がある。
また、1600℃以上の高温に加熱して溶融反応を生じ
させる製造方法では、安定化母材などを含めた線材化を
考慮した場合、1600℃以」二の高温の熱処理に耐え
うる構造材が見当たらない問題がある。しかもこのよう
な高温に加熱することにより生成させた化合物超電導体
の結晶粒は、高温熱処理の影響で粗大化しているために
臨界電流密度が低い問題がある。
させる製造方法では、安定化母材などを含めた線材化を
考慮した場合、1600℃以」二の高温の熱処理に耐え
うる構造材が見当たらない問題がある。しかもこのよう
な高温に加熱することにより生成させた化合物超電導体
の結晶粒は、高温熱処理の影響で粗大化しているために
臨界電流密度が低い問題がある。
ところで、例えば、N))sGa系の化合物超電導線を
溶融反応法を応用して製造しようとする場合、第1I図
と第12図を基に以下に説明する方法を実施できること
が想定できる。
溶融反応法を応用して製造しようとする場合、第1I図
と第12図を基に以下に説明する方法を実施できること
が想定できる。
まず、Nb製の管体1の内部にGa製のロッド2を挿入
して複合体3を作成し、この複合体3を1600℃以上
で加熱してNbとGaとの間に溶融拡散反応を生じさせ
、管体1とロッド2の境界部分に第12図に示すように
N b3G aからなる化合物超電導層4を生成させる
ことによりNb3Ga系の超電導線5を製造することが
できる。
して複合体3を作成し、この複合体3を1600℃以上
で加熱してNbとGaとの間に溶融拡散反応を生じさせ
、管体1とロッド2の境界部分に第12図に示すように
N b3G aからなる化合物超電導層4を生成させる
ことによりNb3Ga系の超電導線5を製造することが
できる。
ところが前述の方法で製造されたNb3Ga系の超電導
線5においては、管体Iとロッド2の境界部分に化合物
超電導層4を生成できるものの、線材の中心部側には未
反応のGaが残留し、しかも未反応Gaの内部にボイド
6が生成されてしまう問題がある。なお、線材の中心部
に残留するGaの融点は2978℃であるので線材の内
部にこのような低融点物質が残留すること自体好ましく
ない。
線5においては、管体Iとロッド2の境界部分に化合物
超電導層4を生成できるものの、線材の中心部側には未
反応のGaが残留し、しかも未反応Gaの内部にボイド
6が生成されてしまう問題がある。なお、線材の中心部
に残留するGaの融点は2978℃であるので線材の内
部にこのような低融点物質が残留すること自体好ましく
ない。
一方、N t)+ G a系のテープ状の超電導導体を
製造しようとする場合、第13図と第14図を基に以下
に説明する方法を実施できることが想定できる。
製造しようとする場合、第13図と第14図を基に以下
に説明する方法を実施できることが想定できる。
まず、第13図に示すように、Nbからなるテープ材7
の上面にGaからなるメツキ層8を形成し、両者をl6
00°C以上に加熱して溶融反応を生じさせることによ
り、テープ材7の上部に第14図に示ずようにN b3
G aからなる化合物超電導層9を生成できる。
の上面にGaからなるメツキ層8を形成し、両者をl6
00°C以上に加熱して溶融反応を生じさせることによ
り、テープ材7の上部に第14図に示ずようにN b3
G aからなる化合物超電導層9を生成できる。
ところがこのような方法では、Gaの融点が極めて低い
関係からl600°C以上に加熱する熱処理時のGaの
蒸気圧は極めて高くなり、熱処理中にGaが蒸発して消
失する傾向があるために、生成されたN b3G a超
電導体においてGa含有量が著しく不足し、N b3G
a超電導体の化学量論組成がくずれ、結果的に優れた
超電導特性を得ることかできない問題がある。また、こ
の方法に上り製造された超電導体は、結晶粒が粗大化し
て臨界電流密度が低くなる問題がある。
関係からl600°C以上に加熱する熱処理時のGaの
蒸気圧は極めて高くなり、熱処理中にGaが蒸発して消
失する傾向があるために、生成されたN b3G a超
電導体においてGa含有量が著しく不足し、N b3G
a超電導体の化学量論組成がくずれ、結果的に優れた
超電導特性を得ることかできない問題がある。また、こ
の方法に上り製造された超電導体は、結晶粒が粗大化し
て臨界電流密度が低くなる問題がある。
以上のような背景からNb3Al系あるいはNb。
Ga系の超電導線の製造方法が種々試みられてはいるが
、1000℃以下の温度で行う熱処理により特性の優れ
た超電導線を製造する有効な方法は未だ開発されていな
いのが現状である。ところか最近本発明者らはAg基地
の内部で拡散反応を生じさせることにより、特性の優れ
たNb5A+あるいはNb3Gaを生成できることを知
見した。
、1000℃以下の温度で行う熱処理により特性の優れ
た超電導線を製造する有効な方法は未だ開発されていな
いのが現状である。ところか最近本発明者らはAg基地
の内部で拡散反応を生じさせることにより、特性の優れ
たNb5A+あるいはNb3Gaを生成できることを知
見した。
本発明は前記背景に鑑みるとともに本発明者らが知見し
た内容に基いてなされたもので、化学量論組成に合致し
た組成であって臨界温度と臨界磁場の高いNbGX系超
電系材電導材できる方法を提供することを目的とする。
た内容に基いてなされたもので、化学量論組成に合致し
た組成であって臨界温度と臨界磁場の高いNbGX系超
電系材電導材できる方法を提供することを目的とする。
「課題を解決する丸めの手段」
請求項1に記載した発明は前記課題を解決するために、
Nb3X(ただしXはA1あるいはGaを示す)系超電
導材の製造方法において、金属基地の内部に分散された
NbフィラメントにAg−X合金層中の元素Xを拡散さ
せてNb3X超電導フィラメントを生成させるものであ
る。
Nb3X(ただしXはA1あるいはGaを示す)系超電
導材の製造方法において、金属基地の内部に分散された
NbフィラメントにAg−X合金層中の元素Xを拡散さ
せてNb3X超電導フィラメントを生成させるものであ
る。
請求項2に記載した発明は前記課題を解決するために、
Δg−x合金からなる芯材と、前記芯材の外方に被覆さ
れたNb層と、Nb層の外方に被覆された金属層とから
なる素線を作成し、次いで前記素線を複数本集合して金
属管に挿入し、更に縮径加工を施すとともに、前記素線
を集合して管体に挿入する処理と縮径加工処理を1回以
上繰り返し行って複合体を作成し、次にこの複合体を複
数本集合してTaあるいはNbなどからなる拡散防止管
に挿入するとともに拡散防止管の外方に安定化材からな
る管体を被せ、次いで全体を縮径した後に、600〜1
000℃で熱処理を行って複合体の内部にNb3X超電
導体を生成させるものである。
Δg−x合金からなる芯材と、前記芯材の外方に被覆さ
れたNb層と、Nb層の外方に被覆された金属層とから
なる素線を作成し、次いで前記素線を複数本集合して金
属管に挿入し、更に縮径加工を施すとともに、前記素線
を集合して管体に挿入する処理と縮径加工処理を1回以
上繰り返し行って複合体を作成し、次にこの複合体を複
数本集合してTaあるいはNbなどからなる拡散防止管
に挿入するとともに拡散防止管の外方に安定化材からな
る管体を被せ、次いで全体を縮径した後に、600〜1
000℃で熱処理を行って複合体の内部にNb3X超電
導体を生成させるものである。
「作用」
A g−X合金層からNbフィラメントに元素Xを拡散
反応させるために、600〜1000℃で行う熱処理に
より、化学量論組成に合致した結晶粒の微細な超電導特
性の優れたNb3Al系あるいはN b3G a系の超
電導体が生成する。また、熱処理時に拡散する元素Xは
拡散防止管により拡散を阻止されて外方の安定化材製の
被覆管まで到達しないので、最外周に設ける安定化材は
元素Xで汚染されることがない。
反応させるために、600〜1000℃で行う熱処理に
より、化学量論組成に合致した結晶粒の微細な超電導特
性の優れたNb3Al系あるいはN b3G a系の超
電導体が生成する。また、熱処理時に拡散する元素Xは
拡散防止管により拡散を阻止されて外方の安定化材製の
被覆管まで到達しないので、最外周に設ける安定化材は
元素Xで汚染されることがない。
「実施例」
第1図ないし第1θ図は、Nb3Al系の超電導線の製
造方法に本発明方法を適用した例を示すもので、超電導
線を製造するには、まず、第1図に示すようにA g−
A I合金からなる芯材lOをNbからなるパイプ11
に挿入し、更にパイプ11の外周にCu−N i合金、
Cu、あるいは、Cu−B e合金などの金属材料から
なる管体12を被せて第2図に示ず複合材13を作成す
る。なお、前記管体12を構成する材料は、最終的に製
造するべき超電導線が直流用である場合は、Cuなどの
良導電性金属が好ましく、交流用である場合は超電導フ
ィラメント間に結合電流か流れないようにするために電
気抵抗の高いCu−N i合金などを用いることが好ま
しい。なおまた、パイプ11は単管状のものに限らず、
柱状体に複数の透孔が形成された形状のものなとを用い
、複数の透孔の各々に芯材10を挿入して複合材を構成
することもできる。
造方法に本発明方法を適用した例を示すもので、超電導
線を製造するには、まず、第1図に示すようにA g−
A I合金からなる芯材lOをNbからなるパイプ11
に挿入し、更にパイプ11の外周にCu−N i合金、
Cu、あるいは、Cu−B e合金などの金属材料から
なる管体12を被せて第2図に示ず複合材13を作成す
る。なお、前記管体12を構成する材料は、最終的に製
造するべき超電導線が直流用である場合は、Cuなどの
良導電性金属が好ましく、交流用である場合は超電導フ
ィラメント間に結合電流か流れないようにするために電
気抵抗の高いCu−N i合金などを用いることが好ま
しい。なおまた、パイプ11は単管状のものに限らず、
柱状体に複数の透孔が形成された形状のものなとを用い
、複数の透孔の各々に芯材10を挿入して複合材を構成
することもできる。
次にこの複合体■3をスウェージング加工、弓抜加工な
どの縮径加工によって所望の直径まで縮径して第3図に
示す一次素線14を得る。この−沃素線I4は中心部の
芯材をNb層が覆い、更にその外方を前記管体12の構
成材料からなる金属層が覆った構造となっている。
どの縮径加工によって所望の直径まで縮径して第3図に
示す一次素線14を得る。この−沃素線I4は中心部の
芯材をNb層が覆い、更にその外方を前記管体12の構
成材料からなる金属層が覆った構造となっている。
次に、前記−沃素線14を複数本集合し、前記管体I2
と同等の構成材料からなる管体I5に第4図に示すよう
に挿入し、更に縮径加工を施して第5図に示す二次素線
16を得る。
と同等の構成材料からなる管体I5に第4図に示すよう
に挿入し、更に縮径加工を施して第5図に示す二次素線
16を得る。
次いでこの二次素線16を第6図に示すように複数本集
合してCu−N i合金からなる管体17に挿入し、更
に縮径加工を施して第7図に示す複合体18を作成する
。この複合体18の内部構造は、Cu−N i合金、C
u1あるいは、Cu−B e合金などからなる基地の内
部にAg−Al合金からなる極細のフィラメントが多数
分散され、各フィラメントの周囲をフィラメント状のN
b層が囲む構造となっている。なお、前記二次素線16
を更に複数本集合して管体に挿入し、縮径する処理を必
要に応じて複数回行って複合体を作成しても良い。
合してCu−N i合金からなる管体17に挿入し、更
に縮径加工を施して第7図に示す複合体18を作成する
。この複合体18の内部構造は、Cu−N i合金、C
u1あるいは、Cu−B e合金などからなる基地の内
部にAg−Al合金からなる極細のフィラメントが多数
分散され、各フィラメントの周囲をフィラメント状のN
b層が囲む構造となっている。なお、前記二次素線16
を更に複数本集合して管体に挿入し、縮径する処理を必
要に応じて複数回行って複合体を作成しても良い。
次に前記複合体I8を複数本集合して第8図に示すよう
にTaあるいはNbからなる拡散防止管19に挿入し、
拡散防止管19の外方に安定化材となるべき純銅製の被
覆管20を被せ、更に全体を最終的に得るべき直径まで
縮径して第9図に示ず線t121を得る。この線材2I
は、複合体I8を圧密化した芯部22と、この芯122
の外方に被覆された拡散バリア層23と、この拡散バリ
ア層23の外方に被覆された純銅からなる安定化層24
とから構成されている。なお芯部22は、CuNi合金
などからなる基地の内部にA g−A lからなる極細
フィラメントが多数分散され、極細フィラメントの周囲
をNb層が覆った構造となっている。
にTaあるいはNbからなる拡散防止管19に挿入し、
拡散防止管19の外方に安定化材となるべき純銅製の被
覆管20を被せ、更に全体を最終的に得るべき直径まで
縮径して第9図に示ず線t121を得る。この線材2I
は、複合体I8を圧密化した芯部22と、この芯122
の外方に被覆された拡散バリア層23と、この拡散バリ
ア層23の外方に被覆された純銅からなる安定化層24
とから構成されている。なお芯部22は、CuNi合金
などからなる基地の内部にA g−A lからなる極細
フィラメントが多数分散され、極細フィラメントの周囲
をNb層が覆った構造となっている。
次いてこの線材21を真空雰囲気あるいは不活性ガス雰
囲気など1こおいて、600〜1000°Cて数時間〜
数十時間加熱する熱処理を施す。この熱処理により、芯
部22においては、極細のAgAlフィラメント中のA
1がその周囲のNb層に拡散して反応し、Nb3Al超
電導フメラメントが生成する。なお、このようにAg−
Al合金フィラメントのAtをNb層側に拡散させてN
b3Al超電導フィラメントを生成させた場合600〜
1000℃の加熱温度であっても化学景論組成に合致し
た組成のNb3Al超電導フィラメントを生成させるこ
とができる。これは、芯材10を構成するAgA1合金
中のAgが何等かの触媒効果を発揮したためと推定され
る。また、拡散熱処理時において芯部22の外方には拡
散バリア層23が形成されているので、最外周の安定化
層24までAIが拡散することがなく、A1の拡散によ
る安定化層24の汚染は防止される。このため熱処理後
においても最外周には純銅製の安定化層24が残る。
囲気など1こおいて、600〜1000°Cて数時間〜
数十時間加熱する熱処理を施す。この熱処理により、芯
部22においては、極細のAgAlフィラメント中のA
1がその周囲のNb層に拡散して反応し、Nb3Al超
電導フメラメントが生成する。なお、このようにAg−
Al合金フィラメントのAtをNb層側に拡散させてN
b3Al超電導フィラメントを生成させた場合600〜
1000℃の加熱温度であっても化学景論組成に合致し
た組成のNb3Al超電導フィラメントを生成させるこ
とができる。これは、芯材10を構成するAgA1合金
中のAgが何等かの触媒効果を発揮したためと推定され
る。また、拡散熱処理時において芯部22の外方には拡
散バリア層23が形成されているので、最外周の安定化
層24までAIが拡散することがなく、A1の拡散によ
る安定化層24の汚染は防止される。このため熱処理後
においても最外周には純銅製の安定化層24が残る。
以上の熱処理により第1O図に示ずNb3Δl系超電導
線Aを得ることができる。この超電導線Aは液体ヘリウ
ムなどの冷媒によって臨界温度以下に冷却して使用され
る。そしてこの超電導線Δは、Nb3Al超電導フィラ
メントを備えているために、臨界温度が高い特徴がある
。また、600〜1000℃で行う熱処理によりNb5
A+超電導体を生成させているので、超電導体の結晶粒
の粗大化を抑制して従来より微細な結晶粒のNb3Al
超電導体を生成させることができる。従って10T(テ
スラ)を超える高い磁場中においても臨界電流密度の高
い超電導線が得られる。また、超電導線Aの最外周には
純銅製の安定化層24が形成され、この層は極低温で十
分に電気抵抗が低いので、安定化層24は超電導線Aの
安定化材として作用する。即ち、超電導フィラメントが
何等かの原因て常電導状態に転位しようとした場合に安
定化層24が電流パスとなって発熱を防止し、超電導状
態を安定化するとともに、超電導フィラメントが常電導
状態に転位した場合にも電流パスとなる。
線Aを得ることができる。この超電導線Aは液体ヘリウ
ムなどの冷媒によって臨界温度以下に冷却して使用され
る。そしてこの超電導線Δは、Nb3Al超電導フィラ
メントを備えているために、臨界温度が高い特徴がある
。また、600〜1000℃で行う熱処理によりNb5
A+超電導体を生成させているので、超電導体の結晶粒
の粗大化を抑制して従来より微細な結晶粒のNb3Al
超電導体を生成させることができる。従って10T(テ
スラ)を超える高い磁場中においても臨界電流密度の高
い超電導線が得られる。また、超電導線Aの最外周には
純銅製の安定化層24が形成され、この層は極低温で十
分に電気抵抗が低いので、安定化層24は超電導線Aの
安定化材として作用する。即ち、超電導フィラメントが
何等かの原因て常電導状態に転位しようとした場合に安
定化層24が電流パスとなって発熱を防止し、超電導状
態を安定化するとともに、超電導フィラメントが常電導
状態に転位した場合にも電流パスとなる。
なお、この実施例では、Nb3Al系の超電導線に本発
明を適用した例について説明したが、Nb3Ga系の超
電導線に本発明を適用することも可能である。Nb5G
a系に適用する場合は、Af、−GaロッドをNb合金
管に挿入して複合体を作成し、この複合体を出発物とし
て前記と同様の工程を行うことによりNb3Ga系の超
電導線を製造することができる。
明を適用した例について説明したが、Nb3Ga系の超
電導線に本発明を適用することも可能である。Nb5G
a系に適用する場合は、Af、−GaロッドをNb合金
管に挿入して複合体を作成し、この複合体を出発物とし
て前記と同様の工程を行うことによりNb3Ga系の超
電導線を製造することができる。
「製造例1」
Ag−10at%A+合金からなり、直径7.0mmの
ロッドを外径15mm、内径8mmのNbバイブに挿入
し、更にその外方に、外径20mm、内径16mmのC
u−N i合金管を被せ、線引加工により全体を1mm
まで縮径して一次素線を得た。次にこの一次素線を91
木集合した後に、Cu−10wt%Ni合金からなり、
外径15m、内径13mmの管体内に挿入して縮径加工
を施し、直径1mmの二次素線を得た。次いでこの二次
素線を91木集合し、Cu10wt%Ni合金からなる
管体内に挿入して縮径加工し、直径1mmの複合体を作
成した。次にこの複合体を91木集合し、外径15mm
、内径13mmのNb管に挿入し、その外周に外径20
mm、内径16mの純Cu管を被覆し、線引加工により
直径1mの線材を得た。
ロッドを外径15mm、内径8mmのNbバイブに挿入
し、更にその外方に、外径20mm、内径16mmのC
u−N i合金管を被せ、線引加工により全体を1mm
まで縮径して一次素線を得た。次にこの一次素線を91
木集合した後に、Cu−10wt%Ni合金からなり、
外径15m、内径13mmの管体内に挿入して縮径加工
を施し、直径1mmの二次素線を得た。次いでこの二次
素線を91木集合し、Cu10wt%Ni合金からなる
管体内に挿入して縮径加工し、直径1mmの複合体を作
成した。次にこの複合体を91木集合し、外径15mm
、内径13mmのNb管に挿入し、その外周に外径20
mm、内径16mの純Cu管を被覆し、線引加工により
直径1mの線材を得た。
次にこの線材をArガス雰囲気中において800℃に2
4時間加熱する熱処理を施してNb3Al超電導フィラ
メントを生成させて超電導線を得た。
4時間加熱する熱処理を施してNb3Al超電導フィラ
メントを生成させて超電導線を得た。
得られたNb3Al系の超電導線の臨界温度を測定した
ところ、17.5 K(Tc: mid point
)の優秀な値を示した。またこの超電導線の臨界電流密
度はIOTの磁場中で2 X 10 ’A /am”を
発揮した。
ところ、17.5 K(Tc: mid point
)の優秀な値を示した。またこの超電導線の臨界電流密
度はIOTの磁場中で2 X 10 ’A /am”を
発揮した。
従って以上の方法を実施することにより超電導特性の優
れたNb5A+系超電導線を製造できることが判明した
。
れたNb5A+系超電導線を製造できることが判明した
。
「発明の゛効果」
以上説明したように本発明は、Δg−X合金からなるフ
ィラメントにNbを拡散させるので、化学量論組成に合
致した臨界温度と臨界電流密度の高いNb3X超電導フ
イラメントを生成させることができ、更に600〜10
00℃で熱処理を行うので、結晶粒が微細で高磁界域に
おいても臨界電流密度の高いNb3X系超電導線を得る
ことができる。
ィラメントにNbを拡散させるので、化学量論組成に合
致した臨界温度と臨界電流密度の高いNb3X超電導フ
イラメントを生成させることができ、更に600〜10
00℃で熱処理を行うので、結晶粒が微細で高磁界域に
おいても臨界電流密度の高いNb3X系超電導線を得る
ことができる。
また、熱処理時の元素Xの拡散を拡散防止管で阻止でき
るので、最外周に設ける安定化材が元素Xて汚染される
ことがない。このため冷媒で冷却して超電導線に通電し
た場合、安定化材は十分に電気抵抗が低い状態になるの
で超電導線の安定化をなすことができる。
るので、最外周に設ける安定化材が元素Xて汚染される
ことがない。このため冷媒で冷却して超電導線に通電し
た場合、安定化材は十分に電気抵抗が低い状態になるの
で超電導線の安定化をなすことができる。
第1図〜第10図は本発明の一実施例を示すもので、第
1図はA g−A IロッドとNbバイブの複合状態を
示す断面図、第2図は複合材の断面図、第3図は複合材
を縮径加工した一次素線の断面図、第4図は管体の内部
に一次素線を集合した状態を示す断面図、第5図は二次
素線の断面図、第6図は二次素線を管体内に集合した状
態を示す断面図、第7図は複合体の断面図、第8図は管
体内に複合体を挿入した状態を示す断面図、第9図は複
合体を縮径した線材の断面図、第10図は超電導線の断
面図、第11図と第12図は従来の製造方法の一例を示
すもので、第11図は複合体の断面図、第12図は超電
導線の断面図、第13図と第14図は従来の製造方法の
他の例を示すもので、第13図はメツキ層を形成したテ
ープ材の断面図、第14図は超電導テープの断面図であ
る。 0・・・芯材、II・・・パイプ、 ・・複合体、14・−次素線、 ・・二次素線、I8 複合体、 20・・被覆管、21・線材、 拡散バリア層、 超電導線、I ・管体、■3 管体、I6 ・・拡散防止管、 ・芯材、23 ・安定化層。
1図はA g−A IロッドとNbバイブの複合状態を
示す断面図、第2図は複合材の断面図、第3図は複合材
を縮径加工した一次素線の断面図、第4図は管体の内部
に一次素線を集合した状態を示す断面図、第5図は二次
素線の断面図、第6図は二次素線を管体内に集合した状
態を示す断面図、第7図は複合体の断面図、第8図は管
体内に複合体を挿入した状態を示す断面図、第9図は複
合体を縮径した線材の断面図、第10図は超電導線の断
面図、第11図と第12図は従来の製造方法の一例を示
すもので、第11図は複合体の断面図、第12図は超電
導線の断面図、第13図と第14図は従来の製造方法の
他の例を示すもので、第13図はメツキ層を形成したテ
ープ材の断面図、第14図は超電導テープの断面図であ
る。 0・・・芯材、II・・・パイプ、 ・・複合体、14・−次素線、 ・・二次素線、I8 複合体、 20・・被覆管、21・線材、 拡散バリア層、 超電導線、I ・管体、■3 管体、I6 ・・拡散防止管、 ・芯材、23 ・安定化層。
Claims (2)
- (1)Nb_3X(ただしXはAlあるいはGaを示す
)系超電導材の製造方法において、 金属基地の内部にNbフィラメントを分散させ、前記N
bフラメントに接触させてAg−X合金層を設けるとと
もに、Ag−X合金層中の元素Xを拡散させてNb_3
X超電導フィラメントを生成させることを特徴とするN
b_3X系超電導材の製造方法。 - (2)Nb_3X系超電導材の製造方法において、Ag
−X合金からなる芯材と、前記芯材の外方に被覆された
Nb層と、Nb層の外方に被覆された金属層とからなる
素線を作成し、次いで前記素線を複数本集合して金属管
に挿入し、更に縮径加工を施すとともに、前記素線を集
合して管体に挿入する処理と縮径加工処理を1回以上繰
り返し行って複合体を作成し、次にこの複合体を複数本
集合してTaあるいはNbなどからなる拡散防止管に挿
入するとともに拡散防止管の外方に安定化材からなる管
体を被せ、次いで全体を縮径した後に、600〜100
0℃で熱処理を行って複合体の内部にNb_3X超電導
体を生成させることを特徴とするNb_3X系超電導材
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63155756A JPH024931A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Nb↓3X系超電導材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63155756A JPH024931A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Nb↓3X系超電導材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH024931A true JPH024931A (ja) | 1990-01-09 |
Family
ID=15612727
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63155756A Pending JPH024931A (ja) | 1988-06-23 | 1988-06-23 | Nb↓3X系超電導材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH024931A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05253260A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-10-05 | Kiyoshi Kitahama | 電動車椅子 |
JPH0652743A (ja) * | 1991-08-29 | 1994-02-25 | Natl Res Inst For Metals | Nb3 Al化合物の製造方法 |
KR100726186B1 (ko) * | 2005-12-07 | 2007-06-11 | 케이. 에이. 티. (주) | 내부확산법에 의해 제조된 니오비움-주석계 초전도 선재 |
-
1988
- 1988-06-23 JP JP63155756A patent/JPH024931A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0652743A (ja) * | 1991-08-29 | 1994-02-25 | Natl Res Inst For Metals | Nb3 Al化合物の製造方法 |
JPH05253260A (ja) * | 1992-03-10 | 1993-10-05 | Kiyoshi Kitahama | 電動車椅子 |
KR100726186B1 (ko) * | 2005-12-07 | 2007-06-11 | 케이. 에이. 티. (주) | 내부확산법에 의해 제조된 니오비움-주석계 초전도 선재 |
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