JPH0237264A - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は潤滑油を冷媒に混ぜてサイクル中を循環させる
ようにした冷凍装置において、特に潤滑油と冷媒を分離
し、潤滑油を貯油する油分離器に関する。

〔従来の技術〕

通常、自動車空調装置用の圧縮機はエンジンルーム内に
配設されるようになっている。

特に、近年で４ま種々の機器のためエンジンルーム内は
増々狭くなり、また圧縮機の小型・軽量化が望まれてい
る。

そのため、近年の圧縮機は重量増加に関与するオイルポ
ンプや大きなオイル溜めは備えておらず、冷媒中に潤滑
油を混入させて圧縮吐出を行い、被給油部分の潤滑油を
行うようにしている。従って、圧縮機より吐出される冷
媒中には潤滑油が含有されている。

ただ、このように冷媒中に潤滑油を含有させて冷凍サイ
クルを循環させるためには、サイクル中を循環する冷媒
量が不足した時であっても十分な璽の潤滑油が圧縮機に
戻るようにしなければならず、そのため冷媒に多めの潤
滑油の量を混入させていた。

ところが、この潤滑油は、冷媒と凝縮・蒸発等の性質が
異なるため凝縮器及び蒸発器等の性能を損ない、冷凍装
置の性能を悪化させることになる。

そこで、従来圧縮機の吐出側に第５図（ａ）、ら）に示
す様な油分離器１００を設けることが提案されている。

（特公昭６３−３２２６号公報）。

この油分離器１００は、圧縮機より吐出された潤滑油を
含有する冷媒を導入管１０１より油分離室１０２に導入
する。導入された冷媒は上部ハウジング１０３あるいは
サイドハウジング１０４の壁面に沿って旋回し、その際
に重量の大きい潤滑油を遠心力によってサイドハウジン
グ１０４の側壁に衝突させて露結させ、分離除去してい
る。そして、潤滑油を除去した冷媒が導出管１０５より
凝縮器２に導出される。

また、導出器１０５のうち下部ハウジング１０６底部で
貯油室１０７の潤滑油が溜まっている位置に絞り１０５
ａを設けている。そして油分離室１０２で分離された後
、貯油室１０７に溜まった潤滑油は絞り１０５ａより導
出管１０５に混入し、導出管１０５内の冷媒と共に、凝
縮器２へ流出するようになっている。

尚、図中３は受液器、４は膨張弁、５は蒸発器、６は冷
媒配管である。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら上記の様な構成では、油分離器１００を冷
媒の圧力の高い圧縮機の吐出側に設けているため、冷媒
及び潤滑油がガス状となっている。

従って、冷媒と潤滑油を旋回させ、遠心力によって分離
するため、分離空間を必要とし油分離器１００を大きく
しなければならないという問題がある。

また、絞り１０５ａが不純物等によりつまらないように
潤滑油をフィルタ等を適さなければならず部品点数が多
くなるという問題がある。

本発明は、冷媒と潤滑油とを分離する分離空間を必要と
せず、また簡単な構造により冷媒と潤滑油とを分離する
油分離器を備えた冷凍装置を提供することを目的とする
。

〔課題を解決するための手段〕

上記課題を解決するために、本発明の第１発明では蒸発
器より吐出された冷媒が内部を通過する連結パイプと、
この連結パイプの外方に設けられ潤滑油を含有する冷媒
中より分離された潤滑油を貯油する貯油部と、この貯油
部の上部空間と前記連結パイプ内とを連通ずる第１の連
通穴とこの第１の連通穴より前記冷媒の流れに対して下
流側であって、前記連結パイプの壁面に沿って設けられ
ることによって、この内壁面に沿って流れる潤滑油を受
入れると共に、前記冷媒の動圧が作用する動圧受入れ部
と、前記連結パイプに設けられ前記動圧受入れ部と前記
貯油部とを連通ずる第２の連通穴とを有する油分離器を
蒸発器と圧縮機の冷媒吸入側との間に設けるという構成
を採用する。

本発明の第２発明では蒸発器より吐出された冷媒が内部
を通過する連結パイプと、この連結パイプの外方に設け
られ潤滑油を含有する冷媒中より分離された潤滑油を貯
油する貯油部と、前記連結パイプ内に設けられ、この連
結パイプの断面積を減少させることにより前記連結パイ
プ内を通過する冷媒の流速を増加させる絞り部と、この
絞り部に設けられ、前記貯油部の上部空間と前記連結パ
イプ内とを連通ずる第１の連通穴と、この第１の連通穴
より前記冷媒の流れに対して下流側であって、前記連結
パイプに設けられ前記連結パイプ内と前記貯油部とを連
通ずる第２の連通穴とを有する油分離器を蒸発器と圧縮
機の冷媒吸入側との間に設けるという構成を採用する。

〔作用〕

蒸発器と圧縮機の冷媒吸入側との間においては比較的冷
媒の圧力が低く、冷媒はガス状であるが比較的比重の大
きい潤滑油は液状であり、冷媒配管の内壁面を伝わって
流れるため冷媒と潤滑油とが容易に分離される。本発明
の第１発明では第１の連通穴を介して、貯油部に冷媒の
静圧が作用し、動圧受入れ部に冷媒の動圧を受けている
ため・連結パイプ内壁に沿って流れ動圧受入れ部に溜ま
った潤滑油は第２の連通穴を介して貯油部内に導入され
る。そして、貯油部内に溜まった潤滑油の重力による液
圧が第２の連通穴を介して動圧受入れ部に作用している
ため、油分離器に溜められる潤滑油の量は冷媒の動圧と
液圧とによって制御される。

本発明の第２発明では連結パイプ内に設けられた絞り部
を冷媒が通過する際、ベンチュリー効果によって冷媒の
流速が増加し、絞り部近傍の連結パイプ内圧力が他の部
位に比べて低下する。この圧力低下が第１の連通穴を介
して、貯油部に作用し、貯油部内の圧力が低下する。そ
のため第２の連通穴を介して連通ずる連結パイプ内と、
貯油部との間に圧力差が生じる。この圧力差によって連
結パイプの内壁に沿って流れる潤滑油が第２の連通穴よ
り貯油部内に吸い込まれる。そして、その後貯油部内に
溜まった潤滑油の重力による液圧及び貯油部の上部空間
に作用する圧力との圧力和と、連結パイプ内の圧力が第
２の連通穴を介して等しくなるまで潤滑油が貯油部内に
流入する。貯油部の上方空間圧力、すなわちこの貯油部
内に第１連通穴を介して連通される絞り部近傍の連結パ
イプ内圧力は連結パイプ内を流れる流速により変化する
ので、その流速に応じた量の潤滑油が貯油部内に流入す
る。

〔発明の効果〕

以上により、冷媒と潤滑油を分離する特別な分離空間を
設ける必要もなく、またオリフィス等を用いて貯油部に
溜められたｉＡｌ滑油の放出量を制御する必要もないた
め、簡単な構造により容易に冷媒と潤滑油を分離するこ
とができる。

〔実施例〕

本発明第１発明の一実施例について図面に基づき説明す
る。

第４図中２００は後述する油分離器、１は図示しない自
動車走行用エンジンの駆動力を電磁クラッチを介して受
け、冷媒を潤滑油と共に圧縮吐出する圧縮機である。２
は圧縮機１より吐出された冷媒の凝縮を行う凝縮器、３
は凝縮器２で液化した冷媒を気相と液相とに分離する受
液器、４は受液器３より液冷媒のみ導入して液冷媒を低
温低圧の霧状に膨張させる膨張手段、５は冷媒の蒸発を
行う蒸発器、６は各装置を接続する冷媒配管である。

そして、上記サイクル中を潤滑油を含有する冷媒が循環
し、冷媒が蒸発器５により蒸発する際、空気より気化熱
を奪い冷房を行う。

次に油分離器について説明する油分離器２００は第１図
乃至第３図に示す欅に冷媒配管６（第４図）の一部をな
す連結パイプ２０１を備える。連結パイプ２０１はその
一端２０１ａの開口面積より他端２０１ｂの開口面積の
方がやや大きいアルミニウム製の管材よりなる。また、
連結パイプ２０１の一端２０１ａにはジヨイント２０２
（連結パイプ２０１の一部）がろう付固定されており、
このジヨイント２０２を間に介して蒸発器５（第４図）
の冷媒導出側の冷媒配管に連通接続されている。連結パ
イプ２０１の他端２０１ｂの略中心には円板形状をなす
アルミニウム製品の油受け部２０３がろう付は固定され
ている。

この油受け部２０３の中心部には図中上方に向けて連結
パイプ２０１内に伸びる円筒壁２０３ａが形成されてい
る。この円筒壁２０３ａは冷媒及び潤滑油の流れに対し
て垂直、つまり連結パイプ２０１の内壁面２０１ｃにほ
ぼ並行に形成されている。そして円筒壁２０３ａにより
円形孔２０３ｂが形成されている。

連結パイプ２０１の内壁面２０１ｃと油受け部２０３の
円筒壁２０３ａとにより動圧受入れ部２０６が形成され
ている。

油受け部２０３の段付部２０３ｄにはジヨイント２０４
　（連結パイプ２０１の一部）がろう付固定されている
。そして連結パイプ２０１の他端２０１ｂは油受け部２
０３を介してジヨイント２０４と連結し、このジヨイン
ト２０４を介して圧縮機１　（第４図）の冷媒導入側の
冷媒配管６（第４図）に連通接続されている。尚、連結
パイプ２゜ｌ、ジヨイント２０２及び２０３は冷媒配管
６と一体でもよい。

また、連結パイプ２０１の外周を覆うようにアルミニウ
ム製のタンク部２０５が設けられている。

このタンク部２０５は略中心に円形孔２０５ｃを有する
平板部２０５ａと円筒状の円筒部２０５ｂとを深絞りに
より一体成形する。平板部２０５ａの円形孔２０５ｃに
は連結パイプ２０１が挿入され、ろう付固定されている
。また、タンク部２゜５の下方端２０５ｄが油受け部２
０３にろう付固定され、外周壁２０３ｃにより保持され
ている。

ここで、連結パイプ２０１にはタンク部２０５内であっ
てかつ、その上方部の部位に径が２〜３価程度の第１の
連通孔２０１ｅが形成されている。

この第１の連通穴２０１ｅにより連晴パイプ２゜１内と
タンク部２０５の上方空間２０５ｅとが連通されている
。従って、連結パイプ２０１内と上方空間２０５ｅとが
均圧される。

また、連結パイプ２０１の他端２０１ｂには径が２〜３
ＩｌＩＩＩ！程度の第２の連通穴２０１ｆが形成されて
いる。

この第２の連通穴２０１ｆと動圧受入れ部２０６により
連結パイプ２０１内とタンク部２０５内は連通している
。

尚、連結パイプ２０１の外壁面２０１ｄ、タンク部２０
５及び受け皿部２０３により潤滑油を貯油する貯油部２
０７が形成されている。

第１の連通穴の径を２〜３　ｍｍ程度としたのは上方空
間２０５ｅに作用する静圧を保持しやすくするためであ
る。

第２の連通穴２０１ｆの径を２〜３ｆｆＩＴ１１程度と
したのは連結パイプ２０１内の動圧が動圧受入れ部２０
６に作用し、そして第２の連通穴２０１ｆを介して貯油
部２０７内の潤滑油の重力による液圧が動圧受入れ部２
０６に作用しているため、貯油部２０７内の潤滑油量を
連結パイプ２０１内の圧力変動に応じて良好に調節する
ためである。取付スペース等の制約上、タンク部２０５
は連結パイプ２０１の全周でなく一部分に設けてもよく
、形状は円筒状でなくても良い。

次に冷凍サイクルが作動した場合の油分離器２００の状
態を説明する。

蒸発器５の冷媒導出側から圧縮機１の吸入側に向は潤滑
油は冷媒配管６の管壁に沿って流れるため、冷媒配管６
に接続されたジヨイント２０２を通り、連結パイプ２０
１の内周壁２０１ｃに沿って流れる。そして、第３図に
示すように、管壁に沿って空間２０６が形成されている
ため、連結パイプ２０１に沿って流れた潤滑油は動圧受
入れ部２０６に流入し、第２の連通穴２０１ｆより貯油
部２０７内に流れ込む。

この時、連結パイプ２０１内を流れる冷媒及び潤滑油の
動圧（潤滑油は連結パイプ２０１の内壁２０１Ｃに沿っ
て流れるため、潤滑油の動圧は冷媒の動圧に比べ著しく
小さくほとんど無視できる。）が動圧受入れ部２０６の
潤滑油の液面に作用している。連結パイプ２０１内の静
圧は第１の連通穴２０１ｅを介してタンク部２０５の上
方空間２０５ｈの圧力と均圧している。

そして、貯油部２０７に溜まった重力による潤滑油の液
圧が第２の連通穴を介して動圧部２０６内の潤滑油に作
用している。また動圧受入れ部２０６内の潤滑油には連
絡パイプ２０１内を流れる冷媒の動圧が作用している。

従って、貯油部２０７内に溜まっている重力による潤滑
油の液圧と連結パイプ２０１内を流れる冷媒の動圧とが
つり合うまで貯油部２０７内には潤滑油が溜まることに
なる。

冷凍サイクルの通常運転時にはサイクル内の被潤滑部を
潤滑するのに不要となり、熱交換率を低下させるある所
定の量の潤滑油が貯油部２０７内に溜まる。

蒸発器５より吐出される冷媒量が冷凍サイクルの通常時
より多い場合、連結パイプ２０１内を流れる冷媒の比重
は冷凍サイクルの通常運転時に比べ大きくなる。よって
動圧受入れ部２０６内の潤滑油に作用する動圧が大きく
なり、この動圧と貯油部２０７内に溜まった重力による
潤滑油の液圧がつり合うまでさらに貯油部２０７内に潤
滑油が溜まる。

蒸発器５より吐出される冷媒量が冷凍サイクルの通常時
より少ない場合（ガス冷媒不足時）、連結パイプ２０１
内を流れる冷媒の比重は冷凍サイクルの通常運転時より
著しく小さくなる。よって、動圧部２０６内の潤滑油に
作用する動圧が小さくなり、この動圧と貯油部２０７に
溜まった重力による潤滑油の液圧がつり合うまで貯油部
２０７内の潤滑油が第２の連通穴２０１ｆを介して動圧
受入れ部２０６より連結パイプ２０１内に流出する。

従って、冷媒流量（冷媒の動圧）に応じて油分離器２０
０内に溜まる潤滑油の量が制御される。

つまり、冷媒量に応じてサイクル内を循環する潤滑油の
量が必要に応じて変化するため冷房能力は向上する。し
かも、ガス不足時においては潤滑油の循環量は現状並で
あり、圧縮機を破損させることもない。

ここで、連結パイプ２０１内を通過する冷媒の圧力と貯
油部２０７内の潤滑油の液圧とのつり合いより（連結パ
イプ２０１の内壁２０１Ｃを伝わる潤滑油の圧力は冷媒
の圧力に比べはるかに小さく無視できる。） Ｔｏ口　　　　　２ｇ ・・・・・・（１） Ｔ、ｌ　：ガス冷媒比重（ｋｇ　／ボ）■、ｌ　：ガス
冷媒流速（ｍ／ｓｅｃ）ｇ　：重力加速度（９，８ｍ　
／　５ｅｃ）γ。、（ニオイルの比重（ｋｇ／ｎ？）ｈ
　ニオイル液面高さ（ｍ） Ｇ、Ｉ：ガス冷媒流ｆｆｉ（ｋｇ／ｈ）Ａ　：冷媒配管
の断面積（ｒｄ） 貯油部内に溜まる潤滑油の量は ΔＱ＝ｈ　　・Ｓ （’、’　（１）より）　　　　・・・・・・（２）Δ
Ｑ：貯油量（イ） Ｓ：貯油部の断面積（ボ） また、サイクル内の油循環率ψは本発明者らの実験によ
ると次式により近似できることがわかった。

Ｑ：サイクル内の全潤滑油量（ｃｃ） 貯油部内に溜まった潤滑油の量だけサイクル内を循環す
る潤滑油の量は減少するため（３）式は、・・・・・・
（４） となる。

よって、（２）式及び（４）式により本発明の油循環率
が求められる。

第６図に上記の式により計算した結果を示す。

冷凍サイクルの通常運転状態では図中り点からＭ点の間
で貯油部内に潤滑油が徐々に溜まっていく。そして、冷
媒の動圧と貯油部内の液圧がつり合うまで潤滑油は貯油
部内に溜まる。つり合った状態ではほぼγえ一１４ｋｇ
／％の状態となる。

Ｍ点において貯油部内は潤滑油で満たされ、それ以降は
Ｍ点からＨ点へと油循環率ψは変化していく。

冷媒流量が多い場合、冷媒の比重は大きくなり、はぼγ
□＝２０ｋｇ／ボの状態に達する。

冷媒流量が少ない場合（冷媒ガス不足時）、冷媒の比重
は著しく小さくなりほぼＴ　Ｒ＝　５　ｋｇ／　＋ｒｆ
の状態の左方に相当する。

以上の様に冷媒流量が多くなるにつれて、必要以上の潤
滑油は一定量油分離器に溜めることができるため油循環
率は低下し、冷媒不足時は油分離器に溜まる潤滑油量は
少ないため油循環率は現状並となる。

尚、冷媒流ｉＧ冷媒の比重γ８との関係はア発器の冷媒
吐出側の吐出圧力によって変動するため若干の変動幅が
ある。

他の実施例として積層型熱交換器を蒸発器として用いた
場合、第７図（ａ）、　（ｂ）に示す様に蒸発器５の冷
媒導出側付近に貯油部２０７を形成するアルミニウム製
の平板２０８を追加し、この平板２０８の下方部に冷媒
の圧力を受ける動圧受入れ部２０６を形成するための突
出部２０８ａを設ける。

そして、動圧受入れ部２０６を介して冷媒通路５ｂと貯
油部２０７とを連通ずる第２の連通穴２０１ｆが設けら
れている。この場合潤滑油は第１の連通穴２０１８及び
第２の連通穴２０１ｆの両方より貯油部２０７に導入さ
れる。

効果についてはほぼ一実施例と同様であるが、さらに部
品点数が少なく、簡単な構造となるため油分離器２００
を安価に製造することができる。

本発明の第２発明の一実施例について図面に基づき説明
する。

第８図に示す様に連結パイプ２０１の冷媒流れに対して
上流側に位置する部分が内方に絞られ、絞り部２０１ｇ
が形成されている。この絞り部２０１ｇは極力圧損を小
さくするため、なめらかに絞られている。タンク部２０
５の下端には油受け部２１０がろう行固定されている。

この油受け部２１０の内方には図中、下方に向けて伸び
る円筒壁２１０ａが形成されている。そして、この円筒
壁の先端にはジョインｌ−２０４（連結パイプの一部）
が接続固定されている。また、連結パイプ２０１の下端
がこのジヨイント２０４に接続されている。

ジヨイント４の内壁には環状に油停滞部２０４ａが形成
されている。そして、この油停滞部２０４と貯油部２０
７とを連通ずる第２の連通穴２０１ｆがジヨイント２０
４に設けられている。この第２の連通穴２０１ｆは潤滑
油の吸込みを早め、冷凍サイクルの挙動に対する応答性
を良くするために複数個設ける。その他の構成は第１の
発明と同様である。

連結パイプ２０１の内周壁２０１Ｃに沿って流れてきた
潤滑油は油停滞部２０４に流れ込む。

この時、冷媒が絞り部２０１ｇを通過し、タンク部２０
５の上方空間２０５ｈは第１の連通穴２０１ｅを介して
絞り部２０１ｇの位置する連結パイプ２１０内と連通し
ているため、上方空間２０５ｈに作用している圧力が下
がる。

また、油停滞部２０４は絞り部２０１ｇから離れている
ため、この油停滞部２０４に作用する連結パイプ２０１
内の圧力は上方空間２０５ｈの圧力より高い。

従って、油停滞部２０４に溜まっている潤滑油は第２の
通過穴を介して、貯油部２０７内に導入される。

そして上方空間２０５ｈに作用している圧力と貯油部２
０７内に溜まっている潤滑油の重力による液圧との和が
第２の連通穴を介して油停滞部２０４に作用する。

従って、この圧力と液圧との和と連結パイプ２０１内の
圧力とがつり合うまで貯油部２０７内に潤滑油が溜まる
。

ここで、第１の連通穴２０１ｅと第２の連通穴２０１ｆ
との圧力差ΔＰは、 ΔＰ＝Ｐ、−Ｐ。

となり、 ２ｇ　　　　　　ｒ＊ となる関係より ｇ γＲ となる。

そして、この圧力差とつり合うまで潤滑油を溜めること
ができるので、 Ｒ 従って、潤滑油の液面高さｈは、 γ　翼 り一 （ｖ＋　　”　　　ＶＯ”　　） ２　ｇ−ｒｏｔｔ Ａ。

ｒ＊ＡＸ５Ｕ’ となる。

Ａｏ　：冷媒配管の断面積（ｒｒｆ） ■。：断面積Ａ。部でのガス冷媒の流速（ｍ／５ｅｃ）
Ｐｏ　：断面積Ａ０部での圧力（ｋｇ／ｎ（）ＡＩ　：
絞り部の断面積（ｎｆ） ■１　：絞り部でのガス冷媒の流速（ｍ／５ｅｃ）Ｐｌ
　：絞り部での圧力（ｋｇ／ｎ？）即ち、前述の（１）
式と同じ関係式が得られ、同様にしてサイクル内の潤滑
油の循環率を制御ｌできる。

その他の作用・効果は第１の発明と同様である。

また、本発明はレシーバサイクルに適用したがアキュム
レータサイクルにも適用することができる。

面図、第６図は冷媒流量と油循環率の関係を示す図、第
７図（ａ）、　（ｂ）は本発明の第１発明の他の実施例
を示す要部模式図で、第７図（ａ）は正面図、第７図（
ｂ）は上面図、第８図は本発明の第２発明の一実施例を
示す要部断面図である。

ｌ・・・圧縮機、２・・・凝縮器、４・・・膨張手段、
５・・・渾発器、２００・・・油分＃器、２０１・・・
連結パイプ２０１ｃ・・・内壁面、２０１ｅ・・・第１
の連通穴、２０１ｆ・・・第２の連通穴、２０１ｇ・・
・絞り部、２０４ａ・・・油停滞部、２０６・・・動圧
受入れ部、２０７・・・貯油部。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）潤滑油を含有して冷媒中より潤滑油を分離する油
   分離器と、 この油分離器を通過した冷媒を吸入し、圧縮吐出を行う
   圧縮機と、 この圧縮機より圧縮吐出された冷媒ガスを液化する凝縮
   器と、 この凝縮器により液化された液冷媒を膨張させ霧状にす
   る膨張手段と、 この膨張手段により霧状にされた冷媒を蒸発させる蒸発
   器とを順次継続した冷凍装置において、前記油分離器は
   、前記蒸発器より吐出された冷媒が内部を通過する連結
   パイプと、 この連結パイプの外方に設けられ、前記冷媒中より分離
   された潤滑油を貯油し、前記冷媒の静圧が作用する貯油
   部と、 前記連結パイプに設けられ、前記連結パイプ内と前記貯
   油部の上部空間とを連通する第１の連通穴と、 この第１の連通穴より前記冷媒の流れに対して下流側で
   あって、前記連結パイプの内壁面に沿って設けられるこ
   とによって、この内壁面に沿って流れる潤滑油を受け入
   れると共に、前記冷媒の動圧が作用する動圧受入れ部と
   、 前記連結パイプに設けられ、前記動圧受入れ部と前記貯
   油部とを連通する第２の連通穴とを備えることを特徴と
   する冷凍装置。
2. （２）潤滑油を含有して冷媒中より潤滑油を分離する油
   分離器と、 この油分離器を通過した冷媒を吸入し、圧縮吐出を行う
   圧縮機と、 この圧縮機より圧縮吐出された冷媒ガスを液化する凝縮
   器と、 この凝縮器により液化された液冷媒を膨張させ霧状にす
   る膨張手段と、 この膨張手段により霧状にされた冷媒を蒸発させる蒸発
   器とを順次継続した冷凍装置において、前記油分離器は
   、前記蒸発器より吐出された冷媒が内部を通過する連結
   パイプと、 この連結パイプの外方に設けられ、前記冷媒中より分離
   された潤滑油を貯油する貯油部と、 前記連結パイプ内に設けられ、この連結パイプの断面積
   を減少させることにより、前記連結パイプ内を通過する
   冷媒の流速を増加させる絞り部と、この絞り部に設けら
   れ、前記貯油部の上部空間と前記連結パイプ内とを連通
   する第１の連通穴と、この第１の連通穴より前記冷媒の
   流れに対して下流側であって、前記連結パイプに設けら
   れ、一端が貯油部内に開口し、他端が前記連結パイプの
   内周壁に開口すると共に、前記連結パイプ内と前記貯油
   部とを連通する第２の連通穴とを備えることを特徴とす
   る冷凍装置。