JPH0230721A - Method for operating continuous annealing furnace - Google Patents
Method for operating continuous annealing furnaceInfo
- Publication number
- JPH0230721A JPH0230721A JP17908788A JP17908788A JPH0230721A JP H0230721 A JPH0230721 A JP H0230721A JP 17908788 A JP17908788 A JP 17908788A JP 17908788 A JP17908788 A JP 17908788A JP H0230721 A JPH0230721 A JP H0230721A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- line speed
- temp
- value
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000137 annealing Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000011017 operating method Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- PRKWNRUVAZZHPH-UHFFFAOYSA-N 2-(4-chlorophenyl)sulfonyl-6-methoxy-3-nitropyridine Chemical compound COC1=CC=C([N+]([O-])=O)C(S(=O)(=O)C=2C=CC(Cl)=CC=2)=N1 PRKWNRUVAZZHPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は連続焼鈍炉の運転方法に関し、特に鋼板の蛇行
を起こさせないラインスピードを設定するのに適用され
る連続焼鈍炉の運転方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a method of operating a continuous annealing furnace, and particularly to a method of operating a continuous annealing furnace that is applied to setting a line speed that does not cause meandering of a steel plate.
［従来の技術］
連続焼鈍炉においては、第２図に示すように、鋼板１を
加熱帯２．均熱帯３、冷却帯４，５の中を複数個のヘル
パーロール６に巻きかけられ、走行させることにより焼
鈍が行なわれる。[Prior Art] In a continuous annealing furnace, as shown in FIG. 2, a steel plate 1 is placed in a heating zone 2. Annealing is performed by winding the material around a plurality of helper rolls 6 and running it in the soaking zone 3 and the cooling zones 4 and 5.
加熱体２においてはラジアントチューブ７を配設して該
チューブ７の中の熱料ガスを燃焼させてラジアントチュ
ーブ７を加熱し、その輻射熱によってラジアントチュー
ブ７列の間を上下に通過する鋼板１を加熱する。また図
示していないが板厚、板幅、ラインスピードに対して目
標焼鈍温度が得られるように加熱帯炉温設定値を決め、
炉温検出値が設定値に等しくなるように燃料ガス流量を
調節している。In the heating body 2, a radiant tube 7 is disposed, and the heating gas in the tube 7 is burned to heat the radiant tube 7, and the radiant heat is used to heat the steel plate 1 passing vertically between the seven rows of radiant tubes. Heat. Although not shown, the heating zone furnace temperature setting value is determined so that the target annealing temperature can be obtained for the plate thickness, plate width, and line speed.
The fuel gas flow rate is adjusted so that the detected furnace temperature value is equal to the set value.
またヘルパーロール６は第３図に示すような初期クラウ
ンの付与された形状となっており、鋼板１の端部から中
央部へ働く力（自己センタリング力）をもたせ、鋼板１
の安定走行を可能にするよう考慮されている。Further, the helper roll 6 has a shape with an initial crown as shown in FIG.
It is designed to enable stable running.
なお第３図においてＴＨＥは鋼板端部におけるロール温
度、ＴＲＣは中央部のロール温度を示す。In FIG. 3, THE indicates the roll temperature at the edge of the steel plate, and TRC indicates the roll temperature at the center.
ところが加熱帯２内のヘルパーロール６の軸方向温度分
布においては鋼板１と接している中央部では鋼板温度が
低いため低く、端部ではラジアントチューブ７に加熱さ
れて高くなる。したがってこの温度差に伴なって生じる
熱膨張差でヘルパーロール６にいわゆるサーマルクラウ
ンが発生する。However, in the axial temperature distribution of the helper roll 6 in the heating zone 2, the temperature is low at the center where it is in contact with the steel plate 1 because the steel plate temperature is low, and it is high at the ends because it is heated by the radiant tube 7. Therefore, a so-called thermal crown occurs in the helper roll 6 due to the difference in thermal expansion caused by this temperature difference.
すなわち運転中は初期クラウンとサーマルクラウンの差
のロールクラウン（これをトータルクラウンと称す。）
の状態で運転されることになる。つまりトータルクラウ
ンΔＤは（１）式のように表わすことができる。In other words, during operation, the roll crown is the difference between the initial crown and the thermal crown (this is called the total crown).
It will be operated under the following conditions. In other words, the total crown ΔD can be expressed as in equation (1).
ΔＤ−△Ｄｉ −ΔＤｔ ・・・
（１）−ΔＤｉ −β×ＤＲ×ΔＴ、
・・・（１）′−ΔＤ１−βＸ ＤＲＸ （ＴＲＥ
ＴＲｃ ） ・”（１）’ここでΔＤ１ ＝初期クラウ
ン
△Ｄｔ：サーマルクラウン
β ：熱膨張率
ＤＲ二ロール外径
△’ｒＲ＝ＴＨＥ ’ｒ、Ｃ
また従来の運転で採用されているラインスピード設定方
法は、たとえば、特公昭５９−５２９３７号公報に示さ
れる。すなわち、ストリップ条件（板厚、板幅、焼鈍温
度、均熱時間、冷却終了温度、冷却速度）が与えられた
際最大生産量運転を行なうためプロセス計算機を用いて
各炉において設備能力上可能な最大ラインスピードを求
め、それら各々の最小値にラインスピードを設定する方
法が示されている。ΔD−ΔDi−ΔDt...
(1) −ΔDi −β×DR×ΔT,
...(1)'-ΔD1-βX DRX (TRE
TRc) ・"(1)'Here, ΔD1 = Initial crown ΔDt: Thermal crown β: Coefficient of thermal expansion DR Two-roll outer diameter Δ'rR=THE 'r, C Also, the line speed setting adopted in conventional operation The method is shown, for example, in Japanese Patent Publication No. 59-52937.That is, when strip conditions (plate thickness, plate width, annealing temperature, soaking time, cooling end temperature, cooling rate) are given, maximum production capacity operation is possible. In order to do this, a method is shown in which a process computer is used to find the maximum line speed possible in each furnace based on the equipment capacity, and the line speed is set to the minimum value for each of them.
［発明が解決しようとする課題］
ところでもしトータルクラウン△Ｄが下限値ＤＨ（定数
）以下になれば、前述の自己センタリング力がなくなり
、鋼板の安定走行ができなくなる。つまり横ずれ一蛇行
一炉壁との接触→破断という事態となり、運転停止に至
る。[Problems to be Solved by the Invention] By the way, if the total crown ΔD becomes less than the lower limit value DH (constant), the above-mentioned self-centering force disappears, and stable running of the steel plate becomes impossible. In other words, a situation of lateral slipping, meandering, contact with the reactor wall, and rupture occurs, leading to the shutdown of the reactor.
安定走行可能なトータルクラウンΔＤは（２）式で示さ
れる。言いかえれば、鋼板を安定走行させるには（４）
式を満足するヘルパーロール軸方向温度差限界値ΔＴＨ
ａａｘを用いた（３）式を満足する必要がある。The total crown ΔD that allows stable running is expressed by equation (2). In other words, to make the steel plate run stably (4)
Helper roll axial temperature difference limit value ΔTH that satisfies the formula
It is necessary to satisfy equation (3) using aax.
ΔＤ≧Ｄ Ｈ−（２）
ΔＴＲ≦ΔＴ Ｒｌ１ａｘ
・” （３）ΔＤ１−β×ＤＲ×ΔＴＨ１ａＸ−Ｄ
ｏ −（４）特願昭６０−２２８５８０においては
、前述のように、設備能力から決まる最大ラインスピー
ドを算出した後、さらにΔＴＲを演算して（３）式の判
定を行ない（３）式を満足しなければ満足するまでライ
ンスピード設定値をあらかじめ下方修正する方法が提案
されている。ΔD≧D H-(2) ΔTR≦ΔT Rl1ax
・” (3) ΔD1-β×DR×ΔTH1aX-D
o - (4) In Japanese Patent Application No. 60-228580, as mentioned above, after calculating the maximum line speed determined from the equipment capacity, ΔTR is further calculated and the equation (3) is determined. A method has been proposed in which, if the line speed setting is not satisfied, the line speed setting value is adjusted downward in advance until the line speed is satisfied.
ところが、対象コイル通板前の推定計算であるためΔＴ
Ｒの演算誤差や不測の外乱などのため蛇行発生の懸念が
ある。したがって実際のロール温度分布を監視する必要
がある。However, since this is an estimation calculation before threading the target coil, ΔT
There is a concern that meandering may occur due to calculation errors in R or unexpected disturbances. Therefore, it is necessary to monitor the actual roll temperature distribution.
また特開昭６０−１８１２４２公報においては、ヘルパ
ーロール軸方向温度分布を実測し、ロール温度差が限界
を越えた際にはラインスピードを変更する方法が示され
ている。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 181242/1983 discloses a method of actually measuring the temperature distribution in the axial direction of a helper roll and changing the line speed when the roll temperature difference exceeds a limit.
ところがロール温度差ΔＴ、が一度（３）式を満足しな
くなれば、蛇行は発生し、発生後は急激かつ大きくライ
ンスピードを下げなければならないので、生産性を損な
うという問題点があった。However, once the roll temperature difference ΔT no longer satisfies equation (3), meandering will occur, and after the meandering occurs, the line speed must be rapidly and significantly reduced, resulting in a problem of loss of productivity.
本発明の課題は、上記従来の問題点を解消することがで
きる連続焼鈍炉の運転方法を提供することである。An object of the present invention is to provide a method of operating a continuous annealing furnace that can solve the above-mentioned conventional problems.
［課題を解決するための手段］
本発明による連続焼鈍炉の運転方法は、連続焼鈍炉の運
転方法において、鋼板厚、鋼板幅、ラインスピード、炉
内温度、およびロール温度分布の各実測値から将来のロ
ール温度分布を予測計算し、ロール中心部の温度の予測
値と鋼板端部の温度との温度差予測値がロールのヒート
クラウン限界値に対応するロール軸方向温度差限界値未
満の場合には現状のラインスピードを保持し、前記ロー
ル軸方向温度差限界値以上の場合には前記温度差予測値
が前記ロール軸方向温度差限界値以下となるようにライ
ンスピードを設定変更することを特徴とする。[Means for Solving the Problems] The continuous annealing furnace operating method according to the present invention is based on actual measurements of steel plate thickness, steel plate width, line speed, furnace temperature, and roll temperature distribution. The future roll temperature distribution is predicted and calculated, and if the predicted temperature difference between the temperature at the center of the roll and the temperature at the edge of the steel plate is less than the roll axial temperature difference limit corresponding to the roll heat crown limit. The current line speed is maintained, and if the roll axial temperature difference limit value is exceeded, the line speed setting is changed so that the predicted temperature difference value is equal to or less than the roll axial temperature difference limit value. Features.
［作 用］
本発明方法によれば、例えば、第１図に示す演算フロー
を所定の周期でくり返す。すなわち（１）板厚、板幅、
ラインスピード、炉内温度および、ヘルパーロール軸方
向温度分布を実ｌ１１１１する。[Operation] According to the method of the present invention, for example, the calculation flow shown in FIG. 1 is repeated at a predetermined period. In other words, (1) plate thickness, plate width,
The line speed, furnace temperature, and helper roll axial temperature distribution are measured.
（２） これら実測値から将来（１時点あるいはＮ時
点後）ロール温度差△ＴＲを予測計算する。(2) Predictably calculate the roll temperature difference ΔTR in the future (after time 1 or time N) from these measured values.
（３）△ＴＲ予測値が（３）式を満足するがどうが判定
する。(3) Determine whether the ΔTR predicted value satisfies equation (3).
（４）満足していれば現状のラインスピードを保持する
。(4) If satisfied, maintain the current line speed.
（５）満足していなければ△ＴＲ予測値と限界値を用い
て（５）式および（６）式からラインスピードを再設定
する。(5) If not satisfied, the line speed is reset from equations (5) and (6) using the ΔTR predicted value and limit value.
△ＬＳｓ−（△ＴＲ予測値−△ＴＨｍａｘ）ＬＳ３−Ｌ
Ｓ−△ＬＳｓ ・・・（６）小温度の
影響係数
△ＬＳｓ ニラインスピード変更量
ＬＳ ：現状のラインスピード
ＬＳｓ ：新しいラインスピード設定値いは実験的
に求めておけばよい。△LSs-(△TR predicted value-△THmax) LS3-L
S-ΔLSs (6) Small temperature influence coefficient ΔLSs Second line speed change amount LS: Current line speed LSs: New line speed setting value may be determined experimentally.
またロール温度ΔＴＲの予測計算はたとえば次のように
行なう。ロールを軸方向にｎ分割し、第ｉ分割区分にお
けるロール温度をＴＲ１とする。Further, the predicted calculation of the roll temperature ΔTR is performed, for example, as follows. The roll is divided into n parts in the axial direction, and the roll temperature in the i-th division is set to TR1.
（対応した場所にロール温度分布測定用の熱電対を設置
する。）１時点光の予測の場合について説明する。(A thermocouple for measuring roll temperature distribution is installed at a corresponding location.) A case of predicting light at one point in time will be explained.
現在をに時点とするとに＋１時点のロール温度Ｔｎｉ（
Ｋ＋１）は（７）式から求まる。Letting the current point be the point in time, the roll temperature Tni (
K+1) can be found from equation (7).
ＴＲ１（Ｋ＋１ ） −Ｃｔ ＴＲｉ （Ｋ ）＋Ｃ
Ｉ ＴＲｉｌｌ（Ｋ）十Ｃ２ＴＲｉ−１（Ｋ）＋Ｃ３
Ｔｚ （Ｋ）＋Ｃ４ＬＳ（Ｋ）ＸＤ（Ｋ）（１−１〜ｎ
） ・・・（７）
ここでＴｚ（Ｋ）：に時点における炉内温度実測値Ｔｎ
１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−１（Ｋ）
、 ：に時点における第ｉ、 ｉｌｌ、 ｉ−１
分割区分のロール温度実測値
ＬＳ（Ｋ） ニラインスピード実測値Ｄ（Ｋ）
：に時点における板厚、Ｗ（Ｋ） ：に時点に
おける板幅、０１〜Ｃ４：定数
ＴＲｊ（Ｋ＋１）を板端部の分割区分ｊにおけるロール
温度予測値とする（板幅によりｊは変る）（板幅により
ｊは変る）と、
ＴＨＥ （Ｋ＋１ ） ＝ＴＲｊ（Ｋ＋１）、またＴ
ＲＣ（Ｋ＋１ ） ＝ Ｔ Ｒｒ（Ｋ＋１）とするとロ
ール温度差予測値は△ＴＲ（Ｋ＋１ ） −ＴＲｊ（Ｋ
＋ｌ） ＴＲ１（Ｋ＋１ ）で表わされる。TR1(K+1)-Ct TRi(K)+C
I TRill (K) 10 C2 TRi-1 (K) + C3
Tz (K)+C4LS(K)XD(K)(1-1~n
) ...(7) Here, Tz (K): Actual temperature value Tn in the furnace at the time of
1(K), TR1+1(K), TR1-1(K)
, : the i-th, ill, i-1 at time point
Actual measurement value of roll temperature of division section LS (K) Actual measurement value of Ni-line speed D (K)
: Plate thickness at time, W(K) : Plate width at time, 01 to C4: Let constant TRj (K+1) be the predicted roll temperature value at division section j of the plate end (j changes depending on the plate width) (j changes depending on the plate width), THE (K+1) = TRj (K+1), and T
If RC(K+1) = T Rr(K+1), the predicted roll temperature difference value is △TR(K+1) −TRj(K
+l) TR1(K+1).
Ｎ時点先の予測であれば１時点光以降の（７）式のロー
ル温度ＴＲ１（Ｋ）、 ＴＲ１＋１（Ｋ）、 ＴＲ１−
１（Ｋ）には前回計算値を代入することにより（７）式
をＮ回くり返す。ただしロール温度以外はに時点の実測
値を代入する。If the prediction is for N time points ahead, the roll temperature of equation (7) after the 1st time point is TR1 (K), TR1+1 (K), TR1-
Equation (7) is repeated N times by substituting the previously calculated value into 1(K). However, except for the roll temperature, substitute the actual measured values at the time.
またラインスピード変更量△Ｌｓｓの算出法としては前
述のように影響係数を用いる方法の他に次の方法が考え
られる。Further, as a method for calculating the line speed change amount ΔLss, in addition to the method using the influence coefficient as described above, the following method can be considered.
（１） （８）式のように△ＴＲ予Ｍｌ値と△ＴＲｆ
ｆ１ａＸの差の定数倍（Ｋ）で与える。(1) As shown in equation (8), △TR pre-Ml value and △TRf
It is given as a constant multiple (K) of the difference in f1aX.
△ＬＳＳ −Ｋ Ｘ （△ＴＲ予測値−ΔＴＨｍａｘ）
・・・（８）
（２） （９）式のように一定値（ΔＬＳｓ ｃ ）
にする。△LSS −K X (△TR predicted value − ΔTHmax)
...(8) (2) A constant value (ΔLSs c ) as shown in equation (9)
Make it.
△ＬＳｓ−ΔＬ Ｓ ｓ ｃ ・＝（９
）また△ＬＳｓを算出するのではなくしｓｓとして次の
ように与える方法が考えられる。△LSs−ΔLSs c ・=(9
) Also, instead of calculating ΔLSs, the following method may be considered as giving it as ss.
（１）（１０）式のように一定値（ＬＳｓｃ）を与える
。(1) A constant value (LSsc) is given as in equation (10).
ＬＳｓ ＝ＬＳｓ ｃ −（１０）
（２）運転条件とロール温度差△ＴＲとの静的関係を表
わす。LSs = LSs c - (10)
(2) Expresses the static relationship between operating conditions and roll temperature difference ΔTR.
（１１）式を用いてＤ−Ｄ（Ｋ） 、Ｗ−Ｗ（Ｋ）Ｔｚ
−Ｔｚ（Ｋ）を与えたとき△ＴＲ−△ＴＲ１１１ａＸを
満足するＬＳつまりＬＳ’を算出し、ＬＳｓ−ＬＳ′と
じて与える。Using equation (11), D-D(K), W-W(K)Tz
-Tz(K), calculate LS, that is, LS' that satisfies ΔTR-ΔTR111aX, and give it as LSs-LS'.
△ＴＲ−ｆ （ＬＳ、Ｄ、Ｗ％Ｔｚ）・・・（１１）（
３）第４図に示すようなラインスピード変更パターンに
従ってＬＳｓを与える。ただしく１１）式の演算によっ
て上記ＬＳ’を求めておかねばならない。△TR-f (LS, D, W%Tz)...(11)(
3) Provide LSs according to the line speed change pattern as shown in FIG. However, the above LS' must be obtained by calculating equation 11).
なお上述の定数（Ｋ、△ＬＳＳＣ％ ＬＳＳＣ）や第４
図に示゛す定数ＬＳ１、ｔｌ、△ＬＳ／△ｔ（時間勾配
）はあらかじめ実験的に求めておく。In addition, the above-mentioned constant (K, △LSSC% LSSC) and the fourth
The constants LS1, tl, and ΔLS/Δt (time gradient) shown in the figure are determined experimentally in advance.
［実施例］
第２図は本発明方法を実施するのに用いられる装置の一
例を示す図で、１は鋼板、２加熱帯、３は均熱帯、４お
よび５は冷却帯、６はヘルパーロール、７はラジアント
チューブ、８はプライドルロール、９はラインスピード
制御器、１０はラインスピード検出器、１１はラインス
ピード設定値演算器、１２は炉内温度検出器、１３はヘ
ルパーロール軸方向温度分布検出器（軸方向に多点の熱
電対を設置）、１４．１５は現在通板中コイルの板厚、
板幅である。[Example] Fig. 2 is a diagram showing an example of an apparatus used to carry out the method of the present invention, in which 1 is a steel plate, 2 is a heating zone, 3 is a soaking zone, 4 and 5 are cooling zones, and 6 is a helper roll. , 7 is a radiant tube, 8 is a priddle roll, 9 is a line speed controller, 10 is a line speed detector, 11 is a line speed setting value calculator, 12 is a furnace temperature detector, 13 is a helper roll axial temperature distribution Detector (multi-point thermocouples installed in the axial direction), 14.15 is the thickness of the coil currently being threaded,
It is the board width.
すなわち、１４，１５．１０．１２．１３で示す各部か
ら得た板厚、板幅、ラインスピード、炉内温度、ロール
温度分布の各実測値からラインスピード設定値演算器１
１によって第１図に示す演算を行ない、必要ならば蛇行
限界内のラインスピードを求めてラインスピードを設定
変更する。That is, the line speed setting value calculator 1 is calculated from each actual measurement value of plate thickness, plate width, line speed, furnace temperature, and roll temperature distribution obtained from each part shown in 14, 15, 10, 12, and 13.
1, the calculation shown in FIG. 1 is performed, and if necessary, the line speed within the meandering limit is determined and the line speed setting is changed.
なお対象コイルごとにあらかじめ設定するラインスピー
ドの決定法は、たとえば前述の特公昭５９−５２９３７
公報又は特願昭６０−２２８５８０による方法を用いれ
ばよい。１６はこのようにして別途演算されたラインス
ピード設定値である。対象ロールは経験的に知られた最
も蛇行を発生しやすいロールにしておけばよい。The method for determining the line speed to be set in advance for each target coil is, for example, the method described in the aforementioned Japanese Patent Publication No. 59-52937.
The method disclosed in the publication or Japanese Patent Application No. 60-228580 may be used. 16 is a line speed setting value separately calculated in this manner. The target role may be the role known from experience that is most likely to cause meandering.
また図示していないが、ラインスピード設定値演算器１
１によりラインスピードを変更した場合には、焼鈍温度
が変化しないようにＬＳｓに応じて炉温制御系の設定値
を変更する。Although not shown, line speed setting value calculator 1
When the line speed is changed according to 1, the set value of the furnace temperature control system is changed according to LSs so that the annealing temperature does not change.
なお、上記本発明の一実施例では、ロール温度差を限界
値以下とするためのラインスピード変更量を、ロール温
度差予測値と温度差限界値の関数として算出し、ライン
スピードを設定変更するものについて説明したが、例え
ば、あらかじめ決められたパターンすなわち一定値まで
減速し、一定時間保持し一定の時間関数でロール温度差
が前記限界値に等しくなるように、演算されたラインス
ピードにまで増速するラインスピード設定変更パターン
にしたがってラインスピードを設定変更するようにして
もよい。In the above-mentioned embodiment of the present invention, the line speed change amount for making the roll temperature difference below the limit value is calculated as a function of the roll temperature difference predicted value and the temperature difference limit value, and the line speed setting is changed. As explained above, for example, the line speed may be decelerated to a predetermined pattern, that is, a constant value, maintained for a certain period of time, and then increased to a calculated line speed such that the roll temperature difference becomes equal to the limit value as a function of a certain time. The line speed setting may be changed according to an increasing line speed setting change pattern.
［発明の効果］
本発明によれば、鋼板の蛇行を起こさせないラインスピ
ード設定変更を自動的に行ない、連続安定運転が可能と
なる。さらに蛇行限界内での最大生産量運転および所定
の品質の焼鈍を行なうことができる。[Effects of the Invention] According to the present invention, line speed settings that do not cause meandering of the steel plate are automatically changed, and continuous stable operation is possible. Furthermore, maximum production capacity operation within meandering limits and annealing of a predetermined quality can be carried out.
第１図は本発明方法の１例を示すフローチャート図、第
２図は本発明方法を実施するのに用いる装置の一例の構
成を示す図、第３図はヘルパーロールの正面図、第４図
は蛇行を予１ｔＦＩ検知したときのラインスピード変更
パターンの一例を示す図である。
１０・・・ラインスピード検出器、１１・・・ラインス
ピード設定値演算器、１３・・・ヘルパーロール軸方向
温度分布検出器。
第１図
第
図FIG. 1 is a flowchart showing an example of the method of the present invention, FIG. 2 is a diagram showing the configuration of an example of the apparatus used to carry out the method of the present invention, FIG. 3 is a front view of the helper roll, and FIG. 4 FIG. 2 is a diagram showing an example of a line speed change pattern when meandering is detected in advance at 1tFI. 10... Line speed detector, 11... Line speed setting value calculator, 13... Helper roll axial temperature distribution detector. Figure 1 Figure
Claims (1)
ンスピード、炉内温度、およびロール温度分布の各実測
値から将来のロール温度分布を予測計算し、ロール中心
部の温度の予測値と鋼板端部の温度との温度差予測値が
ロールのヒートクラウン限界値に対応するロール軸方向
温度差限界値未満の場合には現状のラインスピードを保
持し、前記ロール軸方向温度差限界値以上の場合には前
記温度差予測値が前記ロール軸方向温度差限界値以下と
なるようにラインスピードを設定変更することを特徴と
する連続焼鈍炉の運転方法。In the operating method of a continuous annealing furnace, the future roll temperature distribution is predicted and calculated from the actual measured values of steel plate thickness, steel plate width, line speed, furnace temperature, and roll temperature distribution, and the predicted value of the temperature at the center of the roll and the steel plate are calculated. If the predicted temperature difference with the end temperature is less than the roll axial temperature difference limit corresponding to the roll heat crown limit, the current line speed is maintained and the roll axial temperature difference is greater than or equal to the roll axial temperature difference limit. A method of operating a continuous annealing furnace, characterized in that the line speed is changed so that the predicted temperature difference value is equal to or less than the limit value of the temperature difference in the axial direction of the rolls.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17908788A JPH0230721A (en) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | Method for operating continuous annealing furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17908788A JPH0230721A (en) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | Method for operating continuous annealing furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230721A true JPH0230721A (en) | 1990-02-01 |
Family
ID=16059849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17908788A Pending JPH0230721A (en) | 1988-07-20 | 1988-07-20 | Method for operating continuous annealing furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0230721A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2876709A1 (en) * | 2004-10-14 | 2006-04-21 | Kappa Thermline Soc Par Action | METHOD AND DEVICE FOR QUALITATIVE AND QUANTITATIVE IMPROVEMENT OF PRODUCTION IN A VERTICAL PROCESSING FURNACE FOR STEEL OR ALUMINUM BANDS |
| CN102373328A (en) * | 2010-08-24 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | Load balance control method of motor of furnace roller at uniform heating section of heating furnace of continuous annealing unit |
| CN104451118A (en) * | 2014-10-27 | 2015-03-25 | 燕山大学 | Forecasting method for segmental evolution of strip steel shape in continuous annealing process |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6315331A (en) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | Hitachi Ltd | Data base processing method |
| JPS63162819A (en) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Line speed setting method in continuous annealing furnace |
-
1988
- 1988-07-20 JP JP17908788A patent/JPH0230721A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6315331A (en) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | Hitachi Ltd | Data base processing method |
| JPS63162819A (en) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Line speed setting method in continuous annealing furnace |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2876709A1 (en) * | 2004-10-14 | 2006-04-21 | Kappa Thermline Soc Par Action | METHOD AND DEVICE FOR QUALITATIVE AND QUANTITATIVE IMPROVEMENT OF PRODUCTION IN A VERTICAL PROCESSING FURNACE FOR STEEL OR ALUMINUM BANDS |
| CN102373328A (en) * | 2010-08-24 | 2012-03-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | Load balance control method of motor of furnace roller at uniform heating section of heating furnace of continuous annealing unit |
| CN104451118A (en) * | 2014-10-27 | 2015-03-25 | 燕山大学 | Forecasting method for segmental evolution of strip steel shape in continuous annealing process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6121729B2 (en) | ||
| KR900002757B1 (en) | Cooling apparatus for strip metal | |
| US5242010A (en) | Method for controlling the taper of narrow faces of a liquid-cooled mold | |
| JP3231601B2 (en) | Electric furnace temperature control method and apparatus | |
| JP2961464B2 (en) | Water cooling control method for steel bars and wires | |
| JPH0732024A (en) | Method for controlling temperature of hot rolled steel products | |
| JPS5922602B2 (en) | Automatic control method for slab width during hot rough rolling | |
| JPH0230721A (en) | Method for operating continuous annealing furnace | |
| JP6558060B2 (en) | Thick steel plate cooling control method, cooling control device, manufacturing method, and manufacturing device | |
| JPS63168211A (en) | Temperature control method for hot rolling process | |
| JPH0517831A (en) | Method for preventing meandering of strip in continuous annealing | |
| JPH012711A (en) | Finishing temperature control device | |
| JPS6049850A (en) | Method for controlling flow rate of secondary coolant in continuous casting plant | |
| JPH02179825A (en) | Controller for cooling hot-rolled steel sheet | |
| JPS61261433A (en) | Method for controlling temperature of heating furnace | |
| JPH0813046A (en) | Method for controlling metal strip temperature in cooling zone of continuous annealing furnace | |
| JP2002172411A (en) | Method and apparatus for heat-treating thick steel plate | |
| JPS6127122B2 (en) | ||
| JPH0857523A (en) | Controlled cooling method | |
| JP2008188604A (en) | Temperature control method in cooling of steel sheet | |
| KR100368213B1 (en) | Method for preventing widthwise bending deformation of plate | |
| JP3767832B2 (en) | Thickness control method in hot rolling | |
| JPS61269909A (en) | Rolling method for blank pipe by mandrel mill | |
| JPS63162819A (en) | Line speed setting method in continuous annealing furnace | |
| JPS58221235A (en) | Cooling method of steel plate |