JPH02294440A - 多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法 - Google Patents
多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法Info
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- JPH02294440A JPH02294440A JP11579989A JP11579989A JPH02294440A JP H02294440 A JPH02294440 A JP H02294440A JP 11579989 A JP11579989 A JP 11579989A JP 11579989 A JP11579989 A JP 11579989A JP H02294440 A JPH02294440 A JP H02294440A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
本発明は多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法に関す
るものである。
るものである。
(従来技術及びその問題点)
チタン/ニッケル合金の多孔質化については,溶融法と
焼結法とが知られているが、従来の溶融法では溶融合金
化が起る高温まで外部加熱により溶融合金化するため、
均質な組織のままかつ均一な気孔を分散させた状態で冷
却、凝固することは技術的には不可能とされている.ま
た,焼結法では,固体内拡散によって合金化が進むため
、長時間の焼結で多孔質の状態を保ちながら均質な組織
にすることは非常に困難であるとされている。
焼結法とが知られているが、従来の溶融法では溶融合金
化が起る高温まで外部加熱により溶融合金化するため、
均質な組織のままかつ均一な気孔を分散させた状態で冷
却、凝固することは技術的には不可能とされている.ま
た,焼結法では,固体内拡散によって合金化が進むため
、長時間の焼結で多孔質の状態を保ちながら均質な組織
にすることは非常に困難であるとされている。
(発明の課M)
本発明は、前記した従来の方法とは異った新しい方法に
基づいて多孔質チタン/ニッケル合金を製造することを
その課題とする。
基づいて多孔質チタン/ニッケル合金を製造することを
その課題とする。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた
結果、本発明を完成するに到った。
結果、本発明を完成するに到った。
すなわち、本発明によれば、ニッケル粉末とチタン粉末
との混合物の圧縮体を,あらかじめ該圧縮体が自己発熱
溶融を生じる直前の温度まで加熱した後、得られた熱処
理生成物を、必要に応じて冷却した後,反応圧力を減圧
下に保持しながら加熱溶融させた後、得られた溶融合金
を急速に冷却し、固化することを特徴とする多孔質チタ
ン/ニッケル合金の製造方法が提供される. 本発明方法の原料としては,ニッケル粉末とチタン粉末
との混合物の圧縮体が用いられる。金應粉末には、粉末
の製造過程及び大気中にさらされることにより、ガス成
分が吸着又は吸蔵物の形で、あるいは化合物の形で含ま
れ,通常,ニッケル粉末には主に酸素が含まれ.またチ
タン粉末には主に水素と醸素が含まれている.本発明者
らの研究によれば、それらの粉末を減圧下又は不活性ガ
ス雰囲気下で加熱する時には、ガス分圧の平衡が変り,
それらの粉末に含まれる酸素及び水素の一部が解離し、
ガス放出を伴ないながら発熱反応を生起し、周囲の金属
粉末を溶融合金化することを見出すと共に,この現象を
利用することにより、ニッケルーチタン合金に対する好
適な多孔質化が達成されることを見出した.本発明はこ
のような知見に基づいてなされたものである. 本発明で用いるニッケル粉末とチタン粉末との混合物の
圧縮体は、酸素含量0.06−0.4重量%、好ましく
は0.07〜0.2重量%,水素含量o.os−o.s
重量%、好ましくは0.07−0.2重量%含むもので
ある.混合物中の水素含量が少ない場合には、水素化チ
タンを添加することによってあるいはチタン粉末に水素
を接触させることによってその水素含量を所望の範囲に
調節することができ,また混合物中の酸素含量が少ない
場合には,酸化ニッケルを添加することによってあるい
はニッケル粉末に酸素を接触させることによってその酸
素含量を所望範囲に調節することができる.ニッケル粉
末及びチタン粉末は微粉末のもの程好ましい。また,ニ
ッケル粉未とチタン粉末との混合物を圧縮体とするには
,その混合物を、通常1 , OOOkg/ a1以上
、好ましくは2000〜4000kg/a#の圧力で加
圧すればよく,またその形状は、板状、棒状等任意であ
る。
との混合物の圧縮体を,あらかじめ該圧縮体が自己発熱
溶融を生じる直前の温度まで加熱した後、得られた熱処
理生成物を、必要に応じて冷却した後,反応圧力を減圧
下に保持しながら加熱溶融させた後、得られた溶融合金
を急速に冷却し、固化することを特徴とする多孔質チタ
ン/ニッケル合金の製造方法が提供される. 本発明方法の原料としては,ニッケル粉末とチタン粉末
との混合物の圧縮体が用いられる。金應粉末には、粉末
の製造過程及び大気中にさらされることにより、ガス成
分が吸着又は吸蔵物の形で、あるいは化合物の形で含ま
れ,通常,ニッケル粉末には主に酸素が含まれ.またチ
タン粉末には主に水素と醸素が含まれている.本発明者
らの研究によれば、それらの粉末を減圧下又は不活性ガ
ス雰囲気下で加熱する時には、ガス分圧の平衡が変り,
それらの粉末に含まれる酸素及び水素の一部が解離し、
ガス放出を伴ないながら発熱反応を生起し、周囲の金属
粉末を溶融合金化することを見出すと共に,この現象を
利用することにより、ニッケルーチタン合金に対する好
適な多孔質化が達成されることを見出した.本発明はこ
のような知見に基づいてなされたものである. 本発明で用いるニッケル粉末とチタン粉末との混合物の
圧縮体は、酸素含量0.06−0.4重量%、好ましく
は0.07〜0.2重量%,水素含量o.os−o.s
重量%、好ましくは0.07−0.2重量%含むもので
ある.混合物中の水素含量が少ない場合には、水素化チ
タンを添加することによってあるいはチタン粉末に水素
を接触させることによってその水素含量を所望の範囲に
調節することができ,また混合物中の酸素含量が少ない
場合には,酸化ニッケルを添加することによってあるい
はニッケル粉末に酸素を接触させることによってその酸
素含量を所望範囲に調節することができる.ニッケル粉
末及びチタン粉末は微粉末のもの程好ましい。また,ニ
ッケル粉未とチタン粉末との混合物を圧縮体とするには
,その混合物を、通常1 , OOOkg/ a1以上
、好ましくは2000〜4000kg/a#の圧力で加
圧すればよく,またその形状は、板状、棒状等任意であ
る。
本発明で原料として用いるニッケル粉末とチタン粉末と
の混合物の圧縮体において,そのニッケル粉末とチタン
粉末との混合割合は、特に限定されないが、一般には、
ニッケルとチタンとの原子比Ni/丁lが20/80〜
80/20の範囲である.本発明の方法を実施するには
、先ず、ニッケル粉末とチタン粉末との混合物からなる
圧縮体(以下,単に圧縮体とも言う)を,その自己発熱
溶融を生じる直前の温度まで加熱反応させる.この加熱
反応では,圧縮体に含まれている不純物の放出、並びに
水素及び酸素の解離による脱ガスが開始直前となり、自
己発熱反応の準備が達成される.加熱反応は、減圧下又
は不活性ガス(例えば,アルゴンガス,窒素ガス等)下
で行われる.自己発熱溶融の開始温度は、圧縮体の組成
等により異なるが,一般には、750℃〜850℃の温
度である.本発明で,その自己発熱溶融開始温度よりも
50−100℃程度低い温度まで加熱する. 次に,このようにして得られた熱処理生成物は,その加
熱のまま、あるいは好ましくはいったん冷却した後,そ
の自己発熱溶融開始温度以上,通常、800〜900℃
、好ましくは81G−830℃に加熱する.この加熱に
よって,圧縮体の粉末中に含まれていた酸素及び水素の
一部が解離し、両者が圧縮体の発熱反応を生起し,圧縮
体の溶融合金化が達成されるとともに、その際に多量の
ガスが発生する.本発明では、この自己発熱溶融工程に
おける反任意に調節する.即ち、圧縮体の自己発熱溶融
においては、ガスの発生量によってその自己発熱温度に
差異が生じ,また、その温度によって圧縮体は半溶融状
態から溶融状態まで変化するとともに、その溶融状態の
相違により溶融物の粘性が変る。
の混合物の圧縮体において,そのニッケル粉末とチタン
粉末との混合割合は、特に限定されないが、一般には、
ニッケルとチタンとの原子比Ni/丁lが20/80〜
80/20の範囲である.本発明の方法を実施するには
、先ず、ニッケル粉末とチタン粉末との混合物からなる
圧縮体(以下,単に圧縮体とも言う)を,その自己発熱
溶融を生じる直前の温度まで加熱反応させる.この加熱
反応では,圧縮体に含まれている不純物の放出、並びに
水素及び酸素の解離による脱ガスが開始直前となり、自
己発熱反応の準備が達成される.加熱反応は、減圧下又
は不活性ガス(例えば,アルゴンガス,窒素ガス等)下
で行われる.自己発熱溶融の開始温度は、圧縮体の組成
等により異なるが,一般には、750℃〜850℃の温
度である.本発明で,その自己発熱溶融開始温度よりも
50−100℃程度低い温度まで加熱する. 次に,このようにして得られた熱処理生成物は,その加
熱のまま、あるいは好ましくはいったん冷却した後,そ
の自己発熱溶融開始温度以上,通常、800〜900℃
、好ましくは81G−830℃に加熱する.この加熱に
よって,圧縮体の粉末中に含まれていた酸素及び水素の
一部が解離し、両者が圧縮体の発熱反応を生起し,圧縮
体の溶融合金化が達成されるとともに、その際に多量の
ガスが発生する.本発明では、この自己発熱溶融工程に
おける反任意に調節する.即ち、圧縮体の自己発熱溶融
においては、ガスの発生量によってその自己発熱温度に
差異が生じ,また、その温度によって圧縮体は半溶融状
態から溶融状態まで変化するとともに、その溶融状態の
相違により溶融物の粘性が変る。
そして、この溶融物の粘性の相違で溶融物中の気泡の固
定状態が変る.本発明では、この現象をコントロールす
ることにより所望する多孔質のチタン/ニッケル合金を
得ることができる.本発明においては、多孔質のチタン
lニッケル合金を得るには、自己発熱溶融工程の反応圧
力は、減圧下,通常、10−’〜10−’kg/a!、
好ましくは10−2−10−’kg/aJの範囲に保持
する.反応圧力が高くなりすぎると,圧縮体からのガス
の放出が抑制されるため自己発熱盆も少なくなり、溶融
合金化に伴う発生ガスによる多孔質化は不十分となる。
定状態が変る.本発明では、この現象をコントロールす
ることにより所望する多孔質のチタン/ニッケル合金を
得ることができる.本発明においては、多孔質のチタン
lニッケル合金を得るには、自己発熱溶融工程の反応圧
力は、減圧下,通常、10−’〜10−’kg/a!、
好ましくは10−2−10−’kg/aJの範囲に保持
する.反応圧力が高くなりすぎると,圧縮体からのガス
の放出が抑制されるため自己発熱盆も少なくなり、溶融
合金化に伴う発生ガスによる多孔質化は不十分となる。
一方、前記反応圧力が低すぎると、圧縮体からのガスの
前記自己溶融発熱により溶融合金化が終了した後、急速
に冷却を行い,溶融物を固化させ,多孔質のチタン/ニ
ッケル合金を得ることができる。
前記自己溶融発熱により溶融合金化が終了した後、急速
に冷却を行い,溶融物を固化させ,多孔質のチタン/ニ
ッケル合金を得ることができる。
このようにして得られたチタン/ニッケル合金は、密度
4〜6g/ccのものであり、表面部には内部に連通す
る直径0.5〜200.の微細孔を多数有し、また、内
部にも個々に分散した気孔(ボイド)を多数有するもの
である。
4〜6g/ccのものであり、表面部には内部に連通す
る直径0.5〜200.の微細孔を多数有し、また、内
部にも個々に分散した気孔(ボイド)を多数有するもの
である。
(発明の効果)
本発明によれば、従来製造困難であった多孔質チタン/
ニッケル合金を容易に得ることができる.しかも、本発
明では、溶融合金化に必要な熱エネルギーは、自己発熱
により補給されるので、本発明は省エネルギー的にもす
ぐれたものである。
ニッケル合金を容易に得ることができる.しかも、本発
明では、溶融合金化に必要な熱エネルギーは、自己発熱
により補給されるので、本発明は省エネルギー的にもす
ぐれたものである。
(実施例)
次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明する.
力で圧縮成形して,重量2.5g,直径12.8mm.
高さ4m+aの圧縮体を作製した。この圧縮体の酸素含
有量及び水素含有量をそのNi−Tiの割合(原子%)
との関連で表−1に示す.この圧縮体を10−’〜10
−@kg/cJの減圧下で加熱した.はじめ14℃/m
inの昇温速度で加熱することによってさらに600℃
になった時点で急速加熱(昇温速度61℃/lIIin
)シ、加熱温度820℃のところで自己発熱反応による
溶融合金化が開始された。なお、この場合の圧縮体で生
じる発熱反応による温度上昇について、熱電対をさし込
んで測定した温度変化を図面に示す。さらに、上記試料
のニッケル粉末とチタン粉末にそれぞれ含まれる水素と
酸素の量及び水素が完全に燃焼するのに必要な酸素が周
囲から集まると仮定して、発熱量を算出し、表−1に示
す.また、それぞれの溶融温度まで昇温させるための必
要発熱量との相関で,粉末粒子表面が発熱反応を開始す
る温度を出した。
高さ4m+aの圧縮体を作製した。この圧縮体の酸素含
有量及び水素含有量をそのNi−Tiの割合(原子%)
との関連で表−1に示す.この圧縮体を10−’〜10
−@kg/cJの減圧下で加熱した.はじめ14℃/m
inの昇温速度で加熱することによってさらに600℃
になった時点で急速加熱(昇温速度61℃/lIIin
)シ、加熱温度820℃のところで自己発熱反応による
溶融合金化が開始された。なお、この場合の圧縮体で生
じる発熱反応による温度上昇について、熱電対をさし込
んで測定した温度変化を図面に示す。さらに、上記試料
のニッケル粉末とチタン粉末にそれぞれ含まれる水素と
酸素の量及び水素が完全に燃焼するのに必要な酸素が周
囲から集まると仮定して、発熱量を算出し、表−1に示
す.また、それぞれの溶融温度まで昇温させるための必
要発熱量との相関で,粉末粒子表面が発熱反応を開始す
る温度を出した。
H2+ 1/2 0,=H,O+57.6kca
Q /no Q実施例 ニッケル粉末を50.5原子%含む参考例で示したチタ
ン/ニッケル圧縮体2.5gを石英チューブの中で真空
状態のままで自己発熱溶融反応に伴って発生ガスが見ら
れる直前の温度700℃まで昇温速度毎分40℃で急速
加熱した後、そのまま室温まで冷却した. 次に、前記で得た加熱処理した圧縮体の入った石英チュ
ーブを、真空排気した状態で、圧縮体の20倍又は30
倍の内容積が保持される大きさにバーナにより溶融封止
し,石英チューブ本体から切離した. 次に,このようにして得られた熱処理された圧縮体の入
った石英チューブを、再び急速加熱した.この加熱にお
いては、圧縮体は820℃付近で自己発熱反応を開始す
ると同時に,半溶融しながらガスを放出した.この自己
発熱の開始から数分間経過後に石英チューブを炉外放冷
することにより室温まで冷却し,石英チューブ内の溶融
物を固化させた. を持つ石英チューブでは、密度4 . 5g/ccを示
し、いずれのものもその表面には内部に連通ずる微細孔
並びに内部には個々に分散した微細孔を多数有するもの
であった. なお、前記自己溶融発熱において,圧粉体の20倍の容
積を持つ石英チューブでは,反応圧力(チューブ内圧力
)は、最高圧力で10−’kg/a#であると推定され
,また、圧粉体の30倍の容積を持つ石莢チューブでは
、反応圧力は、最高圧力でto−”kg/dであると推
定された.
Q /no Q実施例 ニッケル粉末を50.5原子%含む参考例で示したチタ
ン/ニッケル圧縮体2.5gを石英チューブの中で真空
状態のままで自己発熱溶融反応に伴って発生ガスが見ら
れる直前の温度700℃まで昇温速度毎分40℃で急速
加熱した後、そのまま室温まで冷却した. 次に、前記で得た加熱処理した圧縮体の入った石英チュ
ーブを、真空排気した状態で、圧縮体の20倍又は30
倍の内容積が保持される大きさにバーナにより溶融封止
し,石英チューブ本体から切離した. 次に,このようにして得られた熱処理された圧縮体の入
った石英チューブを、再び急速加熱した.この加熱にお
いては、圧縮体は820℃付近で自己発熱反応を開始す
ると同時に,半溶融しながらガスを放出した.この自己
発熱の開始から数分間経過後に石英チューブを炉外放冷
することにより室温まで冷却し,石英チューブ内の溶融
物を固化させた. を持つ石英チューブでは、密度4 . 5g/ccを示
し、いずれのものもその表面には内部に連通ずる微細孔
並びに内部には個々に分散した微細孔を多数有するもの
であった. なお、前記自己溶融発熱において,圧粉体の20倍の容
積を持つ石英チューブでは,反応圧力(チューブ内圧力
)は、最高圧力で10−’kg/a#であると推定され
,また、圧粉体の30倍の容積を持つ石莢チューブでは
、反応圧力は、最高圧力でto−”kg/dであると推
定された.
図面は圧粉体の加熱温度及び試料内部温度の変化を示す
グラフである. 1・・・加熱温度,2・・・試料内部温度.特許出願人
工業技術院長飯塚幸三 指定代理人 工業技術院北海道工業開発試験所長鈴木
智
グラフである. 1・・・加熱温度,2・・・試料内部温度.特許出願人
工業技術院長飯塚幸三 指定代理人 工業技術院北海道工業開発試験所長鈴木
智
Claims (1)
- (1)ニッケル粉末とチタン粉末との混合物の圧縮体を
、あらかじめ該圧縮体が自己発熱溶融を生じる直前の温
度まで加熱した後、得られた熱処理生成物を、必要に応
じて冷却した後、反応圧力を減圧下に保持しながら加熱
溶融させた後、得られた溶融合金を急速に冷却し、固化
することを特徴とする多孔質チタン/ニッケル合金の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1115799A JPH0747789B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1115799A JPH0747789B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02294440A true JPH02294440A (ja) | 1990-12-05 |
JPH0747789B2 JPH0747789B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=14671367
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1115799A Expired - Fee Related JPH0747789B2 (ja) | 1989-05-08 | 1989-05-08 | 多孔質チタン/ニッケル合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0747789B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112264622A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-01-26 | 昆明理工大学 | 一种基于TiH2粉制备多孔Ti-Ni合金的方法 |
CN113564423A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 广东省科学院新材料研究所 | 镍钛金属间化合物轴承材料及其制备方法与应用 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62294142A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Agency Of Ind Science & Technol | ニツケル−チタン合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-05-08 JP JP1115799A patent/JPH0747789B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62294142A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Agency Of Ind Science & Technol | ニツケル−チタン合金の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112264622A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-01-26 | 昆明理工大学 | 一种基于TiH2粉制备多孔Ti-Ni合金的方法 |
CN113564423A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-10-29 | 广东省科学院新材料研究所 | 镍钛金属间化合物轴承材料及其制备方法与应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0747789B2 (ja) | 1995-05-24 |
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