JPH0227867Y2 - - Google Patents
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- JPH0227867Y2 JPH0227867Y2 JP5323384U JP5323384U JPH0227867Y2 JP H0227867 Y2 JPH0227867 Y2 JP H0227867Y2 JP 5323384 U JP5323384 U JP 5323384U JP 5323384 U JP5323384 U JP 5323384U JP H0227867 Y2 JPH0227867 Y2 JP H0227867Y2
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Description
【考案の詳細な説明】
〔考案の利用分野〕
本考案は湿式排煙脱硫装置に係り、特に、排気
ガスから硫黄酸化物を吸収すると共に石灰石スラ
リーから石膏を生成する石灰石−石膏法を採用し
た湿式排煙脱硫装置に関する。[Detailed description of the invention] [Field of application of the invention] The invention relates to a wet flue gas desulfurization system, and in particular employs a limestone-gypsum method that absorbs sulfur oxides from exhaust gas and generates gypsum from limestone slurry. Regarding wet flue gas desulfurization equipment.
石灰石−石膏法が適用された湿式排煙脱硫装置
においては、石灰石スラリーの循環路を構成する
吸収塔内に石灰石スラリーを導入すると共に、吸
収塔内に排気ガスを導入してこの排気ガス中から
硫黄酸化物を吸収し、硫黄酸化物が吸収された排
気ガスを吸収塔から排出すると共に、硫黄酸化物
と石灰石スラリーとの化合物を吸収塔から排出す
るように構成されている。この装置を運転するに
際しては、ボイラーの負荷変動等に対しても排気
ガスから硫黄酸化物を効率良く吸収するために、
排気ガス中のSO2濃度、排気ガスの流量、循環液
（石灰石スラリー）のPH値を検出し、これらの値
に基づいて、吸収塔内へ導入する石灰石スラリー
の導入量を制御することが行なわれていた。
In a wet flue gas desulfurization system to which the limestone-gypsum method is applied, limestone slurry is introduced into an absorption tower that constitutes a circulation path for the limestone slurry, and exhaust gas is introduced into the absorption tower and extracted from this exhaust gas. It is configured to absorb sulfur oxides, discharge the exhaust gas with absorbed sulfur oxides from the absorption tower, and discharge a compound of sulfur oxides and limestone slurry from the absorption tower. When operating this device, in order to efficiently absorb sulfur oxides from exhaust gas even when the boiler load fluctuates,
The SO 2 concentration in the exhaust gas, the flow rate of the exhaust gas, and the PH value of the circulating fluid (limestone slurry) are detected, and based on these values, the amount of limestone slurry introduced into the absorption tower is controlled. It was
又、特開昭58−92452号、特開昭58−104619号、
特開昭58−104620号、実開昭58−91428号等に記
載されているように、吸収塔の循環液貯留タンク
内に空気を導入して曝気し、石灰石スラリーの溶
解度及び溶解速度を高めることが提案されてい
る。 Also, JP-A-58-92452, JP-A-58-104619,
As described in JP-A No. 58-104620, Utility Model Application No. 58-91428, etc., air is introduced into the circulating liquid storage tank of the absorption tower for aeration to increase the solubility and dissolution rate of limestone slurry. It is proposed that.
又さらに、特開昭58−92452号、特開昭58−
95543号、特開昭58−98125号、特開昭58−98126
号、実開昭58−95126号に記載されているように、
吸収塔の気液接触部に循環液をリサイクルするた
めに、一旦、吸収塔から循環液を抜き出し、循環
液を調整槽で空気で曝気した後に、循環液を吸収
塔の気液接触部に供給する方法が提案されてい
る。 Furthermore, JP-A-58-92452, JP-A-58-
No. 95543, JP-A-58-98125, JP-A-58-98126
As stated in Utility Model No. 58-95126,
In order to recycle the circulating fluid to the gas-liquid contact section of the absorption tower, the circulating fluid is first extracted from the absorption tower, aerated with air in a regulating tank, and then supplied to the gas-liquid contact section of the absorption tower. A method has been proposed.
これらの方法は、いずれも吸収塔下部の循環液
貯留タンク内に気体を導入する方法であり、この
方法によつて装置を運転すれば、石灰石あるいは
石灰石スラリー中の石灰石の溶解度あるいは溶解
速度を高めることができ、又、吸収塔内で生成さ
れた亜硫酸カルシウムを、導入した空気中の酸素
で酸化し、一部硫酸カルシウムを晶析させること
ができる。 All of these methods involve introducing gas into the circulating liquid storage tank at the bottom of the absorption tower, and if the equipment is operated using this method, the solubility or dissolution rate of limestone in limestone or limestone slurry can be increased. In addition, calcium sulfite produced in the absorption tower can be oxidized with oxygen in the introduced air, and some of the calcium sulfate can be crystallized.
ところで、ボイラ等は常に一定の状態で運転さ
れることは少なく、一日の間でも負荷を変化させ
て運転される。このため、石灰石スラリーの導入
量及び循環液の循環量を負荷に応じて制御するこ
とが好ましく、これによつて余分な石灰石スラリ
ーを吸収塔内へ導入することを防止することがで
き、ユーテイリテイコストの低減を図ることがで
きる。 By the way, boilers and the like are rarely operated in a constant state, and are operated with varying loads even during the day. For this reason, it is preferable to control the amount of limestone slurry introduced and the amount of circulating fluid circulated according to the load. This can prevent excess limestone slurry from being introduced into the absorption tower, and the utility It is possible to reduce the cost of ownership.
しかしながら、従来の方法が適用された装置で
は、負荷の変動に対してかならずしも最適な状態
で運転されていなかつた為、ユーテイリテイコス
トの低減を図ることができなかつた。 However, devices to which the conventional method is applied are not always operated in an optimal state with respect to load fluctuations, and therefore it has not been possible to reduce utility costs.
本考案は、前記従来の課題に鑑みて為されたも
のであり、その目的は、負荷応答性に優れユーテ
イリテイコストの低減を図ることができる湿式排
煙脱硫装置を提供することにある。
The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and its purpose is to provide a wet flue gas desulfurization device that has excellent load response and can reduce utility costs.
湿式排煙脱硫装置の吸収塔内での脱硫反応は、
非常に複雑な素反応が並行して進行しているが、
一般的には次のように考えることができる。即
ち、吸収塔内に導入された排気ガス中の硫黄酸化
物は炭酸カルシウムの石灰石スラリー中に吸収さ
れ、吸収されたSO2は水と反応してH2SO3を生成
する。
The desulfurization reaction in the absorption tower of wet flue gas desulfurization equipment is
Very complex elementary reactions are progressing in parallel,
Generally speaking, it can be considered as follows. That is, sulfur oxides in the exhaust gas introduced into the absorption tower are absorbed into the limestone slurry of calcium carbonate, and the absorbed SO 2 reacts with water to generate H 2 SO 3 .
SO2（ｇ）＋H2OH2SO3 …(1)
H2SO3は次のように第一解離、第二解離し、
解離SO3 --は溶解したCaCO3のカルシウムイオン
と反応しCaSO3を生成する。 SO 2 (g) + H 2 OH 2 SO 3 ...(1) H 2 SO 3 undergoes first dissociation and second dissociation as follows,
The dissociated SO 3 -- reacts with the calcium ions of dissolved CaCO 3 to produce CaSO 3 .
H2SO3H+＋HSO3 - …(2)
HSO3 -H+＋SO3 -- …(3)
CaCO3Ca2+＋HCO3 - …(4)
Ca2＋SO3 --CaSO3 …(5)
一方、炭酸カルシウムの溶解によつて生成する
HCO3及び排気ガス中の炭酸ガスは液相にH2CO3
を生成する。H 2 SO 3 H + +HSO 3 - …(2) HSO 3 - H + +SO 3 -- …(3) CaCO 3 Ca 2+ +HCO 3 - …(4) Ca 2 +SO 3 -- CaSO 3 …(5) On the other hand, it is produced by dissolving calcium carbonate.
HCO 3 and carbon dioxide gas in the exhaust gas are converted into liquid phase H 2 CO 3
generate.
H+＋HCO3 -H2CO3 …(6)
CO2＋H2OH2CO3 …(7)
生成されたH2CO3は吸収塔内に導入される排
気ガス中の炭酸ガスと平衡状態を維持し、余剰炭
酸ガスは炭酸ガスとして脱炭酸される。H + +HCO 3 - H 2 CO 3 …(6) CO 2 +H 2 OH 2 CO 3 …(7) The generated H 2 CO 3 is in equilibrium with carbon dioxide gas in the exhaust gas introduced into the absorption tower. The excess carbon dioxide is decarboxylated as carbon dioxide.
H2CO3H2O＋CO2↑ …(8)
このように一連の脱硫反応において、負荷変動
した場合には、循環液のPH値のみで吸収塔内へ導
入する石灰石スラリーの導入量を制御すると、吸
収塔内の石灰石スラリーが常時過剰状態となる。
このことは、循環液内の石灰石スラリーのPH値
が、共存するH2CO3による緩衝作用によつてほ
とんど変化しなくなるためである。これらのこと
は、第１図から第３図に示される実験結果によつ
て確認された。 H 2 CO 3 H 2 O + CO 2 ↑ …(8) In this way, in a series of desulfurization reactions, when the load fluctuates, the amount of limestone slurry introduced into the absorption tower can be controlled solely by the PH value of the circulating fluid. , the limestone slurry in the absorption tower is always in an excessive state.
This is because the PH value of the limestone slurry in the circulating fluid hardly changes due to the buffering effect of the coexisting H 2 CO 3 . These facts were confirmed by the experimental results shown in FIGS. 1 to 3.
第１図及び第２図には、実際に脱硫装置の循環
液を模疑した石灰石スラリーを調整し、石灰石ス
ラリーのPH回復挙動を調べた結果が示されてい
る。 Figures 1 and 2 show the results of preparing a limestone slurry that simulates the circulating fluid of an actual desulfurization device and investigating the PH recovery behavior of the limestone slurry.
このうち第１図には、炭酸カルシウムと二酸化
硫黄のモル比率を20に調整したスラリーを１試
験容器に入れ、1.2N／分・スラリーの空気
をスラリー中でバブリングし、かつスラリーを一
定条件で撹拌したときのスラリーのPH値と撹拌時
間との関係が示されている。第１図から、スラリ
ーのPH値は撹拌時間と共に上昇する傾向にあるこ
とが理解される。これは、吸収塔内に導入された
H2SO3が解離し、溶解した炭酸カルシウムのカ
ルシウムイオンと反応して亜硫酸カルシウムを生
成すると共に、生成されたH2CO3の脱炭酸反応
が促進し、スラリーのPH値が徐々に高まるためで
ある。 In Figure 1, a slurry with a molar ratio of calcium carbonate and sulfur dioxide adjusted to 20 is placed in a test container, air is bubbled through the slurry at 1.2N/min, and the slurry is heated under certain conditions. The relationship between the PH value of the slurry when stirred and the stirring time is shown. It is understood from FIG. 1 that the PH value of the slurry tends to increase with stirring time. This was introduced into the absorption tower
H 2 SO 3 dissociates and reacts with the calcium ions of dissolved calcium carbonate to produce calcium sulfite, and the decarboxylation reaction of the generated H 2 CO 3 is promoted and the PH value of the slurry gradually increases. It is.
一方、第２図には、前述した調整スラリーを試
験容器に入れ、10％の炭酸ガス（残り窒素ガス）
雰囲気になるように流通し、気相中の炭酸ガスが
スラリー中に溶解し、平衝なH2CO3を液相に生
成される過程が示されている。気相中のCO2ガス
と平衝なスラリーに、CaCO3／SO2≒20になるよ
うにH2SO3を供給すると、前述した脱硫反応が
促進し、スラリーのPH値はH2SO3が解離し、
CaSO3の生成とCaCO3が溶解して生成する
H2CO3は気相中のCO2ガスと平衝状態になるまで
脱炭酸反応が促進し、スラリー中からCO2が放出
し、スラリー中のPH値は定常状態に達する。この
脱炭酸反応と気相中のCO2濃度が平衝状態になつ
た時点で、空気を1.2N／分・スラリーの割
合でスラリー中にバブリングすると、スラリーの
PH値は撹拌時間と共に徐々に高まり、ある一定の
値のPH値に回復し平衝状態に達する。 On the other hand, in Figure 2, the above-mentioned prepared slurry was put into a test container and 10% carbon dioxide gas (remaining nitrogen gas) was added.
The process is shown in which carbon dioxide gas in the gas phase is dissolved in the slurry, and equilibrium H 2 CO 3 is produced in the liquid phase. When H 2 SO 3 is supplied to a slurry that is in equilibrium with CO 2 gas in the gas phase so that CaCO 3 /SO 2 ≒ 20, the desulfurization reaction described above is promoted, and the PH value of the slurry becomes H 2 SO 3 is dissociated,
Formation of CaSO 3 and CaCO 3 dissolved and formed
The decarboxylation reaction is promoted until H 2 CO 3 reaches equilibrium with CO 2 gas in the gas phase, CO 2 is released from the slurry, and the PH value in the slurry reaches a steady state. When this decarboxylation reaction and the CO 2 concentration in the gas phase reach equilibrium, air is bubbled into the slurry at a rate of 1.2N/min.
The PH value gradually increases with stirring time, recovers to a certain PH value, and reaches an equilibrium state.
このようにスラリー中にH2CO3が溶解してい
ると、スラリーのPH値は緩衝作用で第１図に示し
たようなPH回復挙動は示さなくなる。一方空気を
スラリー中にバブリングすることで、見掛け上気
相中のCO2分圧が下がり、空気のバブリングによ
つて脱炭酸反応が促進される。これは、第(2)〜第
(7)式に示される脱硫反応の化学種が右側に反応し
て平衝に達するためである。 When H 2 CO 3 is dissolved in the slurry in this way, the PH value of the slurry is buffered and the PH recovery behavior shown in FIG. 1 is no longer exhibited. On the other hand, by bubbling air into the slurry, the apparent partial pressure of CO 2 in the gas phase decreases, and the bubbling of air promotes the decarboxylation reaction. This is No. (2) to No.
This is because the chemical species in the desulfurization reaction shown in equation (7) react on the right side and reach equilibrium.
第３図には、実際の脱硫装置の吸収塔から採取
したスラリーのPH回復挙動の実験結果が示されて
いる。このスラリーの回復挙動は大気中で撹拌し
つつスラリーのPH値を調べたものである。第３図
から、撹拌時間と共にPH値が高くなる傾向を示し
ていることが理解される。これは、吸収塔内では
排気ガス中のCO2ガスとほぼ平衝なH2CO3がスラ
リー中に溶解しているためであり、大気中で撹拌
することによつて空気中のCO2（約300ppm）と平
衝状態に脱炭酸反応が促進し、PH値が回復するた
めである。 Figure 3 shows the experimental results of the PH recovery behavior of slurry collected from the absorption tower of an actual desulfurization equipment. The recovery behavior of this slurry was determined by examining the PH value of the slurry while stirring in the atmosphere. It is understood from FIG. 3 that the PH value tends to increase with the stirring time. This is because H2CO3 , which is almost equal to the CO2 gas in the exhaust gas, is dissolved in the slurry in the absorption tower, and by stirring in the atmosphere, CO2 ( This is because the decarboxylation reaction is promoted to an equilibrium state (approximately 300 ppm) and the PH value is restored.
このように、脱硫装置の吸収塔内での脱硫反応
は、脱硫装置が定常状態では、第(1)〜第(8)式に示
す脱硫反応の化学種は一定となり、吸収された
SO2の量に等しい化学当量のCO2ガスを放出する
脱炭酸反応が進行していることになる。このた
め、添加した炭酸カルシウムのCa2+への溶解速
度とCaSO3の晶析速度も等しくなる。当然、吸収
塔内の循環液に空気をバブリングすることで、見
掛け上の液相のH2CO3の量を少なくすることが
できる。又空気をバブリングし、同伴するCO2ガ
スを検出することで、吸収塔内の循環液の状態を
検知することができる。 In this way, in the desulfurization reaction in the absorption tower of the desulfurization equipment, when the desulfurization equipment is in a steady state, the chemical species for the desulfurization reaction shown in equations (1) to (8) are constant, and the absorbed
A decarboxylation reaction is proceeding which releases a chemical equivalent of CO2 gas equal to the amount of SO2 . Therefore, the rate of dissolution of added calcium carbonate into Ca 2+ and the rate of crystallization of CaSO 3 are also equal. Naturally, by bubbling air into the circulating liquid in the absorption tower, the apparent amount of H 2 CO 3 in the liquid phase can be reduced. Furthermore, by bubbling air and detecting the accompanying CO 2 gas, the state of the circulating liquid in the absorption tower can be detected.
このように、PH値のみを検知したのではPH値が
H2CO3の影響を受けるので、一定量の空気を循
環液にバブリングさせ、脱炭酸反応によつて放出
するCO2を常時監視し、これらの値に応じた石灰
石スラリーの導入量を制御すれば、負荷の変動に
よつて余分な石灰石スラリーが吸収塔内へ吸収さ
れるのを防止することができる。 In this way, if only the PH value is detected, the PH value will be
Since it is affected by H 2 CO 3 , it is necessary to bubble a certain amount of air into the circulating fluid, constantly monitor the CO 2 released by the decarboxylation reaction, and control the amount of limestone slurry introduced according to these values. For example, it is possible to prevent excess limestone slurry from being absorbed into the absorption tower due to load fluctuations.
そこで、本発明においては、石灰石スラリーの
循環路を構成する吸収塔内に石灰石を導入すると
共に、吸収塔内に貯留した石灰石スラリー中に空
気を導入して石灰石スラリーをバブリングし、吸
収塔内に排気ガスを導入してこの排気ガス中から
硫黄酸化物を吸収し、硫黄酸化物が吸収された排
気ガス吸収塔から排出すると共に、硫黄酸化物と
石灰石スラリーとの化合物を吸収塔から排出する
湿式排煙脱硫装置において、バブリングされた石
灰石スラリー中の炭酸ガス濃度を検出する炭酸ガ
スセンサと、バブリングされた石灰石スラリー中
のPH値を検出するPHセンサと、前記各センサの検
出出力を監視して吸収塔への石灰石スラリーの導
入量を制御する制御装置と、を備え、前記制御装
置は、PHセンサの検出出力によるPH値に応じて石
灰石スラリーの導入量を制御すると共に、炭酸ガ
スセンサの検出出力を一定値に維持する石灰石ス
ラリーの導入量を制御することによつて前記目的
を達成するようにしたことを特徴とする。 Therefore, in the present invention, limestone is introduced into the absorption tower that constitutes the limestone slurry circulation path, and air is introduced into the limestone slurry stored in the absorption tower to bubble the limestone slurry. A wet type that introduces exhaust gas, absorbs sulfur oxides from the exhaust gas, and discharges the absorbed sulfur oxides from the exhaust gas absorption tower, and also discharges the compound of sulfur oxides and limestone slurry from the absorption tower. In the flue gas desulfurization equipment, there is a carbon dioxide gas sensor that detects the carbon dioxide concentration in the bubbled limestone slurry, a PH sensor that detects the PH value in the bubbled limestone slurry, and a sensor that monitors and absorbs the detection output of each of the above sensors. a control device that controls the amount of limestone slurry introduced into the tower, the control device controls the amount of limestone slurry introduced according to the PH value detected by the PH sensor, and controls the amount of limestone slurry introduced by the carbon dioxide sensor. The present invention is characterized in that the above object is achieved by controlling the amount of limestone slurry introduced to maintain it at a constant value.
以下、図面に基づいて本考案の好適な実施例を
説明する。
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described based on the drawings.
第４図には、本考案の好適な実施例の構成が示
されている。 FIG. 4 shows the configuration of a preferred embodiment of the present invention.
第４図において、吸収塔１０内には、スラリー
調整槽１２、スラリーポンプ１４、スラリー供給
制御装置１６を介して石灰石スラリーが供給され
ており、吸収塔１０の底部に貯留した石灰石スラ
リーの一部は管１８を介して酸化塔あるいは石膏
回収系に排出されると共に、管２０、ポンプ２
２、管２４、分散管２６を介して吸収塔１０の上
部内に散布される。 In FIG. 4, limestone slurry is supplied into the absorption tower 10 via a slurry adjustment tank 12, a slurry pump 14, and a slurry supply control device 16, and part of the limestone slurry stored at the bottom of the absorption tower 10 is discharged via pipe 18 to the oxidation tower or gypsum recovery system, and also via pipe 20 and pump 2.
2, is dispersed into the upper part of the absorption tower 10 via a pipe 24 and a dispersion pipe 26.
又、吸収塔１０内には、排気ガス導入管２８を
介して排気ガスが導入される。導入された排気ガ
スは、分散管２６から散布される循環液と接触
し、硫黄分が吸収された排気ガスが排気ガス排出
管３０を介して排出されるように構成されてい
る。排気ガス導入管２８には排気ガスの導入量を
検出するガス量センサ３２と排気ガス中のSO2濃
度を検出するSO2濃度センサ３４が配設されてお
り、検出器３２、センサ３４の検出出力が演算器
３６に供給されている。 Further, exhaust gas is introduced into the absorption tower 10 via an exhaust gas introduction pipe 28. The introduced exhaust gas is configured to come into contact with the circulating fluid sprayed from the dispersion pipe 26, and the exhaust gas in which sulfur content has been absorbed is discharged via the exhaust gas discharge pipe 30. The exhaust gas introduction pipe 28 is provided with a gas amount sensor 32 that detects the amount of exhaust gas introduced and an SO 2 concentration sensor 34 that detects the SO 2 concentration in the exhaust gas. The output is supplied to a computing unit 36.
又、吸収塔１０底部に貯留した循環液中には、
ポンプ３８、管４０、分散管４２を介して空気が
導入されており、この空気によつて循環液のバブ
リングが行なわれている。 In addition, in the circulating liquid stored at the bottom of the absorption tower 10,
Air is introduced through a pump 38, a pipe 40, and a dispersion pipe 42, and the circulating fluid is bubbled by this air.
循環液中には気泡捕集器４４が挿入されてお
り、この気泡捕集器４４内には石灰石スラリー中
の炭酸ガス濃度を検出する炭酸ガスセンサ４６の
検出端が挿入されており、炭酸ガスセンサ４６の
検出出力が演算器３６に供給されている。又さら
に循環液が貯留するタンク側壁には、バブリング
された石灰石中のPH値を検出するPHセンサ４８の
検出端５０が配設されており、PHセンサ４８の検
出出力が演算器３６に供給されている。 A bubble collector 44 is inserted into the circulating fluid, and a detection end of a carbon dioxide sensor 46 for detecting the carbon dioxide concentration in the limestone slurry is inserted into the bubble collector 44. The detection output of is supplied to the arithmetic unit 36. Furthermore, a detection end 50 of a PH sensor 48 for detecting the PH value in the bubbled limestone is arranged on the side wall of the tank where the circulating fluid is stored, and the detection output of the PH sensor 48 is supplied to the calculator 36. ing.
又、分散管２６の下部側にはスラリー捕集器５
１が配設されている。この捕集器５１内には、ス
ラリーのPH値を検出するPHセンサ５２の検出端が
挿入されており、PHセンサ５２の検出出力が演算
器３６に供給されている。又さらに排気ガス排出
管３０には、排気ガス中の硫黄酸化物の量を検出
するSO2センサ５４の検出端が挿入されており、
SO2センサ５４の検出出力が演算器３６に供給さ
れている。 In addition, a slurry collector 5 is installed at the lower side of the dispersion tube 26.
1 is provided. A detection end of a PH sensor 52 that detects the PH value of the slurry is inserted into the collector 51, and the detection output of the PH sensor 52 is supplied to the calculator 36. Furthermore, a detection end of an SO 2 sensor 54 that detects the amount of sulfur oxide in the exhaust gas is inserted into the exhaust gas exhaust pipe 30.
The detection output of the SO 2 sensor 54 is supplied to the computing unit 36.
このように、本実施例においては、吸収塔１０
内に導入されたスラリー中にポンプ３８の作動に
よる空気を導入してバブリングし、スラリーの溶
解度及び溶解速度を高めることが行なわれてい
る。 In this way, in this embodiment, the absorption tower 10
The solubility and dissolution rate of the slurry are increased by introducing and bubbling air into the slurry introduced into the slurry by operating the pump 38.
又、本実施例においては、ボイラの負荷の状態
に応じて吸収塔１０内へ導入される石灰石スラリ
ーの供給量が演算器３６の制御によつて行なわれ
ている。 Further, in this embodiment, the amount of limestone slurry introduced into the absorption tower 10 is controlled by the computer 36 in accordance with the load condition of the boiler.
即ち、演算器３６には各種センサ群３２，３
４，４６，４８，５２，５４の検出出力が供給さ
れており、演算器３６はこれら各種センサの検出
出力に基づいてスラリー供給制御装置１６の作動
を制御するように構成されている。例えば、セン
サ３２，３４の検出出力によつて、ボイラの負荷
が変動したことが検知されたとき、PHセンサ４８
の検出出力によるPH値に応じて石灰石スラリーの
導入量を制御すると共に、PH値が６以上におい
て、炭酸ガスセンサ４６の検出出力を一定値に維
持する量に石灰石スラリーの導入量を制御し、石
灰石スラリーの溶解に必要な最少限の石灰石スラ
リーを吸収塔１０内に導入する制御を行なう。 That is, the computing unit 36 includes various sensor groups 32, 3.
Detection outputs of sensors 4, 46, 48, 52, and 54 are supplied, and the computing unit 36 is configured to control the operation of the slurry supply control device 16 based on the detection outputs of these various sensors. For example, when a change in the boiler load is detected by the detection outputs of the sensors 32 and 34, the PH sensor 48
The introduction amount of limestone slurry is controlled according to the PH value detected by the detection output of the Control is performed to introduce the minimum amount of limestone slurry necessary for dissolving the slurry into the absorption tower 10.
このように、本実施例においては、バブリング
された石灰石スラリー中の炭酸ガス濃度とPH値を
検出し、これらの検出値に基づいてスラリーの導
入量を制御するようにしたため、負荷が変動して
も、負荷に応じて石灰石スラリーの導入量を最適
な量に制御することができ、負荷変動によつて吸
収塔１０内に余分な石灰石スラリーが導入される
のを防止することができる。このため、酸化塔
に、PH調整の目的で補給する硫酸の量を低減する
ことができ、ユーテイリテイコストの低減を図る
ことができる。 In this way, in this example, the carbon dioxide concentration and PH value in the bubbled limestone slurry were detected, and the amount of slurry introduced was controlled based on these detected values, so that the load could fluctuate. Also, the amount of limestone slurry introduced can be controlled to an optimal amount depending on the load, and it is possible to prevent excess limestone slurry from being introduced into the absorption tower 10 due to load fluctuations. Therefore, the amount of sulfuric acid supplied to the oxidation tower for the purpose of pH adjustment can be reduced, and utility costs can be reduced.
以上説明したように、本考案によれば、バブリ
ングされた石灰石スラリー中の炭酸ガス濃度とPH
値を検出し、PH値に応じて石灰石スラリーの導入
量を制御すると共に炭酸ガス濃度を一定値に維持
する量に石灰石スラリーの導入量を制御するよう
にしたため、負荷が変動しても余分な石灰石スラ
リーが吸収塔内に導入されるのを防止することが
でき、ユーテイリテイコストの低減を図ることが
できるという優れた効果が得られる。
As explained above, according to the present invention, the carbon dioxide concentration and PH in bubbled limestone slurry are
By detecting the pH value and controlling the amount of limestone slurry introduced according to the PH value, the amount of limestone slurry introduced is controlled to maintain the carbon dioxide concentration at a constant value, so even if the load fluctuates, unnecessary The limestone slurry can be prevented from being introduced into the absorption tower, and utility costs can be reduced, which is an excellent effect.
第１図は空気曝気によるスラリーPH回復挙動を
示す特性図、第２図は気相CO2と平衝なPH値の特
性図、第３図は本考案に係る装置で採取されたス
ラリーの排気中でのPH回復挙動を示す特性図、第
４図は本考案の一実施例を示す構成図である。
１０…吸収塔、１２…スラリー調整槽、１６…
スラリー供給制御装置、３２…ガス量センサ、３
４…SO2濃度センサ、３６…演算器、４６…炭酸
ガスセンサ、４８，５２…PHセンサ。
Figure 1 is a characteristic diagram showing the slurry PH recovery behavior by air aeration, Figure 2 is a characteristic diagram of the pH value at equilibrium with gas phase CO 2 , and Figure 3 is the exhaust gas of the slurry collected by the device according to the present invention. FIG. 4 is a diagram showing the configuration of an embodiment of the present invention. 10...Absorption tower, 12...Slurry adjustment tank, 16...
Slurry supply control device, 32... gas amount sensor, 3
4... SO 2 concentration sensor, 36... Arithmetic unit, 46... Carbon dioxide sensor, 48, 52... PH sensor.
Claims (1)
石灰石スラリーを導入すると共に吸収塔内に貯留
した石灰石スラリー中に空気を導入して石灰石ス
ラリーをバブリングし、吸収塔内に排気ガスを導
入してこの排気ガス中から硫黄酸化物を吸収し、
硫黄酸化物が吸収された排気ガスを吸収塔から排
出すると共に、硫黄酸化物と石灰石スラリーとの
化合物を吸収塔から排出する湿式排煙脱硫装置に
おいて、バブリングされた石灰石スラリー中の炭
酸ガス濃度を検出する炭酸ガスセンサと、バブリ
ングされた石灰石スラリー中のPH値を検出するPH
センサと、前記各センサの検出出力を監視して吸
収塔への石灰石スラリーの導入量を制御する制御
装置と、を備え、制御装置は、PHセンサの検出出
力によるPH値に応じて石灰石スラリーの導入量を
制御すると共に、炭酸ガスセンサの検出出力を一
定値に維持する量に石灰石スラリーの導入量を制
御することを特徴とする湿式排煙脱硫装置。 Limestone slurry is introduced into the absorption tower that forms the circulation path for the limestone slurry, air is introduced into the limestone slurry stored in the absorption tower to bubble the limestone slurry, and exhaust gas is introduced into the absorption tower to create a bubble. Absorbs sulfur oxides from exhaust gas,
In a wet flue gas desulfurization equipment that discharges exhaust gas in which sulfur oxides have been absorbed from the absorption tower and also discharges a compound of sulfur oxides and limestone slurry from the absorption tower, the carbon dioxide concentration in the bubbled limestone slurry is Carbon dioxide sensor to detect and PH to detect PH value in bubbled limestone slurry
The control device includes a sensor and a control device that monitors the detection output of each of the sensors and controls the amount of limestone slurry introduced into the absorption tower, and the control device controls the amount of limestone slurry according to the PH value determined by the detection output of the PH sensor. A wet flue gas desulfurization device characterized by controlling the amount of limestone slurry introduced and controlling the amount of limestone slurry introduced to an amount that maintains the detection output of a carbon dioxide sensor at a constant value.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323384U JPS60165028U (en) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | Wet flue gas desulfurization equipment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323384U JPS60165028U (en) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | Wet flue gas desulfurization equipment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60165028U JPS60165028U (en) | 1985-11-01 |
| JPH0227867Y2 true JPH0227867Y2 (en) | 1990-07-26 |
Family
ID=30573899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5323384U Granted JPS60165028U (en) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | Wet flue gas desulfurization equipment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60165028U (en) |
-
1984
- 1984-04-11 JP JP5323384U patent/JPS60165028U/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60165028U (en) | 1985-11-01 |
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