JPH055936Y2 - - Google Patents
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Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は湿式排煙脱硫装置に係り、さらに詳し
くは酸化用空気の供給系統故障時の脱硫性能低下
を防止するのに好適な湿式排煙脱硫装置に関す
る。[Detailed description of the invention] [Industrial application field] The present invention relates to a wet flue gas desulfurization system, and more specifically to a wet flue gas desulfurization system suitable for preventing deterioration of desulfurization performance in the event of a failure in the oxidizing air supply system. Regarding desulfurization equipment.
第３図は、従来技術による湿式排煙脱硫装置の
系統図である。
FIG. 3 is a system diagram of a conventional wet flue gas desulfurization device.
この装置は、排ガス中の硫黄酸化物SOxを吸収
除去する吸収塔２と、吸収剤スラリ８を貯溜する
吸収剤スラリタンク７と、前記吸収塔２内の底部
に設けられた吸収剤スラリ循環タンク３と、前記
吸収塔２内の上部に設けられた排ガスに同伴する
ミストを除去するデミスタ５と、前記循環タンク
３内のスラリが沈降するのを防止す攪拌機９と、
酸化用空気をパイプ１０による循環タンク３に供
給するコンプレツサ１３とからなる。 This device includes an absorption tower 2 that absorbs and removes sulfur oxides SOx in exhaust gas, an absorbent slurry tank 7 that stores an absorbent slurry 8, and an absorbent slurry circulation tank provided at the bottom of the absorption tower 2. 3, a demister 5 provided at the upper part of the absorption tower 2 to remove mist accompanying the exhaust gas, and an agitator 9 to prevent the slurry in the circulation tank 3 from settling.
A compressor 13 supplies oxidizing air to a circulation tank 3 via a pipe 10.
このような構成において、ボイラ等で発生した
排ガス１は煙道１４から吸収塔２に導入される。
一方、吸収剤スラリ８は、吸収剤スラリタンク７
から吸収剤スラリポンプ１６および吸収剤スラリ
流量調整弁１７によつて吸収塔２に導入され、循
環タンク３に一旦貯えられてから循環タンク４に
よつて吸収搭２内に噴霧される。前記排ガス１
は、該噴霧された吸収剤スラリ８と気液接触し、
排ガス中のSOxおよびダストが吸収除去され、さ
らにデミスタ５によつて排ガス中のミストが除か
れた後、清浄ガス６として煙道１５から系外へ排
出される、排ガス中のSOxおよびダストを吸収し
て亜硫酸塩を生成した吸収剤スラリは、循環タン
ク３内で攪拌機９によつてスラリ沈降防止を目的
として攪拌されるとともに、コンプレツサ１３に
よつて前記攪拌機９の翼近傍に供給されて微細気
泡化された酸化用空気（パイプ１０）によつて酸
化される。酸化によつて生成した石膏は石膏スラ
リ管１２から系外に搬出され回収される。 In such a configuration, exhaust gas 1 generated in a boiler or the like is introduced into the absorption tower 2 from the flue 14.
On the other hand, the absorbent slurry 8 is stored in the absorbent slurry tank 7.
The slurry is introduced into the absorption tower 2 by the absorbent slurry pump 16 and the absorbent slurry flow rate adjustment valve 17, and once stored in the circulation tank 3, it is sprayed into the absorption tower 2 by the circulation tank 4. The exhaust gas 1
is in gas-liquid contact with the sprayed absorbent slurry 8,
The SOx and dust in the exhaust gas are absorbed and removed, and after the mist in the exhaust gas is removed by the demister 5, the SOx and dust in the exhaust gas are discharged from the flue 15 as clean gas 6 to the outside of the system. The absorbent slurry that has produced sulfites is stirred in the circulation tank 3 by an agitator 9 for the purpose of preventing slurry sedimentation, and is also supplied to the vicinity of the blades of the agitator 9 by a compressor 13 to form fine bubbles. oxidized air (pipe 10). Gypsum produced by oxidation is carried out of the system through the gypsum slurry pipe 12 and recovered.
吸収剤として例えば石灰石を用いたスラリーの
場合、吸収剤スラリは排ガスとの気液接触によつ
て下記(1)，(2)の反応が行なわれる。 In the case of a slurry using, for example, limestone as an absorbent, the following reactions (1) and (2) occur when the absorbent slurry comes into gas-liquid contact with exhaust gas.
SO2＋H2Ｏ→H2SO3 (1)
CaCO3＋2H2SO3→
Ca（HSO3）2＋CO2＋H2Ｏ (2)
また、排ガス中のSO2を吸収した吸収剤スラリ
は、循環タンク３に供給された酸化用空気１０お
よび排ガス中のO2と反応し、下記(3)，(4)の反応
が行なわれ、循環タンクのスラリには亜硫酸イオ
ンがほとんどなくなる。その結果，SO2平衡分圧
が低く、高い脱硫性能が得られる。 SO 2 +H 2 O→H 2 SO 3 (1) CaCO 3 +2H 2 SO 3 → Ca(HSO 3 ) 2 + CO 2 +H 2 O (2) In addition, the absorbent slurry that has absorbed SO 2 in the exhaust gas is It reacts with the oxidizing air 10 supplied to the tank 3 and O 2 in the exhaust gas, and the following reactions (3) and (4) occur, and the slurry in the circulation tank is almost free of sulfite ions. As a result, the SO 2 equilibrium partial pressure is low and high desulfurization performance is obtained.
Ca（HSO3）2＋O2→
CaSO4＋H2SO4 (3)
2CaSO3＋O2→2CaSO4 (4)
ところで、酸化用空気の供給が供給系統機器の
故障等により停止した場合、循環タンク３では前
記(3)，(4)の反応は進みにくくなり、下記(5)の反応
が行なわれ、循環タンク３のスラリには溶存亜硫
酸イオンが存在するようになる。その結果、SO2
平衡分圧が高くなり、脱硫性能が低下し、保証脱
硫率を下回るようになる。 Ca(HSO 3 ) 2 +O 2 → CaSO 4 +H 2 SO 4 (3) 2CaSO 3 +O 2 →2CaSO 4 (4) By the way, if the supply of oxidizing air stops due to a failure of the supply system equipment, the circulation tank 3 In this case, the reactions (3) and (4) described above become difficult to proceed, and the reaction (5) described below takes place, and dissolved sulfite ions become present in the slurry in the circulation tank 3. As a result, SO 2
The equilibrium partial pressure increases, the desulfurization performance decreases, and the desulfurization rate falls below the guaranteed desulfurization rate.
CaCO3＋Ca（HSO3）2→
2CaSO3＋CO2＋H2Ｏ (5)
第４図には酸化用空気を正常に供給した場合Ａ
と、供給を停止した場合Ｂの負荷変化による脱硫
パイロツト試験での脱硫率の変化と示した。Ｃは
脱硫率保証値、Ｄは負荷である。この試験から酸
化用空気の供給を停止した場合には時間の経過と
ともに脱硫性能が低下することがわかる。 CaCO 3 +Ca(HSO 3 ) 2 → 2CaSO 3 +CO 2 +H 2 O (5) Figure 4 shows A when oxidizing air is normally supplied.
and the change in the desulfurization rate in the desulfurization pilot test due to the load change of B when the supply was stopped. C is the guaranteed desulfurization rate, and D is the load. This test shows that desulfurization performance deteriorates over time when the supply of oxidizing air is stopped.
また前記(5)式で得られる亜硫酸カルシウム
CaSO3は下記(6)式の反応を行ない、結晶性亜硫酸
カルシウムとなり晶析する。 Also, calcium sulfite obtained by the above formula (5)
CaSO 3 undergoes the reaction shown in formula (6) below to become crystalline calcium sulfite and crystallize.
CaCO3＋Ca（HSO3）2＋H2Ｏ→
2CaSO3・1/2H2Ｏ＋CO2 (6)
循環タンク３のスラリ中に(6)式右辺の結晶性亜
硫酸カルシウムCaSO3・1/2H2Ｏが定常運転時の
ように十分存在する場合は、CaSO3・1/2H2Ｏの
バツフア効果により、スラリ中のSO2平衡分圧が
低く抑えられ、安定した脱硫性能が確保できる。
しかし、前記(6)式の反応は遅く、脱硫パイロツト
試験によれば、酸化用空気（パイプ１０）が停止
して結晶性亜硫酸カルシウムがほとんどない状態
から晶析して脱硫性能が回復するまで10秒時間が
必要である。 CaCO 3 +Ca(HSO 3 ) 2 +H 2 O→ 2CaSO 3・1/2H 2 O+CO 2 (6) Crystalline calcium sulfite CaSO 3・1/2H 2 O on the right side of equation (6) is in the slurry in circulation tank 3. When it is present in sufficient quantity, such as during steady operation, the buffer effect of CaSO 3 1/2H 2 O keeps the equilibrium partial pressure of SO 2 in the slurry low, ensuring stable desulfurization performance.
However, the reaction of equation (6) above is slow, and according to a desulfurization pilot test, it took about 10 minutes until the oxidizing air (pipe 10) was stopped, crystalline calcium sulfite crystallized from a state with almost no crystalline calcium sulfite, and the desulfurization performance was restored. Seconds are required.
このように、コンプレツサ１３の酸化用空気供
給系統機器等が故障し、酸化用空気が供給できな
くなつた場合、排ガス中のSOxと石灰石スラリの
気液接触により生成する亜硫酸カルシウムが酸化
されずに溶液中に亜硫酸イオンの形で存在し、吸
収剤スラリのSO2平衡分圧が高くなり、排ガス中
のSO2の脱硫性能が悪くなる。また、吸収剤スラ
リ中の亜硫酸カルシウム濃度が高くなつて結晶亜
硫酸カルシウムが十分に晶析し、SO2平衡分圧が
低下するまでは長時間を要し、この間脱硫性能が
低下したままとなる。 In this way, if the oxidizing air supply system equipment of the compressor 13 breaks down and oxidizing air cannot be supplied, the calcium sulfite produced by the gas-liquid contact between the SOx in the exhaust gas and the limestone slurry will not be oxidized. It exists in the form of sulfite ions in the solution, which increases the SO 2 equilibrium partial pressure of the absorbent slurry and deteriorates the desulfurization performance of SO 2 in the exhaust gas. Furthermore, it takes a long time until the concentration of calcium sulfite in the absorbent slurry becomes high and the crystalline calcium sulfite sufficiently crystallizes and the equilibrium partial pressure of SO 2 decreases, and during this period, the desulfurization performance remains degraded.
本考案の目的は、酸化用空気供給系統の故障等
のために酸化用空気の供給ができなくなつた場
合、迅速に吸収剤スラリのSO2平衡分圧を低下さ
せて脱硫性能を確保することができる湿式排煙脱
硫装置を提供することにある。
The purpose of this invention is to ensure desulfurization performance by quickly lowering the SO 2 equilibrium partial pressure of the absorbent slurry when oxidizing air cannot be supplied due to a failure of the oxidizing air supply system, etc. The purpose of the present invention is to provide a wet flue gas desulfurization device that can perform the following steps.
上記目的は、酸化用空気の供給が停止した場合
に、循環タンクスラリ中に例えば結晶性亜硫酸カ
ルシウムCaSO3・1/2H2Ｏを粉末またはスラリの
形で投入し、SO2吸収に伴うPHの低下とSO2平衡
分圧の増加を防止することによつて達成される。
The above purpose is to inject, for example, crystalline calcium sulfite CaSO 3 1/2H 2 O in the form of powder or slurry into the circulation tank slurry when the supply of oxidizing air is stopped, and to reduce the pH caused by SO 2 absorption. This is achieved by preventing the decrease and increase of the SO 2 equilibrium partial pressure.
すなわち、本発明は、吸収塔底部に設置した循
環タンクに貯えられたカルシウム系化合物スラリ
を吸収塔内に噴霧し、ボイラ等の燃焼排ガスと接
触させて排ガスに含まれる硫黄酸化物を吸収除去
し、再度前記循環タンクに循環させるとともに、
該循環タンクに酸化用空気を送り、前記スラリに
吸収された硫黄酸化物を酸化させて石膏スラリと
して系外に抜き出す湿式排煙脱硫装置において、
前記酸化用空気の供給が停止した場合、該停止を
検知するとともに、該循環タンク内のスラリのPH
を測定し、予め設定されたスラリのPHと亜硫酸塩
の投入量の関係から亜硫酸塩の供給量を決定する
手段と、該決定された量の亜硫酸塩を前記循環タ
ンクに供給する手段とを有することを特徴とす
る。 That is, in the present invention, a calcium-based compound slurry stored in a circulation tank installed at the bottom of the absorption tower is sprayed into the absorption tower, and brought into contact with combustion exhaust gas from a boiler or the like to absorb and remove sulfur oxides contained in the exhaust gas. , while circulating it again in the circulation tank,
In a wet flue gas desulfurization device that sends oxidizing air to the circulation tank to oxidize the sulfur oxides absorbed in the slurry and extract it from the system as gypsum slurry,
When the supply of oxidizing air stops, the stop is detected and the PH of the slurry in the circulation tank is
and means for determining the supply amount of sulfite from a preset relationship between the pH of the slurry and the input amount of sulfite, and means for supplying the determined amount of sulfite to the circulation tank. It is characterized by
第５図は、スラリPHによるCaSO3に溶解度線図
である。飽和溶解度曲線Ｈは、定常状態において
スラリ中のCaSO3濃度が曲線Ｈの上部では晶析
し、下部では液中にイオンの形で残ることを示し
ているが、脱硫装置の酸化用空気が停止した場合
は、停止直後の循環タンク内のスラリ中のCaSO3
濃度Ｅが、時間の経過とともに濃度が上昇して飽
和濃度Ｆになるが、晶析せず、さらに比較的高い
過飽和濃度Ｇになつてようやく晶析することがわ
かつた。したがつて、酸化用空気の供給が停止し
た直後、循環タンク内に適量の亜硫酸カルシウム
を投入して、循環タンク内に結晶性亜硫酸カルシ
ウムを十分存在させ、バツフア効果によつてスラ
リ中のSO2平衡分圧を低く抑えて脱硫性能を回復
することができる。
FIG. 5 is a solubility diagram for CaSO 3 by slurry PH. The saturated solubility curve H shows that under steady state, the CaSO 3 concentration in the slurry crystallizes in the upper part of the curve H and remains in the liquid in the form of ions in the lower part, but when the oxidizing air of the desulfurizer is stopped. If the CaSO 3 in the slurry in the circulation tank immediately after stopping
It was found that although the concentration E increases over time and reaches the saturated concentration F, it does not crystallize and only crystallizes when it reaches a relatively high supersaturated concentration G. Therefore, immediately after the supply of oxidizing air is stopped, an appropriate amount of calcium sulfite is added into the circulation tank to ensure that there is sufficient crystalline calcium sulfite in the circulation tank, and the SO 2 in the slurry is removed by the buffer effect. Desulfurization performance can be restored by keeping the equilibrium partial pressure low.
以下、本考案を実施例に基づいて詳細に説明す
る。
The present invention will be described in detail below with reference to examples.
第１図は、本考案における一実施例の湿式排煙
脱硫装置の系統図である。第１図において、第３
図と同一部分は同一符号を付し説明を省略する。
図において第３図と異なる点は、結晶性亜硫酸カ
ルシウムを貯溜する亜硫酸カルシウムサイロ１９
と、該サイロと連結して前記亜硫酸カルシウムを
循環タンクへ供給するフイーダ１８を設けたこ
と、および前記フイーダ１８による亜硫酸カルシ
ウムの供給量を第２図に示す制御系によつて制御
するようにしたことである。すなわち、該フイー
ダ１８は、酸化用空気（パイプ１０）の供給停止
を酸化用空気系トリツプ信号２６により検知し、
スイツチ２３を作動させることにより、フイーダ
電源２２によつて駆動される。該フイーダ１８か
ら投入される亜硫酸カルシウムの量は、PH計20で
検出された循環タンク３内スラリのPH信号２４を
もとにして予め測定した第６図に示すスラリPHと
CaSO3の投入量の関係が入力されたフイーダ制御
信号発生器２１から出力されるフイーダ制御信号
２５により決定される。該フイーダ制御信号２５
によりフイーダ１８から適量の亜硫酸カルシウム
が循環タンク３に投入され、これにより、脱硫性
能が迅速に回復する。 FIG. 1 is a system diagram of a wet flue gas desulfurization apparatus according to an embodiment of the present invention. In Figure 1, the third
The same parts as those in the figures are given the same reference numerals and the explanation will be omitted.
The difference between the figure and Figure 3 is that the calcium sulfite silo 19 stores crystalline calcium sulfite.
and a feeder 18 connected to the silo for supplying the calcium sulfite to the circulation tank, and the amount of calcium sulfite supplied by the feeder 18 being controlled by a control system shown in FIG. That's true. That is, the feeder 18 detects the stoppage of the supply of oxidizing air (pipe 10) using the oxidizing air system trip signal 26,
By actuating the switch 23, the feeder is driven by the feeder power source 22. The amount of calcium sulfite fed from the feeder 18 is determined based on the PH signal 24 of the slurry in the circulation tank 3 detected by the PH meter 20, and the slurry PH shown in FIG.
The relationship between the input amount of CaSO 3 is determined by the feeder control signal 25 output from the input feeder control signal generator 21 . The feeder control signal 25
As a result, an appropriate amount of calcium sulfite is introduced into the circulation tank 3 from the feeder 18, thereby quickly recovering the desulfurization performance.
第７図は、本考案における他の実施例を示す湿
式排煙脱硫装置の系統図である。第７図におい
て、第１図と同一部分は同一符号を付し説明を省
略する。図において、冷却塔３１と吸収塔２Ａと
からなる脱硫装置２７は、吸収塔２とバイパスラ
イン３０で連結されている。酸化用空気は脱硫装
置２７には供給されず、吸収塔２の攪拌機９から
供給されるようになつている。該脱硫装置２７に
供給される排ガス１は、冷却塔３１内の冷却塔ス
ラリ３２で冷却され、さらにミストエリミネータ
３３で飛散ミストが除去された後、吸収塔２Ａに
導入される。吸収塔２Ａ内の循環タンク３Ａのス
ラリには酸化用空気が供給されないため、充分な
量の結晶性亜硫酸カルシウムが含まれている。前
記吸収塔２の酸化用空気の供給が停止した場合、
スラリバイパスポンプ２８が駆動し、循環タンク
３Ａ内の結晶性亜硫酸カルシウムを含むスラリ
が、スラリバイパス量調整弁２９によつて投入量
が調節され、バイパスライン３０を通つて循環タ
ンク３に投入される。なお、スラリ投入量の制御
は第２図に示したと同様に行なうことができる。 FIG. 7 is a system diagram of a wet flue gas desulfurization apparatus showing another embodiment of the present invention. In FIG. 7, the same parts as in FIG. 1 are designated by the same reference numerals, and their explanation will be omitted. In the figure, a desulfurization device 27 consisting of a cooling tower 31 and an absorption tower 2A is connected to the absorption tower 2 by a bypass line 30. Oxidizing air is not supplied to the desulfurizer 27 but is supplied from the agitator 9 of the absorption tower 2. The exhaust gas 1 supplied to the desulfurization device 27 is cooled by a cooling tower slurry 32 in a cooling tower 31, and after the scattered mist is removed by a mist eliminator 33, it is introduced into the absorption tower 2A. Since oxidizing air is not supplied to the slurry in the circulation tank 3A in the absorption tower 2A, it contains a sufficient amount of crystalline calcium sulfite. When the supply of oxidizing air to the absorption tower 2 is stopped,
The slurry bypass pump 28 is driven, and the amount of slurry containing crystalline calcium sulfite in the circulation tank 3A is adjusted by the slurry bypass amount adjustment valve 29, and the slurry is introduced into the circulation tank 3 through the bypass line 30. . Note that the amount of slurry input can be controlled in the same manner as shown in FIG.
この実施例は、同敷地内に複数の脱硫装置を併
設することの多い火力発電プラントにおいて、併
設脱硫装置に酸化用空気を供給しない装置を有す
る場合に特に有用である。 This embodiment is particularly useful in thermal power plants that often have a plurality of desulfurization devices installed on the same site, and in which the attached desulfurization devices have a device that does not supply oxidizing air.
本考案によれば、酸化用空気の供給が停止した
際に迅速に結晶性亜硫酸塩を循環タンクに供給
し、循環タンクスラリ中の結晶性亜硫酸塩濃度を
高め、そのバツフア効果により脱硫性能の低下を
防ぐことができる。
According to the present invention, when the supply of oxidizing air is stopped, crystalline sulfite is quickly supplied to the circulation tank, increasing the concentration of crystalline sulfite in the circulation tank slurry, and the buffer effect reduces desulfurization performance. can be prevented.
第１図は、本考案における一実施例の湿式排煙
脱硫装置の系統図、第２図は、本発明における結
晶性亜硫酸塩投入制御系の概略系統図、第３図
は、従来技術による湿式排煙脱硫装置の系統図、
第４図は、脱硫パイロツト試験による脱硫率を示
す図、第５図は、スラリPH−CaSO3溶解度線図、
第６図は、スラリPH−CaSO3投入量線図、第７図
は、本考案における他の実施例を示す湿式排煙脱
硫装置の系統図である。
１……排ガス、２……吸収塔２、３……循環タ
ンク、５……デミスタ、６……清浄ガス、８……
吸収剤スラリ、９……攪拌機、１０……酸化用空
気、１２……石膏スラリ抜出管、１３……コンプ
レツサ、１８……フイーダ、１９……亜硫酸カル
シウムサイロ、２０……PH計、２１……フイーダ
制御信号発生器、２５……フイーダ制御信号、２
６……酸化用空気系トリツプ信号。
Fig. 1 is a system diagram of a wet type flue gas desulfurization system according to an embodiment of the present invention, Fig. 2 is a schematic system diagram of a crystalline sulfite input control system according to the present invention, and Fig. 3 is a system diagram of a wet type flue gas desulfurization system according to the prior art. System diagram of flue gas desulfurization equipment,
Figure 4 is a diagram showing the desulfurization rate by a desulfurization pilot test, Figure 5 is a slurry PH-CaSO 3 solubility diagram,
FIG. 6 is a slurry PH-CaSO 3 input amount diagram, and FIG. 7 is a system diagram of a wet flue gas desulfurization apparatus showing another embodiment of the present invention. 1... Exhaust gas, 2... Absorption tower 2, 3... Circulation tank, 5... Demister, 6... Clean gas, 8...
Absorbent slurry, 9... Stirrer, 10... Oxidizing air, 12... Gypsum slurry extraction pipe, 13... Compressor, 18... Feeder, 19... Calcium sulfite silo, 20... PH meter, 21... ...Feeder control signal generator, 25...Feeder control signal, 2
6...Air system trip signal for oxidation.
Claims (1)
カルシウム系化合物スラリを吸収塔内に噴霧し、
ボイラ等の燃焼排ガスと接触させて排ガスに含れ
る硫黄酸化物を吸収除去し、再度前記循環タンク
に循環させるとともに、該循環タンクに酸化用空
気を送り、前記スラリに吸収された硫黄酸化物を
酸化させて石膏スラリとして系外に抜き出す湿式
排煙脱硫装置において、前記酸化用空気の供給が
停止した場合、該停止を検知するとともに、該循
環タンク内のスラリのPHを測定し、予め設定され
たスラリのPHと亜硫酸塩の投入量の関係から亜硫
酸塩の供給量を決定する手段と、該決定された量
の亜硫酸塩を前記循環タンクに供給する手段とを
有することを特徴とする湿式排煙脱硫装置。 The calcium-based compound slurry stored in the circulation tank installed at the bottom of the absorption tower is sprayed into the absorption tower.
The sulfur oxides contained in the exhaust gas are absorbed and removed by contacting with combustion exhaust gas from a boiler, etc., and then circulated again to the circulation tank, and oxidizing air is sent to the circulation tank to remove the sulfur oxides absorbed by the slurry. In a wet flue gas desulfurization equipment that oxidizes and extracts the slurry from the system as gypsum slurry, when the supply of oxidizing air stops, the stop is detected, and the PH of the slurry in the circulation tank is measured, and the PH of the slurry in the circulation tank is measured. and means for determining the amount of sulfite supplied from the relationship between the pH of the slurry and the amount of sulfite input, and means for supplying the determined amount of sulfite to the circulation tank. Smoke desulfurization equipment.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7649087U JPH055936Y2 (en) | 1987-05-21 | 1987-05-21 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7649087U JPH055936Y2 (en) | 1987-05-21 | 1987-05-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63185433U JPS63185433U (en) | 1988-11-29 |
| JPH055936Y2 true JPH055936Y2 (en) | 1993-02-16 |
Family
ID=30923616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7649087U Expired - Lifetime JPH055936Y2 (en) | 1987-05-21 | 1987-05-21 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH055936Y2 (en) |
-
1987
- 1987-05-21 JP JP7649087U patent/JPH055936Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63185433U (en) | 1988-11-29 |
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