JPH02277760A - ニッケル又はコバルトを基礎とする保護層を有する構成部材及びその製造方法 - Google Patents
ニッケル又はコバルトを基礎とする保護層を有する構成部材及びその製造方法Info
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- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
- F01D5/288—Protective coatings for blades
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、酸化、腐食及び熱疲労に対する保護層を有し
、ニッケル又はコバルトを基礎とする母材(grunc
lwerkstof f)からなる構成部材に関する。
、ニッケル又はコバルトを基礎とする母材(grunc
lwerkstof f)からなる構成部材に関する。
ニッケル又はコバルトを基礎とする耐高熱性超合金(S
uperlegierungen)が、タービン構造物
に使用するために開発されている。その場合、羽根の構
造材料には特に高い負荷がかかり、それは、タービン内
の高温(950℃以上)に耐えなければならないのみな
らず、高いクリープ限度を有しなければならない。高い
クリープ限度を保証するために、特に超合金製羽根の構
造材料は大きな結晶であり軸rosskristaHi
n) 、部分的に円柱状構造(Kolumnarstr
uktur)を有し、対応する鋳造及び結晶化技術によ
って成長せしめられる(gazQchtet)。
uperlegierungen)が、タービン構造物
に使用するために開発されている。その場合、羽根の構
造材料には特に高い負荷がかかり、それは、タービン内
の高温(950℃以上)に耐えなければならないのみな
らず、高いクリープ限度を有しなければならない。高い
クリープ限度を保証するために、特に超合金製羽根の構
造材料は大きな結晶であり軸rosskristaHi
n) 、部分的に円柱状構造(Kolumnarstr
uktur)を有し、対応する鋳造及び結晶化技術によ
って成長せしめられる(gazQchtet)。
この成長(zQchtung)の場合、耐腐蝕性に対し
て、不利に、例えばヴァナジウム又はチタン等の容易に
酸化しつる合金の粒境界析出物(Korngrenze
nausche idungen)が生じる。それと共
に、不利に、耐酸化及び腐蝕性等の表面特性及び耐熱疲
労性が悪くなる。それ故、MCrAIX、 Y族(Me
tall、 Chrom。
て、不利に、例えばヴァナジウム又はチタン等の容易に
酸化しつる合金の粒境界析出物(Korngrenze
nausche idungen)が生じる。それと共
に、不利に、耐酸化及び腐蝕性等の表面特性及び耐熱疲
労性が悪くなる。それ故、MCrAIX、 Y族(Me
tall、 Chrom。
Aluminium、 X=SelteneBrde
n、 Y=Yttrium(金属、クロム、アルミニ
ウム、X=稀土類、Y=イツトリウム))のようなコー
ティングが開発されており、それらはタービン運転中に
その側に安定した酸化物を形成する高い割合のターム及
びアルミニウムによって表面特性を良くし、稀土類金属
に関して層表面への酸化物層の付着度を高める。
n、 Y=Yttrium(金属、クロム、アルミニ
ウム、X=稀土類、Y=イツトリウム))のようなコー
ティングが開発されており、それらはタービン運転中に
その側に安定した酸化物を形成する高い割合のターム及
びアルミニウムによって表面特性を良くし、稀土類金属
に関して層表面への酸化物層の付着度を高める。
不利に、層表面とコーティングの間の境界層の両側の濃
度の相違により拡散過程の効果が現れ、それは、境界層
近くの領域に拡散孔を生じさせ、その結果、熱応力(T
hermospannungen)により、高い拡散孔
密度の場所に積層すると、保護層が取れてしまう。更に
、McCrAIX、 Y層は、不利に、熱疲労する傾向
がある。それというのも、母材合金とMc^IX、Y層
の間に、熱膨張比の不均衡が存在し、McCrAIX、
Y層は母材に比較して非常に伸度が高いからである。
度の相違により拡散過程の効果が現れ、それは、境界層
近くの領域に拡散孔を生じさせ、その結果、熱応力(T
hermospannungen)により、高い拡散孔
密度の場所に積層すると、保護層が取れてしまう。更に
、McCrAIX、 Y層は、不利に、熱疲労する傾向
がある。それというのも、母材合金とMc^IX、Y層
の間に、熱膨張比の不均衡が存在し、McCrAIX、
Y層は母材に比較して非常に伸度が高いからである。
別の技術的な既知の解決法は、粉末充填析出法(Pul
verpackzementieren)及び/又はガ
ス拡散コーティング法(Gasdiffusionbe
schichten)により母材の表面に、クロム及び
/又はアルミニウムに富む拡散層を形成することである
。このような層は、母材と共に酸化されない(oxyd
ationfeste)中間金属相を形成する。この中
間金属相を有する層の高い硬度のため、構成部材の耐久
性は、不利に、30%まで減じられる。熱膨張比が母材
に適合しないので、構成部材について硬度の微細な亀裂
の危険が存在し、その危険は層の厚さを増すにつれて増
加する。それ故、層の厚さは不利に小さな100μmに
制限されなければならない。
verpackzementieren)及び/又はガ
ス拡散コーティング法(Gasdiffusionbe
schichten)により母材の表面に、クロム及び
/又はアルミニウムに富む拡散層を形成することである
。このような層は、母材と共に酸化されない(oxyd
ationfeste)中間金属相を形成する。この中
間金属相を有する層の高い硬度のため、構成部材の耐久
性は、不利に、30%まで減じられる。熱膨張比が母材
に適合しないので、構成部材について硬度の微細な亀裂
の危険が存在し、その危険は層の厚さを増すにつれて増
加する。それ故、層の厚さは不利に小さな100μmに
制限されなければならない。
既知のコーティングの場合、ヴァナジウム及びチタン等
の母材の酸化されやすく且つ腐蝕されやすい成分が避け
られ、例えば20%までのアルミニウムと例えば40%
までのクロムのような安定した酸化物形成体(Oxyd
bilduer)が合金にされる(zulBgiert
)。その場合、付着の問題を克服するために、又は拡散
過程を最小にするために、又は保護をする安定した酸化
物を形成するために、コバルト又はニッケルを基礎とす
るコーティングされるべき超合金のコーティングの組成
の調節は、常に膨大であり且つ複雑である。
の母材の酸化されやすく且つ腐蝕されやすい成分が避け
られ、例えば20%までのアルミニウムと例えば40%
までのクロムのような安定した酸化物形成体(Oxyd
bilduer)が合金にされる(zulBgiert
)。その場合、付着の問題を克服するために、又は拡散
過程を最小にするために、又は保護をする安定した酸化
物を形成するために、コバルト又はニッケルを基礎とす
るコーティングされるべき超合金のコーティングの組成
の調節は、常に膨大であり且つ複雑である。
本発明の課題は、従来の既知のコーティングを有する構
成部材と同様に800℃以上の温度において高い耐熱疲
労性、耐酸化及び腐蝕性を有し、これらの従来のコーテ
ィングの欠点を克服した、保護層を有する、ニッケル及
びコバルトを基礎とする母材からなる構成部材、及びこ
のような構成部材の製造方法を提供することである。
成部材と同様に800℃以上の温度において高い耐熱疲
労性、耐酸化及び腐蝕性を有し、これらの従来のコーテ
ィングの欠点を克服した、保護層を有する、ニッケル及
びコバルトを基礎とする母材からなる構成部材、及びこ
のような構成部材の製造方法を提供することである。
この課題は、化学的に同一の材料からなる酸化。
腐蝕及び熱疲労に対する保護層を有し、ニッケル又はコ
バルトを基礎とする母材において、母材及び保護層が化
学的に同一の材料からなり、該保護層が本質的に細粒で
構成されていることによって解決される。
バルトを基礎とする母材において、母材及び保護層が化
学的に同一の材料からなり、該保護層が本質的に細粒で
構成されていることによって解決される。
本発明は、拡散過程がおきず、また母材の酸化のない表
面において付着の問題が生ずることがないように同種の
コーティングに対して母材の材料が投入されることによ
って、現在の技術水準において存在する問題及び欠点を
解決する。保護層粒子が取れること(Abplatze
n)はこれによって克服される。
面において付着の問題が生ずることがないように同種の
コーティングに対して母材の材料が投入されることによ
って、現在の技術水準において存在する問題及び欠点を
解決する。保護層粒子が取れること(Abplatze
n)はこれによって克服される。
粒体積(Kornvolumen)内に同一に存在する
合金組成によって、このような構成部材を、例えばター
ビンの酸化性の(Oxydierenden)熱ガス流
中に挿入するとき粒表面に一様な安定した保護酸化物層
が形成される。このコーティングの粒境界が母材と同様
に少ない粒境界析出部を有するので、好都合に、粒境界
腐蝕(Korngrenzenkorros 1on)
が減少せしめられる。
合金組成によって、このような構成部材を、例えばター
ビンの酸化性の(Oxydierenden)熱ガス流
中に挿入するとき粒表面に一様な安定した保護酸化物層
が形成される。このコーティングの粒境界が母材と同様
に少ない粒境界析出部を有するので、好都合に、粒境界
腐蝕(Korngrenzenkorros 1on)
が減少せしめられる。
優先的な粒境界における腐蝕開始及びそれと結びついた
亀裂の発生(Ri13anfK11igkeit)は、
本質的に細粒の構造によって、母材に対して防止される
。それというのも、大きな表面の腐蝕の切込み(Kor
rosionskerben)が有利に何ら形成されな
いからである。
亀裂の発生(Ri13anfK11igkeit)は、
本質的に細粒の構造によって、母材に対して防止される
。それというのも、大きな表面の腐蝕の切込み(Kor
rosionskerben)が有利に何ら形成されな
いからである。
この利点は、同時に、このような構成部材の熱疲労が減
少せしめられ、耐腐蝕及び酸化性が改良されることに寄
与する。
少せしめられ、耐腐蝕及び酸化性が改良されることに寄
与する。
コーティング材料の母材との同種性(Artgleic
heit)は、層と母材間の熱膨張差が何ら生じること
なく、また何らの熱応力も引き起こされないことを結果
する。それ故、有利に、層の厚さはより小さな100μ
mに制限されることはない。
heit)は、層と母材間の熱膨張差が何ら生じること
なく、また何らの熱応力も引き起こされないことを結果
する。それ故、有利に、層の厚さはより小さな100μ
mに制限されることはない。
特に、母材及びコーティング材料は次の元素からなる。
13乃至17重量%のC0
8乃至11重量%のCr
5乃至6重量%のAl
4.5乃至5重量%のTi
2乃至4重量%のMo
0.7乃至1,2重量%のV
0.15乃至0.2重量%のC
0,01乃至0゜02重重量のB
0.03乃至0.09重量%のZr
残り Ni
この超合金は、名称IN 100で販売されており、母
材及びコーティング材料の両者を価格的に有利に入手す
ることができる。
材及びコーティング材料の両者を価格的に有利に入手す
ることができる。
コーティングの粒が細く形成されるほど、粒体積の構成
が一様になり、また駆動中のクロム及び/又はアルミニ
ーラム酸化物の安定した統一的な酸化物層が完全に形成
される。それ故コーティングの粒体積は、特に、母材の
粒体積よりも小さく、少なくとも10の3乗(drei
zerhnerpotenzen)である。
が一様になり、また駆動中のクロム及び/又はアルミニ
ーラム酸化物の安定した統一的な酸化物層が完全に形成
される。それ故コーティングの粒体積は、特に、母材の
粒体積よりも小さく、少なくとも10の3乗(drei
zerhnerpotenzen)である。
特に母材lN100の粒境界は、チタン及びヴァナジウ
ムに富む粒境界分離を有し、それは、安定しない又は低
い溶解性の酸化物を形成する。コーティングは、それ故
、特に母材よりも少ない粒境界における少ない分離を有
し、有利に耐酸化及び腐蝕性が改良される。
ムに富む粒境界分離を有し、それは、安定しない又は低
い溶解性の酸化物を形成する。コーティングは、それ故
、特に母材よりも少ない粒境界における少ない分離を有
し、有利に耐酸化及び腐蝕性が改良される。
特に優先的な保護層の形成は、該保護層がプラズマ溶射
層(Plasmaspritzschicht)であり
、それが高い硬直性のため、更に細粒に且つ分離の少な
いように晶出されることにある。
層(Plasmaspritzschicht)であり
、それが高い硬直性のため、更に細粒に且つ分離の少な
いように晶出されることにある。
更に本発明の課題は、請求項1に記載の構成部材の製造
方法を有し、その課題は、次の製造段階によって解決さ
れる。
方法を有し、その課題は、次の製造段階によって解決さ
れる。
a)付着を改良するために母材の表面を取り除くことに
より表面を調整する段階。
より表面を調整する段階。
b)母材の化学組成のプラズマ溶射材料でプラズマ溶射
法によってコーティングする段階。
法によってコーティングする段階。
cH150℃乃至1250℃の温度で溶融することによ
ってエピタキシャルに(epitaktische)再
結晶させる段階。
ってエピタキシャルに(epitaktische)再
結晶させる段階。
d)耐酸化性を高めるように表面及び/又は拡散コーテ
ィングを滑らかにし、且つ作り上げるために、機械的に
圧縮することにより保護層の表面を後処理する段階。
ィングを滑らかにし、且つ作り上げるために、機械的に
圧縮することにより保護層の表面を後処理する段階。
この方法は、大量生産に適している利点を有する。
コーティングの品質に対する要求が高い場合、表面の調
整は、アルゴンプラズマによるプラズマエツチングによ
って行われ、この調整は、汚染自由(Kontamin
ationsfreiheit)の利点を有し、底圧プ
ラズマ溶射工程と相客れるものであり、−構成要素で一
出力過程(日estGckungvorgang)によ
って、母材の表面調整のみならずコーティングが行われ
る。それによって、別の装置に移し変える必要がなく、
常圧にとどまる時間がなくなるので、有利に品質が改良
される。
整は、アルゴンプラズマによるプラズマエツチングによ
って行われ、この調整は、汚染自由(Kontamin
ationsfreiheit)の利点を有し、底圧プ
ラズマ溶射工程と相客れるものであり、−構成要素で一
出力過程(日estGckungvorgang)によ
って、母材の表面調整のみならずコーティングが行われ
る。それによって、別の装置に移し変える必要がなく、
常圧にとどまる時間がなくなるので、有利に品質が改良
される。
経済性に対する要求が高いとき、表面調整は化学的除去
によって行われ、有利に高い流れ率(Ourchsat
z)が得られる。
によって行われ、有利に高い流れ率(Ourchsat
z)が得られる。
研磨剤噴射加工(abrasive Strahlar
beitung)が特に表面切除として行われる。それ
というのも、この方法により、特に、例えばロータ円板
のような大きな表面の構成部材が後続のコーティングの
ために調整され得るからである。
beitung)が特に表面切除として行われる。それ
というのも、この方法により、特に、例えばロータ円板
のような大きな表面の構成部材が後続のコーティングの
ために調整され得るからである。
母材と同じ化学組成のプラズマ溶射材料でプラズマ溶射
によってコーティングすることは、低圧プラズマ溶射法
にふける品質の要求が高いとき、及び/又は経済性に対
する要求が高いとき、不活性ガスの下でプラズマ溶射に
よって行われる。
によってコーティングすることは、低圧プラズマ溶射法
にふける品質の要求が高いとき、及び/又は経済性に対
する要求が高いとき、不活性ガスの下でプラズマ溶射に
よって行われる。
母材の上にコーティング層を最適に付けることは、11
50℃乃至1250℃の溶融温度におけるエピタキシャ
ル再結晶化によって達成される。その場合、母材とコー
ティング層の間の過渡領域において、コーティング層の
境界における母材の大体積の結晶と同様に同一の結晶定
位で細粒のコーティング層の最も下層部分が再結晶せし
められ、その結果、有利に、細粒のコート層と大きな粒
の母材間の強いかみ合わせが生じ、それは、在来の異種
のコーティング層に対する付着を本質的に高める。次に
、30℃/分乃至80℃/分でコーティングされた構成
部材が1000℃乃至800℃に冷却され、多段の外層
熱処理(Auslagerungwarmbehand
lung)が施される。
50℃乃至1250℃の溶融温度におけるエピタキシャ
ル再結晶化によって達成される。その場合、母材とコー
ティング層の間の過渡領域において、コーティング層の
境界における母材の大体積の結晶と同様に同一の結晶定
位で細粒のコーティング層の最も下層部分が再結晶せし
められ、その結果、有利に、細粒のコート層と大きな粒
の母材間の強いかみ合わせが生じ、それは、在来の異種
のコーティング層に対する付着を本質的に高める。次に
、30℃/分乃至80℃/分でコーティングされた構成
部材が1000℃乃至800℃に冷却され、多段の外層
熱処理(Auslagerungwarmbehand
lung)が施される。
ニッケル又はコバルトを基礎とする超合金製の鋳造され
た構成部材について、2乃至6時間の間1080℃乃至
1120℃に熱し、次イテ、1o乃至20時間の間90
0℃乃至980℃に熱し、且つ750乃至800℃に中
間時の冷却を行うことにより適当なσ/6”接合を形成
する二段の外層(Auslagern)が保証される。
た構成部材について、2乃至6時間の間1080℃乃至
1120℃に熱し、次イテ、1o乃至20時間の間90
0℃乃至980℃に熱し、且つ750乃至800℃に中
間時の冷却を行うことにより適当なσ/6”接合を形成
する二段の外層(Auslagern)が保証される。
このような熱処理により、母材の特性が再生され、それ
は溶融によって変えられ、層の強度値が高められる。
は溶融によって変えられ、層の強度値が高められる。
保護層の表面の機械的な後処理は、特に、玉噴射加工(
Kugelstrahlbearbeitung)によ
って硬度を改良し、また表面平滑化の役目をする。表面
の平滑化は、圧力流れ加工(Oruckflie13b
earbeitung)又は平滑溝加工(Gleits
chleifbeearbeitung)によっても行
うことができる。
Kugelstrahlbearbeitung)によ
って硬度を改良し、また表面平滑化の役目をする。表面
の平滑化は、圧力流れ加工(Oruckflie13b
earbeitung)又は平滑溝加工(Gleits
chleifbeearbeitung)によっても行
うことができる。
表面の後処理としての拡散コーティングは、それがニッ
ケル又はコバルトを基礎とする超合金製の母材の長時間
の耐酸化部を高めるために適用されるとき、特に細粒の
コーティングについて行われ得る。それに、深い拡散が
、それが母材の粒境界分離を通して行われるとき、少な
い粒境界析出部を有する細粒のコーティング層に生じな
いという利点が結合される。それ故、細粒のコーティン
グ層内の拡散領域は、それと共に、粗い結晶の母材につ
いてよりも、例えばアルミニウム又はクロムにより有利
に、一様に且つ均質にドーピングされる。その場合、例
えばクロムドーピングは、850℃の温度迄の酸化性を
改良し、同時に、硫化に対して改良された耐酸化性が実
現する。アルミニウムドーピングは、例えば1250℃
の温度迄耐酸化性を高める。
ケル又はコバルトを基礎とする超合金製の母材の長時間
の耐酸化部を高めるために適用されるとき、特に細粒の
コーティングについて行われ得る。それに、深い拡散が
、それが母材の粒境界分離を通して行われるとき、少な
い粒境界析出部を有する細粒のコーティング層に生じな
いという利点が結合される。それ故、細粒のコーティン
グ層内の拡散領域は、それと共に、粗い結晶の母材につ
いてよりも、例えばアルミニウム又はクロムにより有利
に、一様に且つ均質にドーピングされる。その場合、例
えばクロムドーピングは、850℃の温度迄の酸化性を
改良し、同時に、硫化に対して改良された耐酸化性が実
現する。アルミニウムドーピングは、例えば1250℃
の温度迄耐酸化性を高める。
次に、構成部材と方法の利用例を、本発明の特別の例と
して示す。
して示す。
構成部材の例
次の元素:
13乃至17重量%のC0
8乃至11重量%のCr
5乃至6重量%のAl
4゜5乃至5重量%のTi
2乃至4重量%のMo
0.7乃至1,2重量%のV
0.15乃至0゜2重量%のC
0,01乃至0.02重量%のB
0.03乃至0.09重量%のZr
残り Ni
からなる母材としてのlN100製の粗い結晶のタービ
ン羽根の上に、母材よりも3・103倍細い粒体積を有
し、母材と同一の化学組成の低圧プラズマ層が存在する
。熱疲労試験(試験温度1050℃)において、三度の
高温の熱負荷が行われたコーティングされた構成部材は
コーティングされていない母材としての状態を維持した
。
ン羽根の上に、母材よりも3・103倍細い粒体積を有
し、母材と同一の化学組成の低圧プラズマ層が存在する
。熱疲労試験(試験温度1050℃)において、三度の
高温の熱負荷が行われたコーティングされた構成部材は
コーティングされていない母材としての状態を維持した
。
方法の例
次の元素:
13乃至17重量%のCo
8乃至11重量%のCr
5乃至6重量%のAl
4.5乃至5重量%のTi
2乃至4重量%のMo
0.7乃至1.2重量%のV
0.15乃至0.2重量%のC
0,01乃至0.02重重量のB
0.03乃至0.09重量%のZr
残り Ni
からなる母材としてのlN100製の粗い結晶のタービ
ン羽根の母材の表面が、平均して0.5乃至10μmだ
け、2kPa乃至4 kPaの圧力でアルゴンプラズマ
エツチングすることによって取り除かれた。
ン羽根の母材の表面が、平均して0.5乃至10μmだ
け、2kPa乃至4 kPaの圧力でアルゴンプラズマ
エツチングすることによって取り除かれた。
次に、4 kPaの圧力及び900℃の母材の温度で1
20秒間、プラズマ溶射材料でプラズマ溶射することに
よって母材にコーティングされる。
20秒間、プラズマ溶射材料でプラズマ溶射することに
よって母材にコーティングされる。
コーティングされたタービン羽根の完成後に、高真空炉
(Hochvakuumofen)内でエピタキシャル
再結晶化が行われた。そのために、1200℃の溶融温
度に4時間の間係たれ、60℃/分の冷却率で800℃
に冷却された。
(Hochvakuumofen)内でエピタキシャル
再結晶化が行われた。そのために、1200℃の溶融温
度に4時間の間係たれ、60℃/分の冷却率で800℃
に冷却された。
母材の強度特性を再生するために、また、強度を高める
ために(anhebung)高真空下で1100℃で4
時間と950℃で16時間の二段の熱処理及び中間の6
0℃/分の、900℃への冷却が行われた。
ために(anhebung)高真空下で1100℃で4
時間と950℃で16時間の二段の熱処理及び中間の6
0℃/分の、900℃への冷却が行われた。
室温に冷却後に0.5mm乃至1 mmの直径のジルコ
ン酸化物玉による噴射加工(Strahlbeabei
tung)によって構成部材の表面が滑らかにされ、作
り上げられた。
ン酸化物玉による噴射加工(Strahlbeabei
tung)によって構成部材の表面が滑らかにされ、作
り上げられた。
本発明によれば、800℃以上の温度において高い耐熱
疲労性、耐酸化及び腐蝕性を有する保護層を有する、ニ
ッケル及びコバルトを基礎とする母材からなる構T&部
材及びその製造方法を提供することができるものである
。
疲労性、耐酸化及び腐蝕性を有する保護層を有する、ニ
ッケル及びコバルトを基礎とする母材からなる構T&部
材及びその製造方法を提供することができるものである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)化学的に同一の材料からなる酸化、腐食及び熱疲
労に対する保護層を有し、ニッケル又はコバルトを基礎
とする母材からなる構成部材において、前記保護層が、
前記母材よりも本質的に細粒状に形成されており、且つ
該細粒状のコーティング層の下方の部分が、コーティン
グ層の境界における前記母材の大きな体積の結晶粒子と
同一の結晶定位を有することを特徴とする構成部材。 (2)保護層が少ない粒境界析出物と母材と変わらない
粒体積内の合金組成を有することを特徴とする請求項1
に記載の構成部材。 (3)母材及び保護層が、次の組成: 13乃至17重量%のCo 8乃至11重量%のCr 5乃至6重量%のAl 4.5乃至5重量%のTi 2乃至4重量%のMo 0.7乃至1.2重量%のV 0.15乃至0.2重量%のC 0.01乃至0.02重量%のB 0.03乃至0.09重量%のZr 残りNi を有することを特徴とする請求項1又は2に記載の構成
部材。 (4)保護層が、少なくとも10の3乗だけ母材よりも
小さな体積を有することを特徴とする請求項1乃至3の
いずれか一項に記載の構成部材。 (5)保護層が、一様なヴァナジウム又はチタン成分を
有する母材よりも少ない粒境界におけるヴァナジウム又
はチタン析出物を有することを特徴とする請求項1乃至
4のいずれか一項に記載の構成部材。 (6)保護層が、プラズマ溶射層であることを特徴とす
る請求項1乃至5のいずれか一項に記載の構成部材。 (7)次の製造段階: a)接着性を改良するために母材の表面を取り除くこと
により表面に前処理を施す段階、b)母材の化学的な組
成のプラズマ溶射材料でプラズマ溶射することにより母
材にコーティングを施す段階、 c)1150℃と1250℃の間の温度で溶融すること
によりエピタキシャル再結晶化する段階、 d)耐酸化性を高めるために、表面及び/又は拡散コー
ティング層を滑らかにし、且つ強くするために機械的圧
縮によって保護層の表面に後処理を施す段階を特徴とす
る請求項1に記載の構成部材の製造方法。 (8)化学的エッチング、プラズマエッチング、又は研
磨剤噴射加工によって母剤の表面を取り除くことが行わ
れることを特徴とする請求項7に記載の方法。 (9)保護層の表面に、硬化噴射加工(Verfest
igungstrahlbearbeitung)及び
/又は圧力流れラップ仕上げ加工(Druckf1ie
Bl■ppbearbeitung)及び/又は平滑研
削加工(Gleitschleifbearbeitu
ng)が施されることを特徴とする請求項7又は8に記
載の方法。 (10)保護層の表面が、アルミニウム及び/又はクロ
ムを拡散コーティングによって後処理されることを特徴
とする請求項1乃至9のいずれか一項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3907625.3 | 1989-03-09 | ||
DE3907625A DE3907625C1 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02277760A true JPH02277760A (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=6375923
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2059815A Pending JPH02277760A (ja) | 1989-03-09 | 1990-03-08 | ニッケル又はコバルトを基礎とする保護層を有する構成部材及びその製造方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0386618B1 (ja) |
JP (1) | JPH02277760A (ja) |
CA (1) | CA2011753A1 (ja) |
DE (1) | DE3907625C1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015045038A1 (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-02 | 中国電力株式会社 | 耐熱金属材料部材に対するクリープ強化材の拡散浸透方法、及びクリープ強度を強化させた耐熱金属材料部材 |
KR20160055989A (ko) * | 2014-11-11 | 2016-05-19 | (주)코미코 | 플라즈마 처리 장치용 내부재 및 이의 제조 방법 |
KR20160055991A (ko) * | 2014-11-11 | 2016-05-19 | (주)코미코 | 플라즈마 처리 장치용 내부재 및 이의 제조 방법 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2950436B2 (ja) * | 1990-03-15 | 1999-09-20 | 株式会社東芝 | 複合化材料の製造方法 |
US5316866A (en) * | 1991-09-09 | 1994-05-31 | General Electric Company | Strengthened protective coatings for superalloys |
ES2132927T3 (es) * | 1995-07-25 | 1999-08-16 | Siemens Ag | Producto con un cuerpo basico metalico con canales de refrigeracion y su fabricacion. |
US5881972A (en) * | 1997-03-05 | 1999-03-16 | United Technologies Corporation | Electroformed sheath and airfoiled component construction |
EP1162284A1 (en) * | 2000-06-05 | 2001-12-12 | Alstom (Switzerland) Ltd | Process of repairing a coated component |
DE102004050474A1 (de) * | 2004-10-16 | 2006-04-20 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines mit einer Verschleißschutzbeschichtung beschichteten Bauteils |
DE102011087159B3 (de) * | 2011-11-25 | 2013-03-28 | Mtu Aero Engines Gmbh | Haftgrundvorbereitung für das Kaltgasspritzen und Kaltgasspritzvorrichtung |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4419416A (en) * | 1981-08-05 | 1983-12-06 | United Technologies Corporation | Overlay coatings for superalloys |
US4532191A (en) * | 1982-09-22 | 1985-07-30 | Exxon Research And Engineering Co. | MCrAlY cladding layers and method for making same |
DE3246507A1 (de) * | 1982-12-16 | 1984-06-20 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Hochtemperatur-schutzschicht |
US4743514A (en) * | 1983-06-29 | 1988-05-10 | Allied-Signal Inc. | Oxidation resistant protective coating system for gas turbine components, and process for preparation of coated components |
DE3426201A1 (de) * | 1984-07-17 | 1986-01-23 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Verfahren zum aufbringen von schutzschichten |
EP0207874B1 (en) * | 1985-05-09 | 1991-12-27 | United Technologies Corporation | Substrate tailored coatings for superalloys |
DE3522646A1 (de) * | 1985-06-25 | 1987-01-08 | Wiederaufarbeitung Von Kernbre | Formkoerper aus schlecht schweissbarem werkstoff |
-
1989
- 1989-03-09 DE DE3907625A patent/DE3907625C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-03-01 EP EP90103963A patent/EP0386618B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-08 CA CA002011753A patent/CA2011753A1/en not_active Abandoned
- 1990-03-08 JP JP2059815A patent/JPH02277760A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015045038A1 (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-02 | 中国電力株式会社 | 耐熱金属材料部材に対するクリープ強化材の拡散浸透方法、及びクリープ強度を強化させた耐熱金属材料部材 |
CN105555988A (zh) * | 2013-09-25 | 2016-05-04 | 中国电力株式会社 | 蠕变增强材料对耐热金属材料构件的扩散渗镀方法以及增强了蠕变强度的耐热金属材料构件 |
JP5925958B2 (ja) * | 2013-09-25 | 2016-05-25 | 中国電力株式会社 | 耐熱金属材料部材に対するクリープ強化材の拡散浸透方法、及びクリープ強度を強化させた耐熱金属材料部材の製造方法 |
JPWO2015045038A1 (ja) * | 2013-09-25 | 2017-03-02 | 中国電力株式会社 | 耐熱金属材料部材に対するクリープ強化材の拡散浸透方法、及びクリープ強度を強化させた耐熱金属材料部材の製造方法 |
KR20160055989A (ko) * | 2014-11-11 | 2016-05-19 | (주)코미코 | 플라즈마 처리 장치용 내부재 및 이의 제조 방법 |
KR20160055991A (ko) * | 2014-11-11 | 2016-05-19 | (주)코미코 | 플라즈마 처리 장치용 내부재 및 이의 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3907625C1 (ja) | 1990-02-15 |
CA2011753A1 (en) | 1990-09-09 |
EP0386618A1 (de) | 1990-09-12 |
EP0386618B1 (de) | 1994-02-16 |
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