JPH02265648A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は自動車等の内燃機関から排出される排ガス中
の有害成分である炭化水素（ＨＣ）、−酸化炭素（ＣＯ
）、窒素酸化物（ＮＯ，）を効率良く浄化する排ガス浄
化用触媒に関する。

（従来の技術） 従来の排ガス浄化用触媒としては、セリウムを活性アル
ミナに適当量添加させると、耐熱性が著しく向上する事
から、例えば、特開昭５２−１１６７７９号公報、特開
昭５４−１５９３９１号公報に開示されている様に、予
めセリウムを含有させた活性アルミナ粉末を、モノリス
担体基材の表面に付着させた後、白金、ロジウム、パラ
ジウム等の単独又は、組合せてなる触媒活性金属を担持
させた触媒が提案されている。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、この様な従来の排ガス浄化用触媒にあっ
ては、耐熱性を付与する為に転化するセリアが、自動車
排ガスのごとき内燃機関から排出される高温ガスの下で
は、それ自身が熱によって結晶成長を起こし、安定な結
晶構造をとり、酸素（０□）ストレージ能を低下させま
た、同時にアルミナの結晶成長をも起こす。この為、白
金、ロジウム、パラジウム等の触媒成分がシンタリング
を起こすと同時に、セリアとの相互作用をも失う結果、
特にリッチ域（燃料過剰域）での活性を低下させる為、
多量の貴金属を必要とするという問題点があった。

この発明は上記問題点を解決することを目的としている
。

（課題を解決するための手段） 発明者はこの様な従来の問題点を解決すべく鋭意研究の
結果モノリス担体基材表面に一般式ＡＢＯ３で表わされ
るペロブスカイト型複合酸化物の、ＡサイトにＬａ及び
、ＢａまたはＳｒを、ＢサイトにＭｎ及びｐｔまたはＣ
ｕおよびＰｄを用いてなる酸化活性複合酸化物と、Ａサ
イトにＮｄ及び、ＢａまたはＳｒを、ＢサイトにＭｎ及
び、ＰｄまたはＣｕ及びＲｕを用いてなる還元活性複合
酸化物を、希土類部分安定化ジルコニア上に担持した粉
末と、ｐｔを担持したセリウムを包含する活性アルミナ
及び、Ｐｄを担持したジルコニウムを包含した活性アル
ミナ粉末と、高比表面積セリア粉末とより成るコート層
を形成する事により、上記問題点を解決し得ることを見
出しこの発明を達成するに至った。

以下、この発明を説明する。

先ず、構成を説明すると、本発明の排ガス浄化用触媒は
、モノリス担体の表面に、卑金属複合酸化物特に、ペロ
ブスカイト型複合酸化物と、０２ストレージ能を持つ高
比表面積セリアを含む触媒担体中に、触媒成分として白
金族金属の内、ｐｔ及び、Ｐｄ等を共存せしめたもので
ある。

ここに用いるペロブスカイト型複合酸化物は、一般式Ａ
ＢＯ，で表わされ、典型的な物としては、ＣａＴｉｅ、
、　ＢａＴｉＯ３が知られているが、本発明では、Ｌａ
ｌ−ＭＡ＄ＩＢＩ−ｙＢｙ（］＋　（式中のＡはＢａま
たはＳｒ、　　ＢはｐｔまたはＰｄ、　　ＥはＭｎまた
はＣｕを示す）及びＮｄ＋−ＺＣ−Ｅｌ　、Ｄｕ０３　
　（式中のＣはＢａまたはＳｒ、　　ＤはＰｄまたはＲ
ｕ、　　ＥはＭｎまたはＣｕを示す）で表わされるペロ
ブスカイト型複合酸化物を用いる。尚上記Ｌａ　ｌ−１
１ＡＸ８＋−ｙＢｙ０３とＮｄ、−、Ｃ，Ｂ、−ｕｏ、
　０３においてＥがＭｎの場合はＢはＰｔ、　ＤはＰｄ
であり、ＥがＣｕの場合ＢはＰｄ、　ＤはＲｕであるの
が好ましい。また上記式％式％ ０．１〜０．５、ｕは０．０４〜０．０６の範囲の値で
、この範囲を外れると、それぞれＬａ、　Ｍｎ、　Ｎｄ
、　Ｃｕが単独で酸化物となり、触媒としての効果が弱
くなってしまう。

上記ペロブスカイト型複合酸化物は各金属の炭酸塩、蓚
酸塩又は硝酸塩を所定の化学量論比で混合し、焼成する
ことによって得られる。

０□ストレージ能モ持つ酸化物としては、代表的なもの
としては酸化セリウムが知られているが、この他に、酸
化プラセオジム、酸化テルビウム等をあげることができ
る。又、０□ストレージ能は酸化物の比表面積に比例す
る事から、高比表面積を有する活性酸化物を用いる。

次に、本発明の触媒の製造方法を説明する。

先ず、活性アルミナ担体に、セリウムの硝酸塩水溶液を
浸せき法等で所定量を担持し、乾燥した後、空気気流中
６００℃で２時間焼成してセリウム担持活性アルミナを
得る。得られたセリウム担持活性アルミナにジニトロジ
アンミン白金硝酸溶液を用いて白金を所定量担持した後
、乾燥し、空気気流中４００℃で２時間程度焼成して白
金担持活性アルミナを得る。次に、酸化ジルコニウム粉
末にセリウムの硝酸塩溶液を用いて、浸せき法等により
セリウムを所定量担持した後、空気気流中８５０℃で２
〜３時間焼成して、希土類部分安定化ジルコニアを得る
。得られた部分安定化ジルコニア粉末に、所望の酸化活
性ペロブスカイト型複合酸化物を形成する各金属の硝酸
塩を化学量論比担持し、空気気流中８５０℃で５時間焼
成してペロブスカイト型複合酸化物（Ｌａｌ−ＸＡＸＢ
ｌ、、−ｙＢｙＵｓ）を得る。以上の様にして得られた
活性アルミナ、ペロブスカイト型複合酸化物と、高比表
面積セリアとを、硝酸酸性ベーマイトゾルと共に混合粉
砕して得られるスラリーを、コージェライト質モノリス
担体基材に塗布する。乾燥終了後、燃焼ガス気流中４０
０℃で焼成して触媒担体を得る。

次に活性アルミナ担体に、硝酸ジルコニウム溶液を用い
て、ジルコニウムを所定量含浸担持し、乾燥した後、空
気気流中６００℃で２時間焼成してジルコニウム担持活
性アルミナを得る。得られた活性アルミナ担体に、硝酸
パラジウムを所定量含浸担持して、パラジウム担持活性
アルミナを得る。

次に、前述同様希土類部分安定化ジルコニア粉末と所望
の還元活性ペロブスカイト型複合酸化物を形成する各金
属の硝酸溶液を化学量論量用いて、ペロブスカイト型複
合酸化物（Ｎｄ＋−ｚ　Ｃ，Ｅ、ｕＤ。）粉末を得る。

上記触媒担体にパラジウムを含有する活性アルミナと、
ペロブスカイト型複合酸化物粉末、高比表面積セリア粉
末、硝酸酸性ベーマイトゾルを混合粉砕して得られるス
ラリーを塗布した後、乾燥し、燃焼ガス気流中４００℃
で焼成して触媒を得る。

（作　用） 次に作用を説明する。

排ガス中に含まれる有害成分の主たる物は、炭化水素（
ＨＣ）　、−酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯＸ）
の三成分であり、この三成分を一度に浄化処理する為に
、Ｐｔ、　Ｐｄ、　Ｒｈ等の白金族金属が用いられてい
る。これらの内、Ｐｔ、　Ｒｈは高価である為、安価な
Ｐｄの利用が考えられている。しかしながら、Ｐｄは還
元雰囲気で粒子成長しやすく、耐久性が劣る等の問題点
がある。現在までのところ、高価なＰｔ。

Ｒｈか又はＰｔ、　Ｒｈ、と一部Ｐｌｊを組み合わせて
用いるに留まっている。従って、本発明は、酸化活性ペ
ロブスカイト型複合酸化物および還元活性ペロブスカイ
ト型複合酸化物を利用する事により、安価なＰｄを用い
た、高活性、高耐久性を有する排ガス浄化用触媒を提供
する事を目的とした。

ペロブスカイト型複合酸化物はＡＢＯ３の基本組成を持
ち、結晶学的にきわめて安定な構造であるが、構造変化
を伴う事なく、Ａ、８両サイトイオンの一部あるいは全
部を、他のイオンと置換出来、それによって、特にＢサ
イトイオンの異常原子価や、混合原子価を安定させ、全
く別の性質を持つ金属酸化物としたり又、酸素欠陥を導
入する事で、高度の０□ストレージ能を持たせる事が出
来る。

本発明で用いるペロブスカイト型複合酸化物は、上記特
性を利用するもので、特に、Ｂサイトイオンの原子価制
御を目的として、Ａサイトイオンを希土類金属特にＬａ
及び、Ｎｄを用い、壬の一部をＨａ及び、Ｓｒで置き換
えている。一般にＡサイトイオンを希土類金属と異原子
価を持つ金属との組合せを行なうと、酸化活性が増大し
、白金族金属系触媒に匹敵すると言われている。この理
由は、異原子価の金属を置換する事で、Ｂサイトイオン
の酸化状態や、酸素の格子欠陥量を制御出来る事は前述
の通りであり、この結果、酸化活性に重要な収着酸素を
増加させる事になる。収着酸素は、ａ）アルファー酸素
；８００℃以下の幅広い温度範囲で脱離し、Ａサイトイ
オンの部分置換によって生じる酸素空孔に収着しており
、ｂ）ベータ酸素；８２０℃付近で鋭いピーク状に脱離
し、Ｂサイト金属の低原子価への還元に対応すると言う
２種が知られている。

以上の酸化活性を持つペロブスカイト型複合酸化物であ
るが、Ｂサイトに用いる遷移金属によって還元特性を持
たせる事が出来る。

しかるに、その特性は、Ｂサイトに用いる金属本来の特
性を増加させるだけで、本質的な異常原子の特性を持た
ない。従って、当該酸化物上に貴金属触媒を担持共存さ
せるだけでは発明者の要求する触媒特性は得られない。

この為、Ｂサイト金属として用いる遷移金属の一部を、
ｐｔまたはＰｄで置換するか、或いはＰｄまたはＲｕで
置換し酸化活性を強めると共に強力な還元活性を付与す
る事で、遷移金属のみでは得られない高活性な触媒を得
る。

以上のようにして得られるペロブスカイト型複合酸化物
と、白金族金属の内、酸化活性用および、還元活性用に
Ｐｄまたはｐｔ及びＰｄを、セリウム担持活性アルミナ
またはジルコニウム担持活性アルミナ粉末に直接担持し
た粉末と、それ自身が強力な０２ストレージ能を持つ高
比表面積セリアとを、モノリス担体表面にコーティング
し触媒とする事で、高活性、高耐久性を有する排ガス浄
化用触媒を得る。

触媒成分である貴金属量は通常の範囲で用いられる。

（実施例） 次に、本発明を、実施例、比較例および試験例によって
説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。

実施例１ ガンマ又は、デルタ−アルミナを主成分とする活性アル
ミナ担体に、硝酸セリウム水溶液を、浸せき法を用い、
セリウム金属として１４重量％担持した。担持後１５０
℃で３時間乾燥し、次いで空気気流中６００℃で２時間
焼成して、セリウム担持活性アルミナ担体を得た。得ら
れたアルミナ担体にジニトロジアンミン白金硝酸溶液を
用いてｐｔとして１．９１重量％になる様に担持し、１
５０℃で３時間乾燥した後、空気気流中４００℃で２時
間焼成して、白金担持活性アルミナ粉末を得た。次に、
酸化ジルコニウム粉末に硝酸セリウム溶液を用い、セリ
ウムとして２０重量％担持した後、１５０℃で３時間乾
燥した後空気気流中８５０℃で２時間焼成して、希土類
部分安定化ジルコニアを得た。得られたジルコニア粉末
に硝酸ランタン、硝酸バリウム、硝酸マンガン、ジニト
ロジアンミン白金硝酸溶液の混合溶液を浸せき法を用い
て担持した後、蓚酸アンモニウムで沈澱化し、乾燥した
後、８５０℃で５時間焼成して、酸化活性ペロブスカイ
ト型複合酸化物；　Ｌａｏ−ｓ　Ｂａｏ−２Ｍｎｏ−ｓ
ｅｑ　Ｐｔｏ、　００３０３を得た。

以上得られた白金担持活性アルミナ５４２ｇと、酸化活
性ペロブスカイト型複合酸化物粉末５８８ｇ、高比表面
積酸化セリウム粉末７３５ｇ、硝酸酸性ベーマイトゾル
（ベーマイトアルミナ１０重量％懸濁液に１０重量％Ｈ
ＮＯ３を加えて得られるゾル）２１３５ｇとをボールミ
ルボットへ投入し、混合粉砕して得られたスラリーをモ
ノリス担体基材（１，７Ｌ、　４００セル）にコーティ
ングした。１３０℃で１時間乾燥した後、燃焼ガス気流
中４００℃で２時間焼成して触媒担体を得た。ここで得
られる触媒担体のコート量は２７２ｇ／個に設定した。

次に、ガンマ又は、デルタ−アルミナを主成分とする活
性アルミナ担体に硝酸ジルコニル溶液を用い、ジルコニ
ウムとして３重量％になる様担持し、乾燥後、空気気流
中６００℃で２時間焼成して、ジルコニウム担持活性ア
ルミナを得た。得られた活性アルミナ担体に硝酸パラジ
ウム溶液を用い、パラジウムとして３．８重量％担持し
た。乾燥後、空気気流中４００℃で２時間焼成してパラ
ジウム担持活性アルミナを得た。前述と同様に希土類部
分安定化ジルコニアと硝酸ネオジム、硝酸バリウム、硝
酸マンガン、硝酸パラジウム混合溶液とを用い。

て、還元活性ペロブスカイト型複合酸化物：Ｎｄｏ、　
７　Ｂａｏ−３Ｍｎｏ、　９６　Ｐｄｏ、　［＋４０ａ
を得た後、パラジウム担持活性アルミナ５４２ｇ、ペロ
ブスカイト粉末５８８ｇ、高比表面積セリア粉末７３５
ｇ、硝酸酸性ベーマイトゾル２１３５ｇを混合粉砕てし
得たスラリーを、前記触媒担体にコーティングし、乾燥
した後、４００℃で２時間燃焼ガス気流中で焼成した。

この時のコート量は６８ｇ／個とし触媒１を得た。

比較例１ 比較の為、コーティング層中に加える複合酸化物をＬａ
及び、Ｍｎから作られるしａＭｎＱ、と、Ｎｄ及び、Ｍ
ｎから作られるＮｄＭｎＯ３を用いた以外は実施例１と
同様にして触媒２を得た。

実施例２ 実施例１における酸化活性複合酸化物がＬａｏ、　ｔ　
Ｂａｏ、　３　Ｍｎｏ、　９９４　Ｐｊｏ、　ｏｏｓで
あり還元活性複合酸化物がＮｄＯ，８Ｂａｏ、　４　Ｍ
ｎｏ、９４　ｐａｏ−ｏｓである以外は同様にして触媒
３を得た。

実施例３ 実施例１における酸化活性複合酸化物がＬａｏ、　ｅ　
Ｓｒｏ、　２　Ｍｎｏ、　５ｓ７Ｐｔｏ、　００３であ
り還元活性複合酸化物がＮｄａ、　？　５ｒｏ−３Ｍｎ
ｏ、　ｉｓ　Ｐｄｏ−０４である以外は同様にして触媒
４を得た。

実施例４ 実施例１における還元活性複合酸化物がＮｄｏ、　ｔ　
Ｓｒｏ、　ｓ　Ｍｎｏ、　９８　Ｐｊｏ−ｏ４である以
外は同様にして触媒５を得た。

比較例２ 特開昭５２−１１６７７９号公報に記載されている方法
に従って、シリカゲル２６５３ｇ　、活性アルミナ粉末
担体に硝酸セリウム水溶液を含浸乾燥した後、空気気流
中６００℃で１．５時間焼成して得た、セリウムを金属
換算で３重量％担持したアルミナ粉末１４３７ｇをボー
ルミルポットに投入し、６時間混合粉砕した後、得られ
たスラリーをコージェライト質担体基材（４００セル、
１．７し容量）にコーティングし、乾燥した後６５０℃
で２時間焼成した。この時のコート量は３４０ｇ／個に
設定した。さらにこの担体を塩化白金酸と塩化ロジウム
の混合水溶液に浸せきし、担体１個当りｐｔ：ｉ、　９
１ｇ、　Ｒｈ：ｏ、　１９１ｇを担持し、その後Ｈ２／
Ｎ、気流中で還元した。この後６００℃で２時間焼成し
て触媒６を得た。

比較例３ 特開昭５４−１５９３９１号公報に記載されている方法
に従って、アルミナゾル２５６３ｇ　、活性アルミナ粉
末１４３’７ｇをボールミルポットに投入し、６時間混
合粉砕した後、モノリス担体基材（４００セル、１．７
し容量）にコーティングし、乾燥した後６５０℃で２時
間焼成した。この時のコーテイング量は３４０ｇ／個に
設定した。

次いで、硝酸セリウム水溶液を用い、セリウムを金属換
算で２８ｇ付着させた。

その後、１２０℃で３時間乾燥し、空気気流中６００℃
で２時間焼成した。さらにこの後、塩化白金酸と塩化ロ
ジウムの混合水溶液中に浸せきして、担体１個当りＰｔ
：１．９１ｇ５Ｒｈ：０．１９１ｇになる様に担持した
後、空気気流中で焼成して触媒７を得た。

試験例１ 実施例１．　２．　３．　４及び、比較例１．　２．　
３で得た触媒を下記条件で実車耐久（エンジン耐久）を
行い、１０モードエミツシヨン浄化率、温度特性を測定
した結果は、表１：１０モード浄化率、第１図：Ａ／Ｆ
フィッシュフッタで示した。

エンジン耐久条件 触媒　　　　　　　一体型貴金属担持触媒触媒出口温度
　　　７００℃ 空間速度　　　　　約６５．０００８ｒ　’耐久時間　
　　　　１００時間 エンジン　　　　　排気量２．０ＯＯＣＣ燃料　　　　
　　　無鉛ガソリン 耐久中入ロエミッション　Ｃ０ Ｏ Ｃ ０，４〜０．６　％ ０゜５±０．１　　％ １、２００ｐｐｍ ２、３００ｐｐｍ １４．９　　±０．１　　％ 性能評価車両 車両 スカイライン（日産自動車■ 製・乗用車） 排気量；　２．０００ｃｃ 表１ 尚、本ペロブスカイト型複合酸化物中には、Ｐｔ：０．
３１６〜０．６３ｇ　、　Ｐｄ：　０．３４〜０．４５
ｇ／触媒１個当り、を包含している。

実施例５ ガンマ又は、デルタ−アルミナを主成分とする活性アル
ミナ担体に、硝酸セリウム水溶液を、浸せき法を用い、
セリウム金属として１４重量％担持した。担持後１５０
℃で３時間乾燥し、次いで空気気流中６００℃で２時間
焼成して、セリウム担持活性アルミナ担体を得た。得ら
れたアルミナ担体にジニトロジアンミン白金硝酸溶液を
用いてＰｔとして１．９１重量％になる様に担持し、１
５０℃で３時間乾燥した後、空気気流中４００℃で２時
間焼成して、白金担持活性アルミナ粉末を得た。次に、
酸化ジルコニウム粉末に硝酸セリウム溶液を用い、セリ
ウムとして２０重量％担持した後、１５０℃で３時間乾
燥した後空気気流中８５０℃で２時間焼成して、希土類
部分安定化ジルコニアを得た。得られたジルコニア粉末
に硝酸ランタン、硝酸バリウム、硝酸銅、ジニトロジア
ンミン白金硝酸溶液の混合溶液を浸せき法を用いて担持
した後、蓚酸アンモニウムで沈澱化し、乾燥した後、８
５０℃で５時間焼成して、酸化活性ペロブスカイト型複
合酸化物；ｌａｏ、　＠　Ｂａ。、２　（’ｕａ、　Ｉ
Ｎ　Ｐｄｏ、　ｏｓ　０３を得た。

以上得られた白金担持活性アルミナ５４２ｇと、酸化活
性ペロブスカイト型複合酸化物粉末５８８ｇ、高比表面
積酸化セリウム粉末７３５ｇ、　硝酸酸性ベーマイトゾ
ル（ベーマイトアルミナ１０重量％懸濁液に１０重量％
ＨＮＯ，を加えて得られるゾル）２１３５ｇとをボール
ミルポットへ投入し、混合粉砕して得られたスラリーを
モノリス担体基材（１，７Ｌ、　４００セル）にコーテ
ィングした。１３０℃で１時間乾燥した後、燃焼ガス気
流中４００℃で２時間焼成して触媒担体を得た。ここで
得られる触媒担体のコート量は２７２ｇ／個に設定した
。

次に、ガンマ又は、デルタ−アルミナを主成分とする活
性アルミナ担体に硝酸ジルコニル溶液を用い、ジルコニ
ウムとして３重量％になる様担持し、乾燥した後、空気
気流中６００℃で２時間焼成して、ジルコニウム担持活
性アルミナを得た。得られた活性アルミナ担体に硝酸ハ
ラジウム溶液を用い、パラジウムとして３．８重量％担
持した。乾燥後、空気気流中４００℃で２時間焼成して
パラジウム担持活性アルミナを得た。前述と同様に希土
類部分安定化ジルコニアと硝酸ネオジム、硝酸バリウム
、硝酸銅、硝酸ルテニウム混合溶液とを用いて、還元活
性ペロブスカイト型複合酸化物：Ｎｄｏ、　７　Ｂａｏ
、３Ｃｕｏ、　ｓｅ　Ｒｕｏ、　０４　Ｕｓを得た後、
パラジウム担持活性アルミナ５４２ｇ：　ペロブスカイ
ト粉末５８８ｇ、高比表面積セリア粉末７３５ｇ、硝酸
酸性ベーマイトゾル２１３５ｇを混合粉砕して得たスラ
リーを、前記触媒担体にコーティングし、乾燥した後、
４００℃で２時間燃焼ガス気流中で焼成した。この時の
コート量は６８ｇ／個とし触媒８を得た。

比較例４ 比較の為、コーティング層中に加える複合酸化物をＬａ
及び、Ｃｕから作られるＬａＣｕＯ，と、Ｎｄ及び。

Ｃｕから作られるＮｄＣｕ０ｓを用いた以外は実施例１
と同様にして触媒９を得た。

実施例６ 実施例１における酸化活性複合酸化物がＬａｏ−７８ａ
ａ−ｓ　ＣＩＪａ−９４Ｐｄｏ、　ａｓであり還元活性
複合酸化物がＮｄｏ−６Ｂａｏ、４　ＣＵｏ、　９４　
ＲＬＩａ−ａａである以外は同様にして触媒１０を得た
。

実施例７ 実施例１における酸化活性複合酸化物がＬａｏ。ｓ　Ｓ
ｒｏ、　２　ＣＵｏ、　９７　Ｐｄｏ、　０３であり還
元活性複合酸化物がＮｄｏ、　７　Ｓｒｏ、　３　Ｍｎ
ｏ−９６Ｒｕｏ、　０４である以外は同様にして触媒１
１を得た。

実施例８ 実施例１における還元活性複合酸化物がＮｄｏ、　？　
１３ａｏ、　３　Ｃｕｏ、９６　ＲＩＪｏ、　０４であ
る以外は同様に、して触媒１２を得た。

その後、１２０℃で３時間乾燥し、空気気流中６００℃
で２時間焼成した。さらにこの後、塩化白金酸と塩化ロ
ジウムの混合水溶液中に浸せきして、担体１個当りＰｔ
：１．９１ｇ、　Ｒｈ：（１，１９１ｇになる様に担持
した後、空気気流中で焼成して触媒１２を得た。

試験例２ 実施例５．　６．　７．　８及び、比較例４で得た触媒
を試験例１と同様の条件で実車耐久（エンジン耐久）を
行い、１０モードエミツシヨン浄化率、温度特性を測定
した結果は、表２：１０モード浄化率、第２図：　Ａ／
Ｆフィッシュフッタで示した。表２および第２図には比
較のために比較例２と３の結果を併記する。

表２ 尚、本ペロブスカイト型複合酸化物中には、Ｐｄ：　０
．９９３〜１．９７３ｇ、　Ｒｕ：　０．２３５ｇ〜０
．４７ｇ／触媒１個当り、を包含している。

（発明の効果） 以上説明して来た様に、この発明によれば、その構成を
触媒活性成分たる貴金属を包含するコート層に、耐熱性
に優れ且つ、それ自身が触媒活性を持つペロブスカイト
型複合酸化物と０２ストレージ能の強い高比表面積セリ
アとを共存させた為、ペロブスカイト型複合酸化物の持
つ触媒活性と、高比表面積セリアの強力な０２ストレー
ジ性とにより、還元雰囲気下では耐久性の劣るＰｄを有
効に使用する事が可能になった。

この為、触媒成分たる貴金属の内、特にＲｈを使用しな
い事から、触媒コストの大幅な低減を図れると言う効果
が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図は触媒１〜７の浄化率をＡ／Ｆフィッシュフック
で示した曲線図、 第２図は触媒８〜１２と触媒６，７の浄化率をＡ／Ｆフ
ィッシュフックで示した曲線図である。 特許出願人　日産自動車株式会社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．　モノリス担体基材の表面に、次の一般式Ｌａ＿１
   ＿−＿ｘＡ＿ｘＥ＿１＿−＿ｙＢ＿ｙＯ＿３（式中のＡ
   はＳｒまたはＢａ，ＢはＰｔまたはＰｄ，ＥはＭｎまた
   はＣｕ，ｘは０．１〜０．５，ｙは０．００１〜０．０
   １を示す）で表わされる酸化活性ペロブスカイト型複合
   酸化物を希土類部分安定化ジルコニア粉末上に担持して
   得た粉末と白金族金属の内、白金を担持したセリウムを
   包含する活性アルミナ粉末及び、高比表面積セリア粉末
   とより成るコート層とこの層上に次の一般式 Ｎｄ＿１＿−＿ｚＣ＿ｚＥ＿１＿−＿ｕＤ＿ｕＯ＿３（
   式中ＣはＢａまたはＳｒ，ＤはＰｄまたはＲｕ，ＥはＭ
   ｎまたはＣｕ，ｚは０．１〜０．５，ｕは０．０４〜０
   ．０６を示す）で表わされる還元活性ペロブスカイト型
   複合酸化物を、希土類部分安定化ジルコニア粉末上に担
   持して得た粉末と、白金族金属の内、パラジウムを担持
   したジルコニアを包含する活性アルミナ粉末と、高比表
   面積セリア粉末とより成るコート層を備えたことを特徴
   とする排ガス浄化用触媒。