JPH02265513A - 断熱容器とその製造方法 - Google Patents
断熱容器とその製造方法Info
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- JPH02265513A JPH02265513A JP8848889A JP8848889A JPH02265513A JP H02265513 A JPH02265513 A JP H02265513A JP 8848889 A JP8848889 A JP 8848889A JP 8848889 A JP8848889 A JP 8848889A JP H02265513 A JPH02265513 A JP H02265513A
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Landscapes
- Thermally Insulated Containers For Foods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は保温性、保冷性に優れる合成樹脂製の断熱容器
に関する。
に関する。
従来、合成樹脂製真空二重断熱容器として特公昭44−
16158号に示される合成樹脂製魔法瓶等多くの発明
、考案がなされている。これらは合成樹脂で形成された
内容器、外容器に輻射対策あるいは通気遮断性の向上の
ためメツキ、蒸着等の金属層を形成し、内外容器を接合
、一体化し断熱空間層を真空排気して得られるものであ
る。
16158号に示される合成樹脂製魔法瓶等多くの発明
、考案がなされている。これらは合成樹脂で形成された
内容器、外容器に輻射対策あるいは通気遮断性の向上の
ためメツキ、蒸着等の金属層を形成し、内外容器を接合
、一体化し断熱空間層を真空排気して得られるものであ
る。
ところで、一般に魔法瓶の断熱原理とは高真空断熱と呼
ばれるものであり、熱の移動要素である伝導、対流、輻
射のうち断熱空間層を真空に排気することにより基体に
よる伝導、対流を除き去ることにある。そしてこの効果
が得られる真空度レベルは、空気の平均自由工程と密接
なかかわりがあるものであるが、少なくとも10−1T
orr以下の高真空が必要となる。
ばれるものであり、熱の移動要素である伝導、対流、輻
射のうち断熱空間層を真空に排気することにより基体に
よる伝導、対流を除き去ることにある。そしてこの効果
が得られる真空度レベルは、空気の平均自由工程と密接
なかかわりがあるものであるが、少なくとも10−1T
orr以下の高真空が必要となる。
この様な高真空を得るためには、断熱空間を形成する部
材の表面層に吸着しているあるいは内部に吸蔵されてい
る空気成分や水等を充分に除去する必要がある。この処
理はベーキング処理と呼ばれ、加熱しながら真空排気を
行うもので、この効果はもちろん加熱温度と排気時間に
依存するものである。例えば昨今商品化されている金属
製魔法瓶の場合、500℃以上の温度で1時間程度の真
空排気がなされている。
材の表面層に吸着しているあるいは内部に吸蔵されてい
る空気成分や水等を充分に除去する必要がある。この処
理はベーキング処理と呼ばれ、加熱しながら真空排気を
行うもので、この効果はもちろん加熱温度と排気時間に
依存するものである。例えば昨今商品化されている金属
製魔法瓶の場合、500℃以上の温度で1時間程度の真
空排気がなされている。
また一方、低温液化ガスを貯蔵するための金属製の真空
断熱貯槽等の断熱壁構造として、内筒壁と外筒壁との金
属二重壁の間隙に、発泡パーライトの粉末を充填して1
0−1Torr以下の真空度とし1こ真空断熱構造か使
用されている。
断熱貯槽等の断熱壁構造として、内筒壁と外筒壁との金
属二重壁の間隙に、発泡パーライトの粉末を充填して1
0−1Torr以下の真空度とし1こ真空断熱構造か使
用されている。
しかしながら、前記合成樹脂製魔法瓶においては、合成
樹脂の軟化点温度が100〜150℃程度であるため、
これ以上の温度でベーキングを行うことが出来ない。ベ
ーキングの際、軟化点近傍まで加熱し真空排気を行うと
大気荷重により本体が変形するという不都合が生じてし
まう。
樹脂の軟化点温度が100〜150℃程度であるため、
これ以上の温度でベーキングを行うことが出来ない。ベ
ーキングの際、軟化点近傍まで加熱し真空排気を行うと
大気荷重により本体が変形するという不都合が生じてし
まう。
すなわち工業生産上支障のない時間内で充分なベーキン
グ効果を得ることが事実上不可能であり、このため10
−1Torr以下の高真空を得ることが出来ず、高性能
な魔法瓶を作ることが出来なかっ1こ。
グ効果を得ることが事実上不可能であり、このため10
−1Torr以下の高真空を得ることが出来ず、高性能
な魔法瓶を作ることが出来なかっ1こ。
すなわち本断熱容器を魔法瓶として使用する際、当然1
00℃に沸騰したお湯を中に入れることとなる。従って
沸騰水による容器の加温によって容器が加温されること
により、容器材料上り脱気が生じて断熱空間層の真空度
が劣化してしまい、すなわち保温性能が低下してしまう
という問題が生じてしまう。特に合成樹脂材料において
はこの現象が著しく、この点からもこの種の魔法瓶容器
の作製時のベーキング温度は少なくとも100℃以上で
あることが望まれる。
00℃に沸騰したお湯を中に入れることとなる。従って
沸騰水による容器の加温によって容器が加温されること
により、容器材料上り脱気が生じて断熱空間層の真空度
が劣化してしまい、すなわち保温性能が低下してしまう
という問題が生じてしまう。特に合成樹脂材料において
はこの現象が著しく、この点からもこの種の魔法瓶容器
の作製時のベーキング温度は少なくとも100℃以上で
あることが望まれる。
まに一方、その実使用時の苛酷な例として真夏時日中の
炎天下において自動車のトランクルーム内の温度が最高
で80℃にも達することがあり、その様な条件下で合成
樹脂製魔法瓶が使用された場合、その容器素材が80℃
という温度により軟化してしまい、大気圧荷重により変
形を起こしてしまう恐れがある。
炎天下において自動車のトランクルーム内の温度が最高
で80℃にも達することがあり、その様な条件下で合成
樹脂製魔法瓶が使用された場合、その容器素材が80℃
という温度により軟化してしまい、大気圧荷重により変
形を起こしてしまう恐れがある。
以上いずれの点からも保温性能に優れる合成樹脂製真空
断熱容器を得るためには、熱変形を防ぎつつ出来る限り
100℃よりも高い温度でベーキング処理を施すことが
望まれるものである。
断熱容器を得るためには、熱変形を防ぎつつ出来る限り
100℃よりも高い温度でベーキング処理を施すことが
望まれるものである。
なお、また上記した如く液体酸素等、低温液化ガスを貯
蔵する断熱タンクとして内槽と外槽との空間にパーライ
ト等の断熱材を充填して、内外槽間の空間を真空とした
断熱方法が採用されてはいるが、これらのタンクは金属
製であるが故そのベーキング温度は500℃以上の高い
温度で可能であり、又パーライトの充填密度も0.1g
/cm3と低く、このような条件では本発明に係わる合
成樹脂製の真空断熱容器では製作が不可能であった。
蔵する断熱タンクとして内槽と外槽との空間にパーライ
ト等の断熱材を充填して、内外槽間の空間を真空とした
断熱方法が採用されてはいるが、これらのタンクは金属
製であるが故そのベーキング温度は500℃以上の高い
温度で可能であり、又パーライトの充填密度も0.1g
/cm3と低く、このような条件では本発明に係わる合
成樹脂製の真空断熱容器では製作が不可能であった。
本発明は上記事情に鑑みてなされんもので、上記問題点
を解決し、優れた断6M性能を有する合成樹脂製真空断
熱容器を提供することを目的としている。
を解決し、優れた断6M性能を有する合成樹脂製真空断
熱容器を提供することを目的としている。
上記課題を解決するために、本発明では、内容器、外容
器が合成樹脂成型体より構成され、核内、外容器間を真
空排気tで成る二重構造断熱容器において、上記真空断
熱空間全域に通気性多孔質粉末材料を充填密度0,1〜
0.4g/cm’で充填して断熱容器を構成した。
器が合成樹脂成型体より構成され、核内、外容器間を真
空排気tで成る二重構造断熱容器において、上記真空断
熱空間全域に通気性多孔質粉末材料を充填密度0,1〜
0.4g/cm’で充填して断熱容器を構成した。
上記通気性多孔質としては、連続開気孔を有する有機系
、無機系の発泡体、あるいはそれらの多孔質微粉体等か
ら選択されるものを使用し、合成樹脂製真空断熱容器と
して優れた断熱特性を有するよう、その充填密度を知見
したことに基づくものである。
、無機系の発泡体、あるいはそれらの多孔質微粉体等か
ら選択されるものを使用し、合成樹脂製真空断熱容器と
して優れた断熱特性を有するよう、その充填密度を知見
したことに基づくものである。
本発明の断熱容器は、上記構成としたことにより、真空
排気工程における加熱ベーキング時に、外圧による変形
を防ぐことができるため、ベーキング温度を合成樹脂軟
化温度近傍まで上げることができる。
排気工程における加熱ベーキング時に、外圧による変形
を防ぐことができるため、ベーキング温度を合成樹脂軟
化温度近傍まで上げることができる。
また断熱空間に強度支持材として充填した多孔質材の作
用により、低真空領域でも高性能な断熱容器が得られる
。
用により、低真空領域でも高性能な断熱容器が得られる
。
第1図は、本発明の一実施例を示す図であって、図中符
号lは二重構造の容器本体、2は内容器、3は外容器、
4は断熱空間層である。
号lは二重構造の容器本体、2は内容器、3は外容器、
4は断熱空間層である。
この容器本体1は、ステンレス鋼あるいはアルミニウム
等の金属により形成された内容器2とABS、ポリプロ
ピレン、ポリカーボネート等の合成樹脂により成形され
た外容器3とを口元部で接着等により接合、一体化して
構成されている。
等の金属により形成された内容器2とABS、ポリプロ
ピレン、ポリカーボネート等の合成樹脂により成形され
た外容器3とを口元部で接着等により接合、一体化して
構成されている。
前記外容器3の少なくとも断熱層に接する面には、第2
図に示すように、あらかじめ通気性遮断のために合成樹
脂3a上に金属層3bを形成しておくことが望ましい。
図に示すように、あらかじめ通気性遮断のために合成樹
脂3a上に金属層3bを形成しておくことが望ましい。
この金属層3bは例えば化学メツキ、化学メツキ+電気
メツキ、蒸着、あるいはアルミニウム等の金属箔p貼り
合わせ等によって得られる。
メツキ、蒸着、あるいはアルミニウム等の金属箔p貼り
合わせ等によって得られる。
容器本体l内の断熱空間層4には、平均粒径100μm
以下のパーライト破砕粉が充填密度0.1〜0.4g/
c+a’となる様に充填されている。また、この断熱空
間層4には、上記パーライト破砕粉とともに合成ゼオラ
イト、天然ゼオライト、あるいは塩化カルシウム、硫酸
カルシウム、無水リン酸等の吸水性の吸着剤5が充填さ
れている。この吸着剤5は断熱空間層4の任意の一部分
に配置されても良いしあるいは上記パーライト粉体中に
適宜分散されても良い。
以下のパーライト破砕粉が充填密度0.1〜0.4g/
c+a’となる様に充填されている。また、この断熱空
間層4には、上記パーライト破砕粉とともに合成ゼオラ
イト、天然ゼオライト、あるいは塩化カルシウム、硫酸
カルシウム、無水リン酸等の吸水性の吸着剤5が充填さ
れている。この吸着剤5は断熱空間層4の任意の一部分
に配置されても良いしあるいは上記パーライト粉体中に
適宜分散されても良い。
容器本体lの底部開口部には、底部材6が接合されてい
る。この底部材6は、中央部に真空排気用の小孔7が開
口され、かつ小孔7より大径に形成された通気性微細孔
膜8が小孔7を塞ぐ様に断熱空間側に付設されている。
る。この底部材6は、中央部に真空排気用の小孔7が開
口され、かつ小孔7より大径に形成された通気性微細孔
膜8が小孔7を塞ぐ様に断熱空間側に付設されている。
そして該小孔7は金属製封止部材9にて封止されている
。
。
該通気性微細孔膜8は有機系、無機系の通気性発泡体又
は焼結体、あるいはフェルト等の布地、クラフト紙等の
繊維質物が使用される。底部材6の材質は金属、合成樹
脂のいずれでも良いが合成樹脂の場合は通気遮断性向上
のため少なくとも断熱空間層側の面には金属層を形成し
ておくと良い。
は焼結体、あるいはフェルト等の布地、クラフト紙等の
繊維質物が使用される。底部材6の材質は金属、合成樹
脂のいずれでも良いが合成樹脂の場合は通気遮断性向上
のため少なくとも断熱空間層側の面には金属層を形成し
ておくと良い。
この実施例による断熱容器は、まず、底部が開口した状
態にある外容器3内に内容器2を挿入し、口元部で接着
等により一体化して容器本体1を作製する。次いで、こ
の容器本体1の底部開口部より断熱空間層4内に、前記
パーライト破砕粉および吸着剤5をその充填密度が0.
1〜0.4g/c+u’となるように充填する。次いで
、容器本体lの底部開口部に底部材6を接合する。次い
で、断熱空間層4内部を排気用の小孔7より真空排気を
行う。この時排気処理の速度を速めるために容器本体1
全体を加熱し内容器2、外容器3表面あるいはパーライ
ト破砕粉に吸着されているアウトガス成分を脱ガス処理
すなわちベーキング処理を行う。
態にある外容器3内に内容器2を挿入し、口元部で接着
等により一体化して容器本体1を作製する。次いで、こ
の容器本体1の底部開口部より断熱空間層4内に、前記
パーライト破砕粉および吸着剤5をその充填密度が0.
1〜0.4g/c+u’となるように充填する。次いで
、容器本体lの底部開口部に底部材6を接合する。次い
で、断熱空間層4内部を排気用の小孔7より真空排気を
行う。この時排気処理の速度を速めるために容器本体1
全体を加熱し内容器2、外容器3表面あるいはパーライ
ト破砕粉に吸着されているアウトガス成分を脱ガス処理
すなわちベーキング処理を行う。
このときの加熱温度がより高ければより短時間で高真空
に排気できるわけであるが、外容器3が合成樹脂からな
るために100〜150℃以下の温度で行うことが好ま
しい。
に排気できるわけであるが、外容器3が合成樹脂からな
るために100〜150℃以下の温度で行うことが好ま
しい。
そして本実施例に於いては断熱空間4中に所定密度に充
填されているパーライト微粉末が外圧に対して耐圧縮性
の強度部材として作用するため、合成樹脂の軟化点近傍
まで加熱してベーキングを行うことが可能である。
填されているパーライト微粉末が外圧に対して耐圧縮性
の強度部材として作用するため、合成樹脂の軟化点近傍
まで加熱してベーキングを行うことが可能である。
本実施例では真空チャンバー中で120℃に容器本体を
加熱しながら真空排気を行いI O−1Torr違した
後金属製封止部材9にて排気用の小孔7を塞ぎ封止した
。この後真空チャンバー中に冷却用エアーあるいは窒素
ガスを送入し大気開放後容器本体をとり出した。真空排
気開始かつ封止するまでに要した時間はおよそ1時間で
あった。以上の各操作によって第1図に示す構成の断熱
容器が作製された。
加熱しながら真空排気を行いI O−1Torr違した
後金属製封止部材9にて排気用の小孔7を塞ぎ封止した
。この後真空チャンバー中に冷却用エアーあるいは窒素
ガスを送入し大気開放後容器本体をとり出した。真空排
気開始かつ封止するまでに要した時間はおよそ1時間で
あった。以上の各操作によって第1図に示す構成の断熱
容器が作製された。
ところで上記パーライト微粉末の充填密度を0.1〜0
.4g/c+113と定めたのは以下の理由による。
.4g/c+113と定めたのは以下の理由による。
1、粉末真空断熱に於ける断熱性能は一定の真空度の下
ではある充填密度ρ。をもって最も優れたものとなる。
ではある充填密度ρ。をもって最も優れたものとなる。
ρ0より小なる充填密度では残留ガス成分による熱伝達
が、ρ0より大なる充填密度では粉体自体の接触による
固体熱伝導が効いてくるためである。
が、ρ0より大なる充填密度では粉体自体の接触による
固体熱伝導が効いてくるためである。
2、充填された粉体を外圧により圧縮荷重に対する強度
部材として作用させるためには充填密度をある程度高め
なければならない。
部材として作用させるためには充填密度をある程度高め
なければならない。
3、しかしな−がら粉体の充填作業は周知の通り非常に
労力を要する作業であるため上記必要レベルを満足する
範囲で最少の充填密度とすることが望ましい。
労力を要する作業であるため上記必要レベルを満足する
範囲で最少の充填密度とすることが望ましい。
これらによる充填密度の最適値は粉体の種類、形状、粒
度分布等によってそれぞれ定まる。
度分布等によってそれぞれ定まる。
本出願人は10−1Torr程度の低真空領域にて良好
な断熱性能を得、かつ上記2.3項を満足する様各種物
体について検討を行った。その結果、平均粒径100μ
以下のパーライト、合成シリカ、珪藻土、シラスバルー
ン等の微粉体をそれぞれ所定密度にて充填すると前述の
条件を満足することを見出した。上記パーライトの場合
適当な充填密度は0. 13〜0.25g /cm3、
願わくば0゜15〜0 、 20g /cx3であった
。
な断熱性能を得、かつ上記2.3項を満足する様各種物
体について検討を行った。その結果、平均粒径100μ
以下のパーライト、合成シリカ、珪藻土、シラスバルー
ン等の微粉体をそれぞれ所定密度にて充填すると前述の
条件を満足することを見出した。上記パーライトの場合
適当な充填密度は0. 13〜0.25g /cm3、
願わくば0゜15〜0 、 20g /cx3であった
。
なお上記実施例では、容器底部を金属製封止部材9にて
封止する構成としたが、容器底部にチップ管方式の排気
管を形成し、真空排気処理後にチップ管を封止するよう
に構成しても良い。
封止する構成としたが、容器底部にチップ管方式の排気
管を形成し、真空排気処理後にチップ管を封止するよう
に構成しても良い。
(実験例)
前述の第1実施例により作製した断熱容器をサンプル−
1とし、以下表1に示す通り、同様の製法により充填粉
体の種類、密度を変更したサンプルを作製した。
1とし、以下表1に示す通り、同様の製法により充填粉
体の種類、密度を変更したサンプルを作製した。
以下余白
サンプル2〜5に使用し几粉体の平均粒径はいずれも1
00μm以下でめろゆ サンプル−6に使用したパーライトは真空用パーライト
と呼ばれ一般の極低温用保冷材に使用されているグレー
ドであり充填密度O,OSも一般に充填されている密度
である。
00μm以下でめろゆ サンプル−6に使用したパーライトは真空用パーライト
と呼ばれ一般の極低温用保冷材に使用されているグレー
ドであり充填密度O,OSも一般に充填されている密度
である。
以上作製したサンプルの内サンブルーフについては作製
後外容器―部に変形が認められた。
後外容器―部に変形が認められた。
これは加熱真空排気後、真空チャンバーを大気開放し几
際まだ容器本体の:態度が外容器樹脂の軟化点に近かっ
た几め大気荷重を受は変形したしのと考えられる。
際まだ容器本体の:態度が外容器樹脂の軟化点に近かっ
た几め大気荷重を受は変形したしのと考えられる。
その他のサンプルでは断熱空間内に所定密度の粉体が充
填されていたため大気荷重による変形は防がれていた。
填されていたため大気荷重による変形は防がれていた。
次にサンプル1〜6にっ(、)でそれらの保温性能を測
定した測定方法は20℃、無風状態の恒温室内でサンプ
ルに熱水を満水満たしその温度が95℃になった時発泡
スチロールの密栓にて開口部を塞ぎ24時間放置後に湯
温を測定しに0結果を表2に示す。
定した測定方法は20℃、無風状態の恒温室内でサンプ
ルに熱水を満水満たしその温度が95℃になった時発泡
スチロールの密栓にて開口部を塞ぎ24時間放置後に湯
温を測定しに0結果を表2に示す。
表 2
(尚サンプルの容量はいずれも750d)〔発明の効果
〕 本発明は、以上のような構成としたことにより、次のよ
うな効果を奏する。
〕 本発明は、以上のような構成としたことにより、次のよ
うな効果を奏する。
真空排気工程における加熱ベーキング時に外圧による変
形を防ぐことができるためベーキング温度を合成樹脂軟
化温度近傍まで上げられる。このため真空排気にかかる
時間を短縮でき生産コストを削減する。
形を防ぐことができるためベーキング温度を合成樹脂軟
化温度近傍まで上げられる。このため真空排気にかかる
時間を短縮でき生産コストを削減する。
断熱空間に強度支持材として充填した多孔質の微粉末材
の作用により低真空領域でも高性能な断熱容器が得られ
る。このため真空排気の装置が簡便でよく設備コストの
削減が図れる。
の作用により低真空領域でも高性能な断熱容器が得られ
る。このため真空排気の装置が簡便でよく設備コストの
削減が図れる。
実使用時の苛酷な例として真夏時自動車のトランクルー
ム中が80°Cにまで上昇することがあるがこの様な条
件下でも外圧による変形を妨げる。
ム中が80°Cにまで上昇することがあるがこの様な条
件下でも外圧による変形を妨げる。
内外容器合成樹脂の薄肉化が可能となり、さらにはブロ
ー成型、シート成型等の利用が可能となり金型費、材料
費のコストダウンが図れる。
ー成型、シート成型等の利用が可能となり金型費、材料
費のコストダウンが図れる。
これまで成し得なかった合成樹脂製の高性能真空断熱容
器が得られガラス製、金属製魔法瓶に比して重量、コス
トの点で改善される。
器が得られガラス製、金属製魔法瓶に比して重量、コス
トの点で改善される。
第1図は本発明の第一実施例を示す断熱容器の断面図、
第2図は第1図の図中A部拡大図である。 l・・・容器本体(二重壁構造の容器)2・・・内容器 3・・・外容器 4・・・断熱空間層。
第2図は第1図の図中A部拡大図である。 l・・・容器本体(二重壁構造の容器)2・・・内容器 3・・・外容器 4・・・断熱空間層。
Claims (4)
- (1)内容器を外容器内に空隙を隔てて口部で連結して
なる二重壁構造の容器で、前記内容器、外容器の少なく
とも一方を合成樹脂製の容器で形成してなるとともに、
前記内容器と外容器との間の空隙に通気性多孔質材料を
0.1〜0.4g/cm^3の充填密度で充填して減圧
に保持してなることを特徴とする断熱容器。 - (2)前記通気性多孔質材料が、パーライト、合成シリ
カ、珪藻土、シラスバルーン、ケイ酸カルシウムのうち
の一つあるいは一つ以上の混合物からなる請求項1記載
の断熱容器。 - (3)前記通気性多孔質材料が平均粒径100μm以下
の微粉体物質からなる請求項1又は請求項2記載の断熱
容器。 - (4)より小さい胴径の内容器と、より大きな胴径で壁
部に排気口を設けた外容器との少なくとも一方を合成樹
脂で成型し、前記内容器を外容器内にこれらの間に通気
性多孔質材料を0.1〜0.4g/cm^3の密度で配
して、それぞれの口部で接合して一体化した後、100
〜150℃の温度に加熱しながら、前記空隙を10^−
^1Torr以下の真空度に排気して排気口を封止した
ことを特徴とする断熱容器の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8848889A JPH02265513A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 断熱容器とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8848889A JPH02265513A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 断熱容器とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02265513A true JPH02265513A (ja) | 1990-10-30 |
Family
ID=13944189
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8848889A Pending JPH02265513A (ja) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | 断熱容器とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02265513A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4758895B2 (ja) * | 2003-07-24 | 2011-08-31 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | サーモプレート装置を有する反応器中でc3および/またはc4前駆化合物の不均一接触部分酸化により(メタ)アクロレインおよび/または(メタ)アクリル酸を製造する方法 |
-
1989
- 1989-04-07 JP JP8848889A patent/JPH02265513A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4758895B2 (ja) * | 2003-07-24 | 2011-08-31 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | サーモプレート装置を有する反応器中でc3および/またはc4前駆化合物の不均一接触部分酸化により(メタ)アクロレインおよび/または(メタ)アクリル酸を製造する方法 |
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