JPH02263771A - セラミックス製タービンロータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明Ｅ　　セラミックス製タービンロータに関し、詳
しく（ヨ　　セラミックス製タービンホイールの軸と金
属部材とを接合したセラミックス製タービンロータに関
する。

［従来の技術］ 従来より、この種のセラミックス製タービンロータにお
いて、タービンホイールを形成するセラミックスと、軸
部を構成する金属とを接合する方法の一つとして、いわ
ゆる活性金属法が採用されている。この活性金属法は、
ろう材をセラミックスと金属との間に介在させて加熱溶
融することにより、セラミックスと金属とを接合するも
のである。このろう材としてはＡｇ−Ｃｕ−Ｔｉ三元系
もしくはＡ　ｇ−Ｃｕ−Ｎ　ｉ　−Ｔ　ｉ四元系等の活
性金属を含む合金が用いられている。

このようなろう材１；Ｌ　　比較的低温域（８００〜９
００℃）で接合できることや、ある程度の接合体の性能
も確保できること、更にその接合操作が簡便であること
等の利点を備えている。

［発明が解決しようとする課題］ ところがこの様なろう材１山　通常一応の接合強度を発
揮するのであるが、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系等のろう材（、
ｌ：、Ａｇ−Ｃｕの共晶点が７８０℃と低く、しかもＣ
ｕ成分が選択的に酸化されるため１：、、高温強度や耐
酸化性に欠けるという難点を有し、でいる。

本発明（上　作業が容易な活性金属法で用いられる接合
用合金を改良することにより、タービンホイールと金属
部材との接合に対して高温でも信頼性を高めるととも１
：、適用可能な温度領域を広げたセラミックス製タービ
ンロータを提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段及び作用］（１）　　かか
る課題を解決するための請求項］の発明の要旨１表 セラミックス製タービンホイールと金属部材とが、Ａｇ
２０−７０重量％、Ｐｄ１〜２０重量％。

Ｎｉ１０〜６０重量％、Ｔｉ１〜１０重量％カラなる接
合用中間反応層を介して接合され　更に上記セラミック
ス製タービンホイールの軸と金属部材との外周に金属ス
リーブが嵌合するとともに、該金属スリーブと金属部材
とがろう材からなる接合層１：、よって接合され　この
接合層における接合後のＴ：の含有量を１重量％未満と
したセラミックス製タービンロータにある。

（２）また、請求項２の発明の要旨Ｉ−Ｌ上記請求項１
の接合用中間反応層中に、更にＣＵが１０重量％以下含
まれるセラミックス製タービンロータ（二ある。

（３）　　また、請求項３の発明の要旨（友上記請求項
１又は請求項２のセラミックス製タービンホイールの軸
の端面周縁部ｌ二　該軸の接合側端部の直径に対して０
．５〜１５％の寸法で面取を施したセラミックス製ター
ビンロータにある。

（４）次Ｉこ、上記各成分の作用について説明する。

■Ａｇ１ｔ、　　主に中間反応層の流動性を改善して濡
れを良好にし、接合強度を向上させるものである。

その含有量が２０重量％未満ではこの作用が不十分とな
り、７０重量％を越えると中間反応層の耐熱性が低下す
る。

■Ｐ　ｄ　ｌｉ　　主に中間反応層の融点を上昇させ、
全体の蒸気圧を低下させる。このことにより、接合部の
耐熱性・信頼性の向上及び金属粒弄べ浸透の減少による
被接合体の脆化の防止に寄与する。

この作用はその含有量が２〜１０重量％のとき二最も強
く発揮され　接合強度が一層高くなる。

また、その含有量が１重量％未満では上記作用が不十分
となり、２０重量％を越えると接合時の中間反応層の流
動性が低下し、濡れ性に悪影響を及ぼす。

■Ｎ　ｉ　Ｉ＆　　主に中間反応層の耐熱性向上に寄与
するものである。

この作用はその含有量が２０〜５０ｆｉ量％のときに最
も強く発揮さね　高温での接合強度が一層高くなる。ま
た５　その含有量が１０重量％未満では上記作用が不十
分となり、６０重量％を越えると接合時の中間反応層の
流動性が低下し、濡れ性二悪影響を及ぼす。

■接合用中間反応層のＴ　ｉ　ｌ友　　主にセラミック
スに対する濡れ性を向上させ、セラミックスへの接合に
最も寄与する。

この作用はその含有量が１．５〜５重量％のときに最も
強く発揮さ瓢　セラミックスとの接合強度が一層高くな
る。また、その含有量が１重量％未満では上記作用が不
十分となり、　１０重量％を越えると接合強度が低下す
る。

■請求項１の構成に加えて中間反応層の成分としてＣｕ
を含む場合に（よ　そのＣ（Ｊは主に中間反応層の流動
性を改善して濡れを良好にし、セラミックスへの接合強
度を向上させる。更にＣｕを含有させることによってろ
う付は温度を下げることができるため、冷却過程でセラ
ミックス内に生じる残留応力が低減し、接合相手金属の
選択範囲の自由度が増大する。

その含有量は１０重量％を越えると中間反応層の耐熱性
・耐酸化性が低下する。

（５）このような組成の中間反応層（表　公知の種々の
方法で作成することができる。例えば次のような方法で
ある。

■所定の組成の合金を、接合しようとするセラミックス
製タービンホイールと金属部材との間に挿入し、加熱溶
融させて両者を接合する。

■接合表面１：、箔による載置　メツキ、蒸着。

溶射等の方法で特定成分を確保し、更にこの特定成分の
み含まれていない合金を、セラミックスと金属との間に
挿入し、加熱溶融させて合金内に特定成分を溶出させる
。

■特定成分を含有する被接合体としての金属を用い、上
記■と同様１：、溶融合金内に特定成分を溶出させる。

■溶出によらず、接合後、特定成分を熱拡散により固相
の合金内に拡散する。

■所定の組成となる様（：、各合金元素粉末を混合調製
してペーストとし、セラミックス接合端面もしくは金属
部材接合端面に塗布する。

■その（ａ　　上記■〜■の組合せによる処避尚、上記
いずれの方法によっても、接合操作終了後に室温まで冷
却した段階で、中間反応層が本発明の組成になっていれ
ばよく、上記以外の方法を用いてもよい。

（６）溶出や熱拡散により形成された中間反応層の組成
の特定（よ　一般的な方２五　例え１戯×線マイクロア
ナライザ（ＸＭＡ）、　　電子プローブマイクロアナラ
イザ（ＥＰＭＡ）、　　エネルギー分散型Ｘ線分析（Ｅ
ＤＸ）等により決定することができる。

（７）また　タービンホイールのセラミックスとして１
上　窒化珪丸　サイアロン、炭化珪素等が挙げられる。

（８）尚、接合後の中間反応層の構造（表　均一な層が
形成されているのではなく、接合前の中間材の形態ｉ構
造・組成や、被接合体の構造・組成に応じた層構造をな
している。中間反応層に必要とされる成分の組成（よ　
この全層を平均したものである。

（９）また上述した様１：、セラミックス製のタービン
ホイールに設けた軸及びこの軸に接合される金属部材の
外周に金属スリーブを嵌合して、これらを接合層を介し
て接合するのであるが、該接合層に使用されるろう材に
はＴｉを含有しないか又はＴ１含有量が微量なものを用
いる。それとともに、接合後の接合層には、他の部材か
らの熱拡散等の影響も考慮して、Ｔｉの含有量を１重量
％未満としている。

この様に接合層中のＴ１を１重量％未満にすると、金属
スリーブと金属部材とは強固に接合されるが、セラミッ
クスに対して非活性なものとなるため化学的結合はなさ
れず、タービンホイールの軸はろう材により機械的に結
合、即ち嵌合された状態となる（第６図）。従って、接
合層がタービンホイールの軸の外周部に強固に付着する
ことがなく、よって、この部分に応力集中が生じること
がないので、ねじり強度等の低下を招かない。尚、Ｔｉ
ｈ＜ｏ、ｓ重量％以下の場合に（友　上記作用が顕著に
見られるので好適である。

一方、Ｔ１が１．０重量％を越えると、接合層がセラミ
ックスに対して活性なものとなるため、タービンホイー
ルの軸の外周にその接合層が濡れることになる（第７図
）。その結果、軸の外周部を濡らした活性の接合層の先
端部に局部的な応力集中を招き、最悪の場合にはセラミ
ックスに割れを生じることがある。随　この接合層中の
Ｃｕ　ＬＬ耐酸化性の上からは１５重量％以下が望まし
い。

（１０）　　また、請求項３に記載した様ｌ：、上記タ
ービンホイールの軸の端面周縁部に面取を施すことによ
り、端面周縁部にろう材が均一に濡れてこの辺りに均等
な荷重がかかる。つまり、面取がない場合には一部に局
部的な力が作用して端面周縁部の一部に欠は等の損傷が
発生することがあるが、この面取により上述した応力集
中を避けるという作用があり、従って、タービンホイー
ルの軸と金属部材ねの接合強度のばらつきを抑えること
ができる。

雌　この面取はタービンホイールの軸の接合側端部の直
径に対して０．　５〜１５％の範囲であることが必要で
ある。つまり、０、５％未満であると上述した作用は得
られず、一方、　１５％以上であると大きすぎて接合時
にろう材がこの部分（こ濡れず接合強度が低下するから
である。更に、この面取の作用を増大させるにＬＬ　　
上記直径に対して１〜１０％の範囲の面取を施すことが
望ましい。

［発明の効果］ 以上説明した様に　本発明によるタービンロタ（上　常
温において従来の接合によるタービンロー夕とほぼ同等
の強度を示すばかりでなく、例λば、４００℃以上の高
温においても強度劣化がきわめて少ないため、厳（７い
使用環境での使用［二十分な余裕があり、従来のセラミ
ックス製タービンロータに比べ信頼性が著１１．＜向上
するものである。

しかも、セラミックス製タービンホイールの軸１こ接合
される金属部材と金属スリーブとのろう骨接合１：際し
て、接合後の接合層のＴ１含有１を１重量％未満にした
接合層により行う場合に（社　金属スリーブと金属部材
とは強固に接合されるが、タービンホイールの軸に対し
て非活惟なものとなることから、接合層がタービンホイ
ールの軸の外周部に強固に付着することがない。よって
、この部分に応力集中が生じることがなく、ねじり強度
等の低下を招かない。

また、接合用中間反応層にＣｕを所定］含有ｊ５ている
と、中間反応層の流動性が向上するととも！＝、ろう付
Ｉｆ温度が低下するという利点がある。

’ｊｊｔ−ｚ、上記タービンホイールの軸の端面周縁部
（−４面取を施すことにより、端面周縁部ｉ：ろう材が
均一に濡れてこの辺りに均等な荷重がかかるため、局部
的な力が作用して端面周縁部の一部に欠は等の損傷が発
生する二とがなく、よって、タービンホイールの軸と金
属部材との接合強度のばらつきを抑えることができる。

［実施例］ 以下、本発明の一実施仔１１について図面に基づいＣ説
明する。

・実施例−１ 第１図は本発明をターボチャージャロータ１に利用した
例である。ここで、タービン翼車２はセラミックス製（
ガス圧１．＋結電化珪素）であり、イの軸（以下ホイー
ル軸と称す）３には５ＩＪＳ４０３からなるジャーナル
軸４が接合されている。その接合は、　２つのＮ１板５
．６とＷ合金板（焼結助剤としてＦｅ、Ｎｉｔ微量含む
）７とを介在させると共にろう材を用いて行わ札　その
ホイール軸３及びＮｌ板５の突合せ部が接合用中間反応
層８になっている。

また、この中間反応層８の外周に（よ　インコロイ９０
３からなる金属スリーブ９が、ホイール軸３からジャー
ナル軸４にまたがって外嵌接合されている。この金属ス
リーブ９は、軸受部を潤滑する潤滑油が翼側へ漏出する
のを防止するシールリング設置用のものである。ここで
、各部品の寸法を第１表に示す。

第１表 上記ターボチャージャロータ１の接合組付けを行うに（
よ　まず第２図に示す様に、ホイール軸３の端面周縁部
１０に、ホイール軸３の接合側端部］１の直径φ１０ｍ
ｍに対して０．　２ｍｍ（２，０％）の寸法で面取１２
を施す。次に第３図に示す様に、ホイール軸３に対して
、ろう材］３．Ｎ板５．ろう材］４及びＷ合金板７を順
次重ね台わせ、治具（図示省略）等を用いて仮止めする
。

この状態で５　加熱接合するのであるが、接合条件（上
　真空中（１０−’Ｔ　ｏｒｒ程度）にて、下記第２表
に示す各種の加熱条件（こより行い、更にろう材１３と
して、接合後の中間反応層８の組成が同表こなる材料を
用いる。なお、表中の中間反応層８のＮｉｌ上　Ｎｉ板
５か゛らの溶出成分を含んだものである。

上記接合後（ミ　ホイール軸３や中間反応層８の外周部
にろう材が漏出している場合に（友　これを除去する。

次（ミ　第４図に示す様に、Ｗ合金板７の端面にろう材
１５．Ｎｉ板６．ろう材］６及びジャーナル軸４を同軸
上に合わせるとともに、その接合部外周に金属スリーブ
９を外嵌する。そして加熱して、ホイール軸３．ジャー
ナル軸４及び金属スリーブ９等を接合一体止した ここで、下記第２表に示す実施例試料陽１〜７のろう材
１５．１６として、ＪＩＳ規格のＢＡｇ８（Ａｇ−Ｃｕ
）を使用し、接合条件として、真空中（１０−’Ｔｏｒ
ｒ程度）にて９００’Ｃで放冷とし翫　まＬ　実施例試
料階４〜６として、実施例試料隘１と同一の接合層の組
成で、ホイール軸３の端面周縁部１０に面取１２を施し
ていないものを作成し、更に実施例試料階７としてＬｌ
ｍｒｎ（接合径１０ｍｍに対して１１％）の大きさの面
取］２を施したものを作成した 第２表 次に上記工程を経て製造したターボチャージャロータ１
の接合強度を調べるため、第５図の装置を使用して、室
温と４５０’Ｃにて各々ねじり試験を実施した　その結
果を第３表に示す。

ここで、第５図のねじり試験！　２０　＋＆　　タービ
ン翼車２の先端部２１を上チャック２２（ミ　ジャーナ
ル軸４と一体の先端軸部２３を下チャック２４にそれぞ
れ固定し、　ヒータ２５にて加熱した状態にて、上チャ
ック２２及び下チャック２４により該ロータ１にねじり
力を加えるものである。

また、本実施例の効果を調べるため１：、比較例として
第２表の比較例試料階１〜３に示す組成のもの、及び比
較例試料階４に示すＴｉを含有したろう材１５ａ、　　
１６ａ　（Ａｇ−２７重量％Ｃｕ−２重量％Ｔｉ合金箔
・・・第７図参照）を用いたものについて該ロータ１を
製造し、同様な試験を行った　尚、この比較例試料Ｎ１
１１〜４の構成及び接合条件Ｔｔ、　　上述した条件及
び面取１２を施さないこと以外は実施例と同一に設定し
翫　この結果を第３表に示す。

第３表 Ｆ、ｈ　１−７のターボチャージャロータ］（ヨ　　比
較例試料Ｎ［１１〜４に比べ　高温（４５０℃）におけ
る強度が優れていることが分かる。また、本実施例にお
ける試料階１〜３と階４〜６（面取なし）とを比較する
と、両者とも比較例に比べて高温強度において優れてい
るが、Ｃ０，２ｍｍ０面取１２を施したもの（ＮＱＩ〜
３）の方がねじり強度の数値にばらつきがなく、安定し
た高強度が得られることが分かる。また、面取１２の大
きさを０１１ｍｍどした試料階７で（友　比較例より高
温強度が大きいが、試料陽１〜３と比べてやや強度が低
下することから、面取１２の好適な効果夕得るための寸
法ＬＪ：、１ｍｍ以下であることが望ましい。

このような効果が得られるの１上　本実施例では中間反
応層８にＣｕを含まないために耐酸化性が著しく向上し
ていることが考えら札　更にＰｄの高温特性も貢献して
いることが考えられる。

また、本実施例の試料陽１〜３と比較例の試料階４とＥ
比べると、比較例試料Ｎｎ４では、著しくねじり強度が
劣っていることが分かる。これ（表以下の理由と考えら
れる。即ち、比較例試ＩＥＩ　ＮＱ４の破断面を調べた
ところ、第７図に示す様に、ホイール軸３及びジャ−ナ
ル軸４と金属スリーブ９との間のクリアランス部３０に
【Ａ　ろう材１５ａ。

１６ａが漏出してろう材１７ａが充填されるが、該ろう
材１７ａｌ、ｔ、　　金属スリーブ９側だけでなく、セ
ラミックス製のホイール軸３の外周にも濡れている。こ
の様（ミ　ろう材１７ａがセラミックス側にも；需れる
の（上　ろう材１７ａのもととなるろう材１５ａ、１６
ａｌ：Ｔｉが含有されているために、ろう材１７ａ自体
が液相状態で非常に活性になっているからである。この
様にろう材１７ａがセラミックス製のホイール軸３と強
固に接合していると、加熱　冷却に伴う膨張　収縮の過
程でろう材１７ａの先端部１８ａ１ご応力集中をきたし
、最悪の場合、割れＣＲを生じるものである。よって、
ねじり強度が著しく弱いと考えられる。

これに対、して、第６図に示す様に　本実施例のＴｉを
含有しないろう材１５．１６を用いてろう付を行うと、
溶融したろう材〕７（接合層）が金属スリーブ９の内壁
面（二付着するが、セラミックス製のホイール軸３の外
周部側には付着していない。よって、前述した高温加熱
時の応力集中に伴う不具合が発生することはない。

従って、本実施例の接合方法によれｔｌ　　１回目に行
われるホイール軸３とＮ１板５等の接合工程では、セラ
ミックスとの濡れ性を促進するために、Ｔｉを含有させ
たろう材１３を用いてホイール軸３とＮｌ板５とを強固
に接合しているが、２回目に行われるＷ合金板７．ジャ
ーナル軸４及び金属スリーブ９の金属同志間の接合でｌ
、ｔ、Ｔｉを含有せずセラミックスに対して濡れ性のよ
くないろう材１５．１６を用いて接合している。よって
、クリアランス部３０でホイール軸３の外周部にろう材
１７が付着することがなく、この部分に応力集中が生じ
ないので、ホイール軸３の損傷等に至ることがない。

また、上記実施例では、接合工程を２回に分けているた
めに、１回目の接合工程の後に、中間反応層８の外周部
における接合状態の検査が容易となり、必要に応じてホ
イール軸３の外周部を濡らした、Ｔ１を含有したろう材
１３を除去することができる。よって、２回目の接合工
程において、ホイール軸３の外周にろう材］７が付着す
るのを予防することができ、その結果、加熱時の応力隼
中による強度低下をなくすことができる。

次に、上記実施例の試料Ｎｌｌ〜７と同様な条件にて製
作したセラミックス製ターボチャージャロータ１を実機
に搭載し、排ガス温度９５０℃、回転数１２０．ＯＯＯ
ｒｐｍで連続１００時間の耐久試験を行つＬ　この結果
　セラミックス製ターボチャージャロータ１のホイール
軸３とＮｉ板５等との接合及び金属スリーブ９との接合
にも割れ等の異常は何ら認められなかった ・実施例−２ 本実施例のターボチャージャロータ（第８図）４０１上
　上記実施例−１とは異なり、１回のろう付けでホイー
ル軸４１．ジャーナル軸４２及び金属スリーブ４３を接
合するものである。

即ち、まず第８図に示す様１：、タービン翼車４４のホ
イール軸４１の端面周縁部４５１１．　　上記実施例と
同様にホイール軸４１の接合側端部４６の直径ψ１０ｍ
ｍに対して０．　２ｍｍ　（２，０％）の寸法で面取４
７を施す１次１：、ホイール軸４１に対して、ろう材４
８．Ｎｉ板４９．ろう材５０゜Ｗ合金板５１．ろう材５
２．Ｎｉ板５３．ろう材５４及びジャール軸４２を順次
重ね合わせ、更１こそれらの部材に金属スリーブ４３を
外嵌する。

この状態で、加熱接合するのであるが、接合条件（上　
真空中（１０−’　〜１０−６Ｔ　ｏｒｒ程度）にて第
４表に示す各種の加熱条件により行い、９００℃で放冷
としｈ　更１：、ろう材４日として、接合後の中間反応
層（第１０図）５５の組成が同表になる材料を用いる。

なお、表中の中間反応層５５のＮｉ１ｔ、Ｎｉ板４９か
らの溶出成分を含んだものである。また１本実施例にお
けるろう材５０，５２．５４として、純Ａｇろうを使用
した　ここで、本実施例として、面取４７を施したもの
（第４表実施例試料Ｎａｌ〜３）以外１：、面取４７を
施さないもの（試料ＮＱ４）、　　１．　１ｍｍ（接合
径１０ｍｍに対して１１％）の大きさの面取４７を施し
たもの（試料ＦｋＬ５）も作成した 次に上記工程を経て製造したターボチャージャロータ４
０の接合強度を調べるため、実施例−１と同様に第５図
の装置を使用して、室温と４５０℃にて各々ねじり試験
を実施した　その結果を第５表及び第９図に示す。

また、本実施例の効果を調べるために　比較例として、
面取４７を施さずかつ上記実施例の組成範囲とは異なる
もの（比較例試料Ｎ１１ｋｌ〜３）を製造し、上記と同
様なねじり試験匠行った　このうち比較例試料陽３（表
　ろう材５０．　５２．５４として、Ａｇ−２７重量％
Ｃｕ　−２重量％ＴＩのものを使用しｔ−４低　　比較
例試＄４Ｎｃ１〜３ＬＬ　　上記条件及び面取４７が無
いこと以外は実施例と同一に設定した　この結果を同様
に第５表及び第９図に示す、随　第９図の面取４７が０
．２ｍｍであるデータＩｔ、　　実施例試料隘３を示し
ている。

第４表 第５表 第５表から明らかな様に、本実施例による試料ＮＱＩ〜
５のターボチャージャロータ４０（上　比較例試料ＮＱ
１〜３に比べ、高温（４５０℃）における強度が優れて
いることが分かる。また、本実施例における試料Ｎａｌ
、　　２．　３．　５　（面取あす）と試料階４（面取
なし）とを比較すると、両者とも比較例に比べて高温強
度において優れているが、面取４７を施したものの方が
ねじり強度の数値にばらつきがなく、安定した高強度が
得られることが分かる。また、面取４７の大きさをＣ１
，１ｍｍとした試料ＮＱ５で１よ　比較例より高温強度
が大きいが、試料階１〜３と比べてやや強度が低下する
ことから、面取４７の好適な効果を得るための寸法は１
ｍｍ以下、即ち接合軸径に対して１０％以下であること
が望ましい。

一方、Ｔｉを含有したろう材（比較例試料１！１Ｌ３）
にて接合したターボチャージャロータ４０１上　著しく
強度が劣っているが、これは以下の理由によると推察さ
れる。

試験後の比較例試料陽３の該ロータ４０を接合面に対し
て垂直に切断して断面を観察したところ、第１０図に示
す様に、セラミックス製のホイール軸４１の外周側にろ
う材６０がよく濡札　そのろう材６０の先端が破断の際
の起点となっていることが分かつｈ　即ち、ろう材６０
１：Ｔｉを２％含有しているため液相状態で非常に活性
であり、セラミックスと化学的にかつ強固の接合してい
るので、接合後の冷却過程でろう材６０の先端に応力集
中をきたしたものと考えられる。低　この場合に（表　
ねじり試験前に既にクラックが発生していた可能性もあ
る。

次に、上記実施例の試料Ｎ１１ｌｌ〜５と同様な条件に
て製作したセラミックス製ターボチャージャロータ４０
を実機に搭載し、排ガス温度９５０℃、回転数１２０．
ＯＯＯｒｐｍで連続１００時間の耐久試験を行つん　こ
の結果、ホイール軸４１とＮｉ板４９との接合及び金属
スリーブ４３との接合にも、割れ等の異常は何等認めら
れなかった

【図面の簡単な説明】

第１図は発明の一実施例によるターボチャージャロータ
の一部破断は　第２図は軸２拡大して示す一部破断ｌ　
第３図及び第４図は同実施例の接合工程を示す説明医　
第５図はターボチャージャロータのねじり試験の状態を
示す断面医　第６図ば同実施例のターボチャージャロー
タの接合状態を示す断面模式は　第７図は比較例による
ターボチャージャロータの接合状態を示す断面模式は第
８図は他の実施例の接合工程を示す説明医　第９図はね
じり試験の結果を示すグラフ、第１０図はターボチャー
ジャロータの破断状態を示す断面模式図である。 ９．４３・・・金属スリーブ １２．４７・−・面取 １３、　１４．　１５．　１６゜ １５　ａ、　　１６　ａ、　　１７　ａ。 ５４・・・ろう材 １　７、　３０．　　　Ｉ　　４．　ａ。 ４Ｂ、　　５０．　　５２゜

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　セラミックス製タービンホイールと金属部材とが、
   Ａｇ２０〜７０重量％、Ｐｄ１〜２０重量％、Ｎｉ１０
   〜６０重量％、Ｔｉ１〜１０重量％からなる接合用中間
   反応層を介して接合され更に上記セラミックス製タービ
   ンホイールの軸と金属部材との外周に金属スリーブが嵌
   合するとともに、該金属スリーブと金属部材とがろう材
   からなる接合層によって接合され、この接合層における
   接合後のＴｉの含有量を１重量％未満としたことを特徴
   とするセラミックス製タービンロータ。 ２　上記接合用中間反応層中に、更にＣｕが１０重量％
   以下含まれる請求項１のセラミックス製タービンロータ
   。 ３　上記セラミックス製タービンホイールの軸の端面周
   縁部に、該軸の接合側端部の直径に対して０．５〜１５
   ％の寸法で面取を施したことを特徴とする請求項１又は
   請求項２のセラミックス製タービンロータ。