JPH02258163A - Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法 - Google Patents
Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法Info
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- JPH02258163A JPH02258163A JP8004089A JP8004089A JPH02258163A JP H02258163 A JPH02258163 A JP H02258163A JP 8004089 A JP8004089 A JP 8004089A JP 8004089 A JP8004089 A JP 8004089A JP H02258163 A JPH02258163 A JP H02258163A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＡｌまたはへ〇合金のろう付方法に関し、例え
ば自動車の熱交換器の製造においてろう付された部材の
性能を向上させるとともに製造コストを安価にするもの
である。
ば自動車の熱交換器の製造においてろう付された部材の
性能を向上させるとともに製造コストを安価にするもの
である。
通常ＡｌまたはＡｌ合金のろう付は、接合しようとする
ＡｌまたはＡｌ合金部材をこれらＡｌ等よりも融点の低
いろう材を介して固定して組立物とし、これをろう材の
融点よりも高く、接合しようとするＡｌまたはＡｌ合金
部材の融点よりも低い温度に加熱することにより行って
いる。そしてろう材としては一般にＡｌ−３ｉ系合金が
使用され、その形状としては板状、線状または粉末状と
したろう材、あるいはＡｌまたはＡｌ合金からなる芯材
にろう材を被覆した合わせ材（以下プレージングシート
と記す）の形態で用いられている。
ＡｌまたはＡｌ合金部材をこれらＡｌ等よりも融点の低
いろう材を介して固定して組立物とし、これをろう材の
融点よりも高く、接合しようとするＡｌまたはＡｌ合金
部材の融点よりも低い温度に加熱することにより行って
いる。そしてろう材としては一般にＡｌ−３ｉ系合金が
使用され、その形状としては板状、線状または粉末状と
したろう材、あるいはＡｌまたはＡｌ合金からなる芯材
にろう材を被覆した合わせ材（以下プレージングシート
と記す）の形態で用いられている。
そして従来のろう付方法としては、ろう付をする部材表
面の酸化皮膜を除去するためのフラックスを用いるフラ
ックスろう付法とこれを用いない真空ろう付法が通常使
用されている。
面の酸化皮膜を除去するためのフラックスを用いるフラ
ックスろう付法とこれを用いない真空ろう付法が通常使
用されている。
上記フラックスろう付法としては、溶融した塩化物系フ
ラックス中に接合しようとする組立物を浸漬してろう付
加熱する炉中ろう付法等がある。ところがこの塩化物系
フラックスは八〇に対しては腐食性であるのでろう付後
洗浄して完全に除去しなければならず、製造工程が非常
に煩雑である。
ラックス中に接合しようとする組立物を浸漬してろう付
加熱する炉中ろう付法等がある。ところがこの塩化物系
フラックスは八〇に対しては腐食性であるのでろう付後
洗浄して完全に除去しなければならず、製造工程が非常
に煩雑である。
これに対して真空中に接合しようとする組立物を置いて
ろう付加熱する真空ろう付法によれば、後工程として洗
浄も不要であり、またろう付後の部材表面も良好である
等の利点を有するが、高真空が必要であることおよび材
料的に制約がある等の問題がある。
ろう付加熱する真空ろう付法によれば、後工程として洗
浄も不要であり、またろう付後の部材表面も良好である
等の利点を有するが、高真空が必要であることおよび材
料的に制約がある等の問題がある。
さらに最近上記不具合を解消するろう付法として弗化物
系フラックスを用いて炉中でろう付する方法が広く用い
られるようになってきた。
系フラックスを用いて炉中でろう付する方法が広く用い
られるようになってきた。
この方法は特公昭５８−２７０３７号公報に記載されて
いるようにフラックスとして非吸湿性で八〇に対して非
腐食性のＫＡｌＦ４とに、ＡｌＦ６の混合物を用い、こ
れを水に！Ｖ濁させ、接合しようとする組立物表面に塗
布してろう付するものであり、その特徴としては非腐食
性フラックスを用いるためにフラックス除去の後処理が
不要なことが上げられる。
いるようにフラックスとして非吸湿性で八〇に対して非
腐食性のＫＡｌＦ４とに、ＡｌＦ６の混合物を用い、こ
れを水に！Ｖ濁させ、接合しようとする組立物表面に塗
布してろう付するものであり、その特徴としては非腐食
性フラックスを用いるためにフラックス除去の後処理が
不要なことが上げられる。
しかしながら上記特公昭５８−２７０３７号公報に記載
の方法においては、必然的にフラックスを組立物表面に
付着させるための塗布、乾燥工程か必要であり、さらに
塗布されたフラックスはその組立物を次工程に運ぶ途中
で組立物から脱落するものが多く、このため有効に使用
されるフラックスの歩留りは低くなる。またろう付後の
接合部材の表面には不均一にフラックス残渣が残るので
従来の真空ろうイ」法に比較して表面か汚れ商品価値が
劣ると共に、耐食性を向上させるために次工程で行うク
ロメート処理や黒色塗装処理等が不均一となってしまい
その効果が十分に発揮されなくなる等の欠点かあった。
の方法においては、必然的にフラックスを組立物表面に
付着させるための塗布、乾燥工程か必要であり、さらに
塗布されたフラックスはその組立物を次工程に運ぶ途中
で組立物から脱落するものが多く、このため有効に使用
されるフラックスの歩留りは低くなる。またろう付後の
接合部材の表面には不均一にフラックス残渣が残るので
従来の真空ろうイ」法に比較して表面か汚れ商品価値が
劣ると共に、耐食性を向上させるために次工程で行うク
ロメート処理や黒色塗装処理等が不均一となってしまい
その効果が十分に発揮されなくなる等の欠点かあった。
さらにこのフラックス残渣は非導電性であるため、例え
ば熱交換器において犠牲フィンにより管体を保護する防
食法を採用する場合には防全電流の流れが阻害されてし
まい防食効果が十分得られない場合がある。
ば熱交換器において犠牲フィンにより管体を保護する防
食法を採用する場合には防全電流の流れが阻害されてし
まい防食効果が十分得られない場合がある。
またＭｇ含有Ａｌ合金部材を前記弗化物系フラックスを
用いて炉中ろう付する場合は従来に比べてろう付法は劣
っているため、工業的に安定したろう付法を得るために
はろう件部材であるＡｌ合金中のＭｇの含有量は０．６
ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記する）未満でなけれ
ばならない。
用いて炉中ろう付する場合は従来に比べてろう付法は劣
っているため、工業的に安定したろう付法を得るために
はろう件部材であるＡｌ合金中のＭｇの含有量は０．６
ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記する）未満でなけれ
ばならない。
そしてこれ以上のＭｇを含有するへ〇合金部材ではフラ
ックス塗布量を多くしてもろう付は難しくなってしまう
。この原因はＡｌ合金中のＭｇとフラックスとがろう付
加熱中に反応するためであり、その結果フラックスの組
成が変化してフラックスとしての効果が失われること、
へ〇合金中のＭｇが表面層に拡散して表面層のＭｇ濃度
が高くなること、およびフラックスが１０合金の表面層
に入り込む等の現象が発生してろうの流れを阻害するこ
と等が起こるからである。
ックス塗布量を多くしてもろう付は難しくなってしまう
。この原因はＡｌ合金中のＭｇとフラックスとがろう付
加熱中に反応するためであり、その結果フラックスの組
成が変化してフラックスとしての効果が失われること、
へ〇合金中のＭｇが表面層に拡散して表面層のＭｇ濃度
が高くなること、およびフラックスが１０合金の表面層
に入り込む等の現象が発生してろうの流れを阻害するこ
と等が起こるからである。
このようにＭｇ含有量の多い１０合金部材が熱交換器用
材料として使用できないことは、熱交換器の耐久性や軽
量化の而で大きな障害となっていた。
材料として使用できないことは、熱交換器の耐久性や軽
量化の而で大きな障害となっていた。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、接合しようとする
組立物に直接フラックスを塗布する工程を必要としない
Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法を開発したもので、Ａ
ｌまたは１０合金をろう材を介してろう付する方法にお
いて、これら部材をＫＦと、１種又は２種以上の弗化物
と、金属へ〇との反応により生成するフルオロアルミン
酸カリウム錯体の蒸気が存在する非酸化性雰囲気中でろ
う付することを特徴とするものである。そして生成する
フルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気としてはＫ Ａ
ｌＦ 、を主成分とするものが有効である。
組立物に直接フラックスを塗布する工程を必要としない
Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法を開発したもので、Ａ
ｌまたは１０合金をろう材を介してろう付する方法にお
いて、これら部材をＫＦと、１種又は２種以上の弗化物
と、金属へ〇との反応により生成するフルオロアルミン
酸カリウム錯体の蒸気が存在する非酸化性雰囲気中でろ
う付することを特徴とするものである。そして生成する
フルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気としてはＫ Ａ
ｌＦ 、を主成分とするものが有効である。
上記のＫＦと、１種又は２種以上の弗化物と金属Ａｌと
はこれらが共存する条件下でろう付加熱、即ち約６００
℃に加熱することにより反応し、フルオロアルミン酸カ
リウム錯体の蒸気が生成されることになる。なおここで
１種又は２種以上の弗化物とは、例えばＺｒＦ、、ＫＢ
Ｆ。
はこれらが共存する条件下でろう付加熱、即ち約６００
℃に加熱することにより反応し、フルオロアルミン酸カ
リウム錯体の蒸気が生成されることになる。なおここで
１種又は２種以上の弗化物とは、例えばＺｒＦ、、ＫＢ
Ｆ。
ＬｉＦ、ＳｎＦ２等の単体やＺ ｒ Ｆ ｈ ＋ Ｎ
ａ Ｆ等の混合物かあり、その他ＫＦおよび八〇と反応
してフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気を生成する
ものであればどの様なものでもよ（、特にＫ ＡｌＦ
、を主成分とするフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸
気を生成するものがよい。
ａ Ｆ等の混合物かあり、その他ＫＦおよび八〇と反応
してフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気を生成する
ものであればどの様なものでもよ（、特にＫ ＡｌＦ
、を主成分とするフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸
気を生成するものがよい。
またこのような反応に使用するＡｌの形態としては板状
、塊状等いずれでもよいが、できれば反応しやすい粒度
１００ｐ以下の微粉末を用い、上記混合物と混合して加
熱反応させるのが最良である。
、塊状等いずれでもよいが、できれば反応しやすい粒度
１００ｐ以下の微粉末を用い、上記混合物と混合して加
熱反応させるのが最良である。
そして上記のフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気が
存在する非酸化性雰囲気中に接合しようとする部材とし
ての組立物をおくことにより、この蒸気は極微量かつ均
一に組立物に付着してその表面のＡｌの酸化皮膜を破壊
するのでろうの濡れを促進し、その結果ろうが一様に流
れ、組立物の接合箇所に均一なフィレットが形成される
特徴を有する。さらにこの蒸気は雰囲気中の水分や酸素
と結合して雰囲気をより非酸化性なものとし、材料表面
の酸化を防ぐ効果を持つ。
存在する非酸化性雰囲気中に接合しようとする部材とし
ての組立物をおくことにより、この蒸気は極微量かつ均
一に組立物に付着してその表面のＡｌの酸化皮膜を破壊
するのでろうの濡れを促進し、その結果ろうが一様に流
れ、組立物の接合箇所に均一なフィレットが形成される
特徴を有する。さらにこの蒸気は雰囲気中の水分や酸素
と結合して雰囲気をより非酸化性なものとし、材料表面
の酸化を防ぐ効果を持つ。
そしてこの蒸気を発生ずるには」−記のＫＦと１種又は
２種以上の弗化物と、金属へ〇との混合物をろう付を実
施する炉中に予め入れておき、炉を昇温したときにその
熱で反応させると同時に蒸発させても良いし、またはこ
の蒸気を炉外の反応槽中で発生させて窒素カス等をキャ
リアーとして炉内に供給する等の方法も可能である。
２種以上の弗化物と、金属へ〇との混合物をろう付を実
施する炉中に予め入れておき、炉を昇温したときにその
熱で反応させると同時に蒸発させても良いし、またはこ
の蒸気を炉外の反応槽中で発生させて窒素カス等をキャ
リアーとして炉内に供給する等の方法も可能である。
さらに非酸化性雰囲気中にこの蒸気を存在させることに
より組立物は完全に蒸気で覆うことができるので、蒸気
密度は少なくてすみフラックス消費量を低減することが
できる。なお非酸化性雰囲気としては例えば窒素、アル
ゴン、酸化炭素その他いずれの雰囲気でも利用可能であ
る。
より組立物は完全に蒸気で覆うことができるので、蒸気
密度は少なくてすみフラックス消費量を低減することが
できる。なお非酸化性雰囲気としては例えば窒素、アル
ゴン、酸化炭素その他いずれの雰囲気でも利用可能であ
る。
また本発明を実施するには密閉度の高い炉の使用が好ま
しいが、密閉度の劣る炉であっても接合しようとする組
立物をステンレス等からなる容器内に蒸気発生物と共に
入れてろう付加熱すれば容易にろう付することができる
。
しいが、密閉度の劣る炉であっても接合しようとする組
立物をステンレス等からなる容器内に蒸気発生物と共に
入れてろう付加熱すれば容易にろう付することができる
。
さらに本発明によればＭｇを０６％を超えて含有するＡ
ｌ−Ｍｇ系合金であってもろう付が可能となる。これは
ＫＡｌＦ、を主体としたフルオロアルミン酸カリ１クム
錯体の蒸気が極微量でありしかも均一に組立物に付着す
るからである。
ｌ−Ｍｇ系合金であってもろう付が可能となる。これは
ＫＡｌＦ、を主体としたフルオロアルミン酸カリ１クム
錯体の蒸気が極微量でありしかも均一に組立物に付着す
るからである。
そしてこのためにフラックスとしての作用を行うＫ Ａ
ｌＦ 、を主体としたフルオロアルミン酸カリウム錯体
の蒸気と材料中のＭｇとの反応が非常に少なくなり、従
って該蒸気のフラックスとしての効果は阻害されず、ま
たＭｇ含有材料内でＭｇが表面層に拡散して材料内でＭ
ｇの濃度差が生ずることもなく、さらにフラックス成分
が該材料の表面層へ侵入する量も僅かであるためにろう
の流れが阻害されることはないからである。
ｌＦ 、を主体としたフルオロアルミン酸カリウム錯体
の蒸気と材料中のＭｇとの反応が非常に少なくなり、従
って該蒸気のフラックスとしての効果は阻害されず、ま
たＭｇ含有材料内でＭｇが表面層に拡散して材料内でＭ
ｇの濃度差が生ずることもなく、さらにフラックス成分
が該材料の表面層へ侵入する量も僅かであるためにろう
の流れが阻害されることはないからである。
このようにＫＦと、１種又は２種以上の弗化物と、金属
Ａｌとの反応により生成された特にＫＡｌＦ、を主体と
するフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気を利用すれ
ば、組立物に直接フラックスを塗布することなくろう付
が可能であるが、組立物の構造上これらの蒸気が存在し
がたい接合部分を有する組立物、例えば第１図に示すト
ロンカップタイプのエバポレーターや第２図に示すパラ
レルフロータイブのコンデンサー等の組立物内部にも接
合部を有する熱交換器にあってはその内部のろう付は一
般に困難である。そこでこのような場合は組立物内部の
接合部には予めフルオロアルミン酸カリウム錯体を塗布
して乾燥させ、組立物外部の接合部にはフルオロアルミ
ン酸カリウム錯体を塗布せずに前記の蒸気の存在する非
酸化性雰囲気中でろう付する方法が有効である。またこ
のようにフルオロアルミン酸カリウム錯体の一部塗布は
組立物の内部に限らす外部であっても、例えば接合部形
状が複雑でフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気のみ
によってはろう付が難しい場合には部分的にフルオロア
ルミン酸カリウ１、錯体を直接塗布して用いてもよい。
Ａｌとの反応により生成された特にＫＡｌＦ、を主体と
するフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気を利用すれ
ば、組立物に直接フラックスを塗布することなくろう付
が可能であるが、組立物の構造上これらの蒸気が存在し
がたい接合部分を有する組立物、例えば第１図に示すト
ロンカップタイプのエバポレーターや第２図に示すパラ
レルフロータイブのコンデンサー等の組立物内部にも接
合部を有する熱交換器にあってはその内部のろう付は一
般に困難である。そこでこのような場合は組立物内部の
接合部には予めフルオロアルミン酸カリウム錯体を塗布
して乾燥させ、組立物外部の接合部にはフルオロアルミ
ン酸カリウム錯体を塗布せずに前記の蒸気の存在する非
酸化性雰囲気中でろう付する方法が有効である。またこ
のようにフルオロアルミン酸カリウム錯体の一部塗布は
組立物の内部に限らす外部であっても、例えば接合部形
状が複雑でフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸気のみ
によってはろう付が難しい場合には部分的にフルオロア
ルミン酸カリウ１、錯体を直接塗布して用いてもよい。
次に本発明の実施例について説明する。
〈実施例１〉
第３図に示すようにＪＩＳ Ａ３００３（Ａｌ−Ｃｕ
Ｏ，０５〜０、２０Ｘ−Ｍｎ １．０〜１．５％）ＡＩ
２合金芯材の片面に８１６．８〜８．２Ｘを含むＪＩＳ
Ａ４３４３ Ａｌ合金ろう材をクラッドしたＪＩＳ
ＢＡ１２ＰＣのプレージングシートからなる厚さ１ｍｍ
の圧延板（１）の一端縁を、第１表に示すそれぞれ厚さ
１ｍｍのへ〇合金板（２）面に、両板材（１）（２）が
互いに直角となるように当接させる逆Ｔ継手試験片を組
立てて以下に示す条件でろう付を実施し、ろう付状況を
調査した。
Ｏ，０５〜０、２０Ｘ−Ｍｎ １．０〜１．５％）ＡＩ
２合金芯材の片面に８１６．８〜８．２Ｘを含むＪＩＳ
Ａ４３４３ Ａｌ合金ろう材をクラッドしたＪＩＳ
ＢＡ１２ＰＣのプレージングシートからなる厚さ１ｍｍ
の圧延板（１）の一端縁を、第１表に示すそれぞれ厚さ
１ｍｍのへ〇合金板（２）面に、両板材（１）（２）が
互いに直角となるように当接させる逆Ｔ継手試験片を組
立てて以下に示す条件でろう付を実施し、ろう付状況を
調査した。
即ち第３図の逆Ｔ継手試験片を有機溶剤で脱脂し、また
３２％ＫＦ−６８％Ｚ ｒ Ｆ ｈの混合物と平均粒度
７０１ｍのＡｌ粉とを同量混合してろう付炉の内容積１
ｍ′当たり５００ｇの上記最終混合物をこのろう付電気
炉中に置いた。そしてこの炉内を露点−４０℃、酸素濃
度１１００ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換し、さらに炉内
を６１０°Ｃに保持した。そしてこの炉中に第３図の組
立物を挿入し、この組立物を６１０°Ｃで５分間加熱し
てろう付を実施した。
３２％ＫＦ−６８％Ｚ ｒ Ｆ ｈの混合物と平均粒度
７０１ｍのＡｌ粉とを同量混合してろう付炉の内容積１
ｍ′当たり５００ｇの上記最終混合物をこのろう付電気
炉中に置いた。そしてこの炉内を露点−４０℃、酸素濃
度１１００ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換し、さらに炉内
を６１０°Ｃに保持した。そしてこの炉中に第３図の組
立物を挿入し、この組立物を６１０°Ｃで５分間加熱し
てろう付を実施した。
その後上記ろう付文の逆Ｔ継手接合物を炉外に取り出し
てろう付状況を調べ、その結果を第１表に併記した。な
お表中○印はろうイχｊ状況か良好であるもの、Ｘ印は
ろう付状況が不良であるものを表す。
てろう付状況を調べ、その結果を第１表に併記した。な
お表中○印はろうイχｊ状況か良好であるもの、Ｘ印は
ろう付状況が不良であるものを表す。
また従来法として上記圧延板（１）と第１表の従来法Ｎ
０１５とＮｏ、 ６に示ずＡｌ合金板（２）とを第３図
のように逆Ｔ継手試験片に組み立てて脱脂後、この組立
物に１０Ｘ濃度のに八〇Ｆ、を塗布して乾燥し、その後
上記の本発明法と同様に露点４０°Ｃ２酸素濃度１１０
０ｐｐの窒素カス雰囲気で置換され、さらに炉内を６１
０°Ｃに保持された電気炉内にこの組立物を挿入し、こ
れを６１０°Ｃで５分間加熱してろう付を実施し、同様
にろう付状況を調査してその結果を第１表に併記した。
０１５とＮｏ、 ６に示ずＡｌ合金板（２）とを第３図
のように逆Ｔ継手試験片に組み立てて脱脂後、この組立
物に１０Ｘ濃度のに八〇Ｆ、を塗布して乾燥し、その後
上記の本発明法と同様に露点４０°Ｃ２酸素濃度１１０
０ｐｐの窒素カス雰囲気で置換され、さらに炉内を６１
０°Ｃに保持された電気炉内にこの組立物を挿入し、こ
れを６１０°Ｃで５分間加熱してろう付を実施し、同様
にろう付状況を調査してその結果を第１表に併記した。
第１表
第１表から判るように本発明法Ｎｏ、 ］〜Ｎｏ、 ４
はいずれもろう付法は良好であり、特にＭｇ含有材でも
良好なろう付が可能であ−）た。これに対し従来法Ｎｏ
、 ６のＡｌ−１，０％Ｍｇ材ではろう付が出来なかっ
た。
はいずれもろう付法は良好であり、特にＭｇ含有材でも
良好なろう付が可能であ−）た。これに対し従来法Ｎｏ
、 ６のＡｌ−１，０％Ｍｇ材ではろう付が出来なかっ
た。
〈実施例２〉
第４図に示すように、常法により管状に熱間押出し成形
したＪＩＳ Ａ１０５０製の管材（３）を蛇行状に曲げ
、この蛇行状管材（３）の間にＡｌ−１％ＭｎｌＸＺｎ
合金を芯材とし、その両面にへ〇〜１０ＸＳｉ１％Ｚｎ
合金皮材をクラットした厚さ０．１６ｍｍのプレージン
グシートからなるコルゲートフィン（４）を挟み、さら
にＡ Ｏ−４，３Ｘ Ｚ ｎ−１，３％Ｍｇ合金からな
るコネクター（５）を取り付けてサーペンタインタイプ
のコンデンサーを組立てた。なお予めこのコルゲートフ
ィン（４）とコネクター（５）との接合部はＪＩＳ Ａ
１０７０（Ａｌ９９．７０Ｘ以」二）の溶接棒を用いて
ＴＩＧ溶接して接合しておいた。
したＪＩＳ Ａ１０５０製の管材（３）を蛇行状に曲げ
、この蛇行状管材（３）の間にＡｌ−１％ＭｎｌＸＺｎ
合金を芯材とし、その両面にへ〇〜１０ＸＳｉ１％Ｚｎ
合金皮材をクラットした厚さ０．１６ｍｍのプレージン
グシートからなるコルゲートフィン（４）を挟み、さら
にＡ Ｏ−４，３Ｘ Ｚ ｎ−１，３％Ｍｇ合金からな
るコネクター（５）を取り付けてサーペンタインタイプ
のコンデンサーを組立てた。なお予めこのコルゲートフ
ィン（４）とコネクター（５）との接合部はＪＩＳ Ａ
１０７０（Ａｌ９９．７０Ｘ以」二）の溶接棒を用いて
ＴＩＧ溶接して接合しておいた。
次にこの組立物を有機溶剤で脱脂した後、ろう付炉の内
容積ｌ［１１３当たり合計で５００ｇの等モルのＫＦと
ＡｌＦ、をろう付電気炉中に置き、露点４０℃、酸素濃
度１１００ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換され、６１０°
Ｃに保持された上記炉内にこの組立物を挿入し、該組立
物を６１０°Ｃで５分間加熱してろう付を実施した。
容積ｌ［１１３当たり合計で５００ｇの等モルのＫＦと
ＡｌＦ、をろう付電気炉中に置き、露点４０℃、酸素濃
度１１００ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換され、６１０°
Ｃに保持された上記炉内にこの組立物を挿入し、該組立
物を６１０°Ｃで５分間加熱してろう付を実施した。
上記ろう付文のコンデンサーを炉外に取り出して表面の
外観観察を行い、またろう付状況を調べてこれらの結果
を第２表に示した。その後常法によりクロメート処理、
黒色塗装を行い、これら被膜の付着性をクロメート性お
よび塗装性として第２表に併記した。またこの塗装後の
コンデンサーの耐食性を評価するためＪＩＳ Ｈ８６８
１に基づ＜ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通孔食
の有無を調べその結果を第２表に併記した。
外観観察を行い、またろう付状況を調べてこれらの結果
を第２表に示した。その後常法によりクロメート処理、
黒色塗装を行い、これら被膜の付着性をクロメート性お
よび塗装性として第２表に併記した。またこの塗装後の
コンデンサーの耐食性を評価するためＪＩＳ Ｈ８６８
１に基づ＜ＣＡＳＳ試験を５００時間実施して貫通孔食
の有無を調べその結果を第２表に併記した。
さらに比較のため上記第４図に示すサーペンタインタイ
プのコンデンサーの組立物を以下に示す従来法でろう付
したものについて、その特性を調査した。
プのコンデンサーの組立物を以下に示す従来法でろう付
したものについて、その特性を調査した。
即ちこの組立物を有機溶剤により脱脂したのちｌＯ％濃
度のＫＡｌＦ４懸濁液を塗布し、２００°Ｃで１０分間
の乾燥を行った。その後露点−４０°Ｃ酸素濃度１１０
０ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換され、６１０℃に保持さ
れた電気炉内にこの組立物を挿入して６１０°Ｃで５分
間加熱してろう付を行った。
度のＫＡｌＦ４懸濁液を塗布し、２００°Ｃで１０分間
の乾燥を行った。その後露点−４０°Ｃ酸素濃度１１０
０ｐｐの窒素ガス雰囲気で置換され、６１０℃に保持さ
れた電気炉内にこの組立物を挿入して６１０°Ｃで５分
間加熱してろう付を行った。
その後の工程は上記〈実施例２〉と同様に行ない、かつ
このろう付されたコンデンサーについて上記と同様な評
価試験を行ってそれらの結果について第２表に示した。
このろう付されたコンデンサーについて上記と同様な評
価試験を行ってそれらの結果について第２表に示した。
第２表から明らかなように本発明法によるろう付後のコ
ンデンサーの表面はきれいであり、ろう付状況も良好で
あった。さらにクロメート性、塗装性も良好で、耐食性
も良好であった。
ンデンサーの表面はきれいであり、ろう付状況も良好で
あった。さらにクロメート性、塗装性も良好で、耐食性
も良好であった。
これに対して従来法によるコンデンサーは表面全体にフ
ラックス残渣が濃く不均一に付着しており、外観上好ま
しくない。またろう付状況は良好であったが、ろう付後
のクロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性に
ついては第４図の管材（３）の曲げ部（６）で貫通孔食
が発生した。
ラックス残渣が濃く不均一に付着しており、外観上好ま
しくない。またろう付状況は良好であったが、ろう付後
のクロメート処理および塗装は不均一であり、耐食性に
ついては第４図の管材（３）の曲げ部（６）で貫通孔食
が発生した。
このように本発明によれば、従来のろう骨法に比べて例
えば自動車等の熱交換器の製造工程が短縮できるので製
造コストが安価になり、またろう付後の部材表面がきれ
いであるためクロメート処理等の後処理での表面処理性
が良好であり、さらに耐食性に優れる等の品質が向上し
、またＭｇを多く含有する合金のろう付も可能である等
工業上顕著な効果を奏するものである。
えば自動車等の熱交換器の製造工程が短縮できるので製
造コストが安価になり、またろう付後の部材表面がきれ
いであるためクロメート処理等の後処理での表面処理性
が良好であり、さらに耐食性に優れる等の品質が向上し
、またＭｇを多く含有する合金のろう付も可能である等
工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図はトロンカップタイプのエバポレーターの一例を
示す側面図、第２図はパラレルフロタイプのコンデンサ
ーの一例を示す側面図、第３図は逆Ｔ継手試験片を示す
斜視図、第４図はエアコン用熱交換器であるサーペンタ
インタイプコンデンサーの一例を示す斜視図、第５図は
第４図のフィン部を拡大して示す側面図である。 １−圧延板 ２−、Ａ ０合金板 ３−管材 ４ コルゲ ５ コネクタ ６ 曲げ部 トフィン
示す側面図、第２図はパラレルフロタイプのコンデンサ
ーの一例を示す側面図、第３図は逆Ｔ継手試験片を示す
斜視図、第４図はエアコン用熱交換器であるサーペンタ
インタイプコンデンサーの一例を示す斜視図、第５図は
第４図のフィン部を拡大して示す側面図である。 １−圧延板 ２−、Ａ ０合金板 ３−管材 ４ コルゲ ５ コネクタ ６ 曲げ部 トフィン
Claims (2)
- （１） ＡｌまたはＡｌ合金をろう材を介してろう付す
る方法において、これら部材をＫＦと、１種又は２種以
上の弗化物と、金属Ａｌとの反応により生成するフルオ
ロアルミン酸カリウム錯体の蒸気が存在する非酸化性雰
囲気中でろう付することを特徴とするＡｌまたはＡｌ合
金の気相ろう付法。 - （２） 生成するフルオロアルミン酸カリウム錯体の蒸
気がＫＡｌＦ＿４を主成分とするものである請求項（１
）記載のＡｌまたはＡｌ合金の気相ろう付法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8004089A JPH02258163A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法 |
| AU46372/89A AU625442B2 (en) | 1988-11-28 | 1989-11-27 | Gaseous phase brazing method of al or al alloy |
| PCT/JP1989/001198 WO1990006204A1 (en) | 1988-11-28 | 1989-11-27 | Gaseous phase brazing method of al or al alloy |
| KR1019900701669A KR900701456A (ko) | 1988-11-28 | 1989-11-27 | Al 혹은 Al합금의 기상 브레이징 방법 |
| EP19890913065 EP0399050A4 (en) | 1988-11-28 | 1989-11-27 | Gaseous phase brazing method of al or al alloy |
| CA 2006428 CA2006428A1 (en) | 1988-12-23 | 1989-12-21 | Vapor phase brazing method of al or al alloys |
| CA 2006659 CA2006659A1 (en) | 1988-12-23 | 1989-12-27 | Vapor phase brazing method of al or al alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8004089A JPH02258163A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258163A true JPH02258163A (ja) | 1990-10-18 |
Family
ID=13707135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8004089A Pending JPH02258163A (ja) | 1988-11-28 | 1989-03-30 | Ａｌ又はＡｌ合金の気相ろう付法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02258163A (ja) |
-
1989
- 1989-03-30 JP JP8004089A patent/JPH02258163A/ja active Pending
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