JPH0224098B2 - - Google Patents
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- JPH0224098B2 JPH0224098B2 JP57201313A JP20131382A JPH0224098B2 JP H0224098 B2 JPH0224098 B2 JP H0224098B2 JP 57201313 A JP57201313 A JP 57201313A JP 20131382 A JP20131382 A JP 20131382A JP H0224098 B2 JPH0224098 B2 JP H0224098B2
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、交流配電線路、或いは交流送電線路
等の電力系統内の地絡、短絡等の故障時に発生す
る過渡的な故障電流を抑制、限流してしや断する
交流限流形しや断器に関する。
等の電力系統内の地絡、短絡等の故障時に発生す
る過渡的な故障電流を抑制、限流してしや断する
交流限流形しや断器に関する。
従来、この種の交流限流形しや断器としては、
次の諸方式が提案されている 第１はしや断器消弧室内のアークに自己磁界を
作用させアークを引き伸ばし電極間に高い逆電圧
を発生させる機能を具備した限流しや断方式。
次の諸方式が提案されている 第１はしや断器消弧室内のアークに自己磁界を
作用させアークを引き伸ばし電極間に高い逆電圧
を発生させる機能を具備した限流しや断方式。
第２はしや断器Ｃ，Ｂの負荷側に限流リアクト
ルＬを具備した限流しや断方式（例えば、第５図
）。
ルＬを具備した限流しや断方式（例えば、第５図
）。
第３はしや断器Ｃ，Ｂの負荷側にＬ・Ｃ共振方
式の限流装置を具備した限流しや断方式（例え
ば、第５図）。
式の限流装置を具備した限流しや断方式（例え
ば、第５図）。
第４はしや断器Ｃ，Ｂの負荷側に永久ヒユーズ
等の自己復帰形限流素子（P.P.F）を具備した限
流しや断方式（例えば、第５図、ただし、Ｒは
抵抗、CNは制御回路）等がある。
等の自己復帰形限流素子（P.P.F）を具備した限
流しや断方式（例えば、第５図、ただし、Ｒは
抵抗、CNは制御回路）等がある。
上記第１の方式は、一般に低圧のノーヒユーズ
しや断器等に用いられる方式で、限流機能はもた
せられるが高圧、超高圧のしや断器等には限流機
能それ自体は特に困難ではないが、構造上あるい
は経済上の点から余り有利とは言い難い。
しや断器等に用いられる方式で、限流機能はもた
せられるが高圧、超高圧のしや断器等には限流機
能それ自体は特に困難ではないが、構造上あるい
は経済上の点から余り有利とは言い難い。
また第２の方式は、限流効果を良好とするた
め、限流効果をあげるためにリアクトルのインダ
クタンス値を大きくすると、リアクトルのインピ
ーダンス降下が大となり、無効電力が増加するば
かりか系統の安定度が低下するという欠点があ
る。
め、限流効果をあげるためにリアクトルのインダ
クタンス値を大きくすると、リアクトルのインピ
ーダンス降下が大となり、無効電力が増加するば
かりか系統の安定度が低下するという欠点があ
る。
第３の方式については、コンデンサＣを短絡す
ることによりＣ・Ｌ共振の共振点を外してインダ
クタンスＬで限流するが、限流効果をあげるため
インダクタンス値を大きくすると、端子間に高電
圧がかかり、絶縁上の問題が生じる欠点がある。
ここで、Ｇは投入装置のギヤツプである。
ることによりＣ・Ｌ共振の共振点を外してインダ
クタンスＬで限流するが、限流効果をあげるため
インダクタンス値を大きくすると、端子間に高電
圧がかかり、絶縁上の問題が生じる欠点がある。
ここで、Ｇは投入装置のギヤツプである。
さらに第４の方式については、6kV以上の配電
および送電系統ではまだ実用化の実績がない等の
欠点がある。
および送電系統ではまだ実用化の実績がない等の
欠点がある。
本発明は上記のような従来の欠点を除去するた
めになされたもので、事故発生時における系統線
路の過渡安定度を高めることを目的とする。
めになされたもので、事故発生時における系統線
路の過渡安定度を高めることを目的とする。
本発明は上記の目的を達成するために、変圧器
とコンデンサとを直列に接続して構成した第１回
路と、前記第１回路に並列にリアクトルと抵抗と
を直列に接続して構成した第３回路を挿入接続
し、前記変圧器の２次巻線側に抵抗と投入装置
（ギヤツプ、半導体スイツチ、または高速スイツ
チなど）とを直列に接続して構成した第２回路を
接続し、定常時は前記第２回路は開放状態に保
ち、２次巻線側が開路状態の前記変圧器と前記コ
ンデンサとの間で直列共振回路を形成させ、前記
第１回路の合成インピーダンスが零の状態で通電
し、系統線路の短絡故障時には前記第２回路の投
入装置を作動させ、前記変圧器の２次巻線側を閉
路して、前記変圧器の１次巻線側から見たインピ
ーダンスをほぼ零の状態に変換することによつて
前記直列共振回路の共振点を外し、前記コンデン
サと第３回路のリアクトルとの間で並列共振回路
を形成して総合インピーダンス値を大にし、短絡
故障の過電流を定常の通電電流付近まで抑制限流
して、前記第１回路と前記第３回路とが並列に接
続構成されてなる回路に直列に接続した有接点開
閉部でしや断するものである。
とコンデンサとを直列に接続して構成した第１回
路と、前記第１回路に並列にリアクトルと抵抗と
を直列に接続して構成した第３回路を挿入接続
し、前記変圧器の２次巻線側に抵抗と投入装置
（ギヤツプ、半導体スイツチ、または高速スイツ
チなど）とを直列に接続して構成した第２回路を
接続し、定常時は前記第２回路は開放状態に保
ち、２次巻線側が開路状態の前記変圧器と前記コ
ンデンサとの間で直列共振回路を形成させ、前記
第１回路の合成インピーダンスが零の状態で通電
し、系統線路の短絡故障時には前記第２回路の投
入装置を作動させ、前記変圧器の２次巻線側を閉
路して、前記変圧器の１次巻線側から見たインピ
ーダンスをほぼ零の状態に変換することによつて
前記直列共振回路の共振点を外し、前記コンデン
サと第３回路のリアクトルとの間で並列共振回路
を形成して総合インピーダンス値を大にし、短絡
故障の過電流を定常の通電電流付近まで抑制限流
して、前記第１回路と前記第３回路とが並列に接
続構成されてなる回路に直列に接続した有接点開
閉部でしや断するものである。
以下、本発明の一実施例を図について説明す
る。第１図は本発明の一実施例を示すもので、系
統線路の１相分を取り出して示した概略図であ
る。図中、１は１次巻線N1と２次巻線N2とを備
えた変圧器、２は前記変圧器１と直列に接続され
たコンデンサで、前記２つの要素で第１回路を形
成する。また、５はリアクトル、６は前記リアク
トル５と直列に接続された抵抗で、前記リアクト
ル５と抵抗６とで第３回路を形成し、前記第１回
路とは並列に接続して構成される。さらに、３は
後述する第４図ので示すギヤツプ、あるいは同
図ので示すサイリスタ−スイツチ、あるいは同
図ので示す有接点の高速スイツチ等で構成され
る投入装置、４は投入装置３に直列接続された抵
抗で、投入装置３と抵抗４とで第２回路を形成
し、前記第２回路は変圧器１の２次側巻線回路に
挿入接続されている。そして前記第１回路と第３
回路とが並列に接続構成された回路と直列に有接
点の開閉部７が接続されて本発明の交流限流形し
や断器を構成している。
る。第１図は本発明の一実施例を示すもので、系
統線路の１相分を取り出して示した概略図であ
る。図中、１は１次巻線N1と２次巻線N2とを備
えた変圧器、２は前記変圧器１と直列に接続され
たコンデンサで、前記２つの要素で第１回路を形
成する。また、５はリアクトル、６は前記リアク
トル５と直列に接続された抵抗で、前記リアクト
ル５と抵抗６とで第３回路を形成し、前記第１回
路とは並列に接続して構成される。さらに、３は
後述する第４図ので示すギヤツプ、あるいは同
図ので示すサイリスタ−スイツチ、あるいは同
図ので示す有接点の高速スイツチ等で構成され
る投入装置、４は投入装置３に直列接続された抵
抗で、投入装置３と抵抗４とで第２回路を形成
し、前記第２回路は変圧器１の２次側巻線回路に
挿入接続されている。そして前記第１回路と第３
回路とが並列に接続構成された回路と直列に有接
点の開閉部７が接続されて本発明の交流限流形し
や断器を構成している。
このように構成された本発明において、以下動
作を説明する。まず第１図において、定常の通電
時は変圧器１の２次側巻線N2の端子電圧が低い
ため投入装置３は開放状態にあり、従つて変圧器
１の２次巻線側は開放状態で変圧器１とコンデン
サ２とは直列共振回路を形成し、系統線路の交流
周波数に対して共振している。この時、第１回路
と第３回路の並列回路の総合インピーダンスは零
の状態で系統線路を通電している。次に系統線路
に地絡、または短絡等の事故が発生して、線路に
過渡大電流が流れると、変圧器１の２次側巻線
N2の端子間電圧が急上昇してギヤツプの場合に
は自動的に放電し、サイリスタ−スイツチの場合
には外部からの制御により閉路し、また高速スイ
ツチの場合にも外部からの制御により閉路する等
の投入装置３の作動によつて、変圧器１の２次側
巻線N2が抵抗４を介して閉路状態を形成する。
従つて変圧器１の１次巻線N1側から見たインピ
ーダンスをほぼ零の状態にして前記直列共振回路
の共振点を外し、コンデンサ２と第３回路を構成
するリアクトル５との間で並列共振回路を形成す
ることによつて、第１回路と第３回路とが並列接
続して構成された回路の総合インピーダンスを、
抵抗６による抵抗成分のみとして増大させること
によつて、系統線路に流れる過電流は抵抗性とな
つて、定常時の通電電流値付近まで抑制限流さ
れ、最終的に開閉部７でしや断する。
作を説明する。まず第１図において、定常の通電
時は変圧器１の２次側巻線N2の端子電圧が低い
ため投入装置３は開放状態にあり、従つて変圧器
１の２次巻線側は開放状態で変圧器１とコンデン
サ２とは直列共振回路を形成し、系統線路の交流
周波数に対して共振している。この時、第１回路
と第３回路の並列回路の総合インピーダンスは零
の状態で系統線路を通電している。次に系統線路
に地絡、または短絡等の事故が発生して、線路に
過渡大電流が流れると、変圧器１の２次側巻線
N2の端子間電圧が急上昇してギヤツプの場合に
は自動的に放電し、サイリスタ−スイツチの場合
には外部からの制御により閉路し、また高速スイ
ツチの場合にも外部からの制御により閉路する等
の投入装置３の作動によつて、変圧器１の２次側
巻線N2が抵抗４を介して閉路状態を形成する。
従つて変圧器１の１次巻線N1側から見たインピ
ーダンスをほぼ零の状態にして前記直列共振回路
の共振点を外し、コンデンサ２と第３回路を構成
するリアクトル５との間で並列共振回路を形成す
ることによつて、第１回路と第３回路とが並列接
続して構成された回路の総合インピーダンスを、
抵抗６による抵抗成分のみとして増大させること
によつて、系統線路に流れる過電流は抵抗性とな
つて、定常時の通電電流値付近まで抑制限流さ
れ、最終的に開閉部７でしや断する。
上述した本発明の動作原理を以下に理論的に説
明する。すなわち、変圧器１の１次および２次側
巻線内の抵抗と漏洩磁束による漏洩インダクタン
スを無視、また変圧器１の鉄心の磁気抵抗を線形
回路と見なす。このとき定常時における第１回路
と第３回路の並列回路の総合インピーダンスは複
素数で表すと(1)式の如くなる。
明する。すなわち、変圧器１の１次および２次側
巻線内の抵抗と漏洩磁束による漏洩インダクタン
スを無視、また変圧器１の鉄心の磁気抵抗を線形
回路と見なす。このとき定常時における第１回路
と第３回路の並列回路の総合インピーダンスは複
素数で表すと(1)式の如くなる。
z〓＝ｊ〔ωn1 2／rmag−１／ωc〕〔r3−jωL3〕／r3＋
jω〔L3＋n1 2／rmag−１／ωc〕…(1) ただし、 ω：系統線路の電源の角周波数 n1：変圧器１の１次側巻線N1の巻数 rnag：変圧器１の鉄心の磁気抵抗 ｃ：コンデンサ２の容量 r3：抵抗６の抵抗値 L3：リアクトル５のインダクタンス で与えられ、 ωn1 2／rnag＝１／ωc …(2) のとき、すなわち第１回路の変圧器１とコンデン
サ２とが直列共振状態を形成しているとき、 z〓＝０ …(3) となり、しや断器の一部を構成している第１回路
の総合インピーダンスは零の状態で系統線路と連
系している。次に系統内に事故が発生し、系統線
路に過渡大電流が流れると、変圧器１の２次側巻
線N2の端子電圧が急上昇するので投入装置３が
作動して第２回路が閉路される。すると、しや断
器１００の一部を構成する第１回路と第３回路と
が並列接続された回路の総合インピーダンスz〓′は
(4)式で与えられる。
jω〔L3＋n1 2／rmag−１／ωc〕…(1) ただし、 ω：系統線路の電源の角周波数 n1：変圧器１の１次側巻線N1の巻数 rnag：変圧器１の鉄心の磁気抵抗 ｃ：コンデンサ２の容量 r3：抵抗６の抵抗値 L3：リアクトル５のインダクタンス で与えられ、 ωn1 2／rnag＝１／ωc …(2) のとき、すなわち第１回路の変圧器１とコンデン
サ２とが直列共振状態を形成しているとき、 z〓＝０ …(3) となり、しや断器の一部を構成している第１回路
の総合インピーダンスは零の状態で系統線路と連
系している。次に系統内に事故が発生し、系統線
路に過渡大電流が流れると、変圧器１の２次側巻
線N2の端子電圧が急上昇するので投入装置３が
作動して第２回路が閉路される。すると、しや断
器１００の一部を構成する第１回路と第３回路と
が並列接続された回路の総合インピーダンスz〓′は
(4)式で与えられる。
z〓′＝r3／r3 2＋ω2L3 3＋α／α2＋〔β−１／ωc〕2
・ｊ｛ωL3／r3 2＋ω2L3 2−〔１／ωc−β〕／α2＋
〔β−１／ωc〕2｝…(4) ただし、 α＝ω2r2n1 2n2 2／r2 2rnag 2＋ω2n2 4、 β＝ωr2 2rnagn1 2／r2 2rnag 2＋ω2n2 4 ただし、 n2：変圧器１の２次側巻線N2の巻数 r2：抵抗４の抵抗値 上記式(2)および(4)より、 ωL3／r3 2＋ω2L3 2＝ωc …(5) の条件が満足されるとき、すなわちコンデンサ２
と第３回路のリアクトル５との間で並列共振状態
を形成しているとき式(4)、(5)より、 z〓′＝１／r3／r3 2＋ω2＋L3 2＋r2C／n2 2 …(6) となり、r2０、r3０のときは、 z〓′∝ …(7) となり、インピーダンスが抵抗６による抵抗成分
のみとして増大し、系統線路と連系することによ
つて系統線路に抵抗性となつて流れる過電流を抑
制限流して、最終的に開閉部７でしや断する。
〔β−１／ωc〕2｝…(4) ただし、 α＝ω2r2n1 2n2 2／r2 2rnag 2＋ω2n2 4、 β＝ωr2 2rnagn1 2／r2 2rnag 2＋ω2n2 4 ただし、 n2：変圧器１の２次側巻線N2の巻数 r2：抵抗４の抵抗値 上記式(2)および(4)より、 ωL3／r3 2＋ω2L3 2＝ωc …(5) の条件が満足されるとき、すなわちコンデンサ２
と第３回路のリアクトル５との間で並列共振状態
を形成しているとき式(4)、(5)より、 z〓′＝１／r3／r3 2＋ω2＋L3 2＋r2C／n2 2 …(6) となり、r2０、r3０のときは、 z〓′∝ …(7) となり、インピーダンスが抵抗６による抵抗成分
のみとして増大し、系統線路と連系することによ
つて系統線路に抵抗性となつて流れる過電流を抑
制限流して、最終的に開閉部７でしや断する。
第２図は第１図の変圧器１を単巻変圧器１０に
置き換えた他の実施例で、第１図の変圧器１に比
べて巻線の銅量や鉄量等の節約、価格の低廉など
の材料節減に有効である。
置き換えた他の実施例で、第１図の変圧器１に比
べて巻線の銅量や鉄量等の節約、価格の低廉など
の材料節減に有効である。
第３図は第２図の単巻変圧器の１次巻線N1、
２次巻線N2を同一にしてリアクトル２０にした
他の実施例で、リアクトル５と同一仕様にするこ
とができるので製作上の効果が大変大きい。
２次巻線N2を同一にしてリアクトル２０にした
他の実施例で、リアクトル５と同一仕様にするこ
とができるので製作上の効果が大変大きい。
第６図は本発明による交流限流形しや断器を系
統線路に採用し、定常通電して事故電流をしや断
させた場合の特性を電子計算機によるシミユレー
シヨンした例で、投入装置４はギヤツプ方式の場
合である。
統線路に採用し、定常通電して事故電流をしや断
させた場合の特性を電子計算機によるシミユレー
シヨンした例で、投入装置４はギヤツプ方式の場
合である。
第６図中、VSは系統線路の電流の電圧波形、
VT1，VT2は変圧器１の１次側巻線N1、および２
次側巻線N2の端子電圧、VCはコンデンサ２の端
子電圧、V1は第１回路の総合の端子電圧、V3は
第３回路の総合の端子電圧、VCBは開閉部７の電
極間の電圧の波形、ΦTは変圧器１の鉄心磁路の
磁束の波形、I0は定常時の電流波形、ISはしや断
器１００が挿入されていない時の短絡事故電流の
波形、ITはしや断器１００を挿入したときの限流
電流、I1，I2，I3はしや断器１００内の第１、第
２、第３回路に流れる電流波形である。
VT1，VT2は変圧器１の１次側巻線N1、および２
次側巻線N2の端子電圧、VCはコンデンサ２の端
子電圧、V1は第１回路の総合の端子電圧、V3は
第３回路の総合の端子電圧、VCBは開閉部７の電
極間の電圧の波形、ΦTは変圧器１の鉄心磁路の
磁束の波形、I0は定常時の電流波形、ISはしや断
器１００が挿入されていない時の短絡事故電流の
波形、ITはしや断器１００を挿入したときの限流
電流、I1，I2，I3はしや断器１００内の第１、第
２、第３回路に流れる電流波形である。
なお、説明では特に触れなかつたが、変圧器、
リアクトル、コンデンサ、抵抗、投入装置および
開閉部等をSF6ガス等の絶縁媒体で封入し、筐体
内に一括収納してもよい。
リアクトル、コンデンサ、抵抗、投入装置および
開閉部等をSF6ガス等の絶縁媒体で封入し、筐体
内に一括収納してもよい。
上記のように、本発明によれば、第５図のお
よびの回路方式に対しては、前述のように式(5)
が満足されるとき、式(6)で与えられているように
しや断器１００の一部を構成している第１および
第３回路の総合インピーダンスは、直列共振およ
び並列共振によりリアクタンス部がほぼ零の抵抗
成分のみとなる。
よびの回路方式に対しては、前述のように式(5)
が満足されるとき、式(6)で与えられているように
しや断器１００の一部を構成している第１および
第３回路の総合インピーダンスは、直列共振およ
び並列共振によりリアクタンス部がほぼ零の抵抗
成分のみとなる。
従つて、限流電流は抵抗性となるので、系統線
路の過渡安定度に好結果をもたらすと共にしや断
時の再起電圧が低くなるために、開閉部７のしや
断責務が軽減されるばかりでなく、系統機器の電
気絶縁のストレスも軽減することができる大きな
効果がある。
路の過渡安定度に好結果をもたらすと共にしや断
時の再起電圧が低くなるために、開閉部７のしや
断責務が軽減されるばかりでなく、系統機器の電
気絶縁のストレスも軽減することができる大きな
効果がある。
また、本発明は過渡電流を定常時の通電電流付
近まで限流するので、系統機器の電磁反発力等に
よる機械応力的ストレスや熱的ストレスの軽減、
さらにはしや断部の責務の軽減、および系統下位
しや断器のしや断容量の軽減等を図ることができ
る。
近まで限流するので、系統機器の電磁反発力等に
よる機械応力的ストレスや熱的ストレスの軽減、
さらにはしや断部の責務の軽減、および系統下位
しや断器のしや断容量の軽減等を図ることができ
る。
また第５図の永久ヒユーズ方式に対しては、
本発明の構成が変圧器、リアクトル、コンデンサ
など在来技術の静止機器で構成されているので、
高圧配電系から送電系統まで在来技術の延長で使
用できる等の顕著な効果がある。
本発明の構成が変圧器、リアクトル、コンデンサ
など在来技術の静止機器で構成されているので、
高圧配電系から送電系統まで在来技術の延長で使
用できる等の顕著な効果がある。
第１図は本発明の一実施例による交流限流形し
や断器を示す回路構成図、第２，３図は他の実施
例による交流限流形しや断器を示す回路構成図、
第４，５，６図は本発明の要素を示す実施例の説
明図である。 １……変圧器、２……コンデンサ、３……投入
装置、４，６……抵抗、５……リアクトル、７…
…開閉器。なお、図中、同一符号は同一、又は相
当部分を示す。
や断器を示す回路構成図、第２，３図は他の実施
例による交流限流形しや断器を示す回路構成図、
第４，５，６図は本発明の要素を示す実施例の説
明図である。 １……変圧器、２……コンデンサ、３……投入
装置、４，６……抵抗、５……リアクトル、７…
…開閉器。なお、図中、同一符号は同一、又は相
当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 変圧器とコンデンサとを直列に接続した第１
回路と、定常時は前記変圧器の２次巻線側を開路
して前記変圧器と前記コンデンサとの間で直列共
振回路を形成させ、前記第１回路の合成インピー
ダンスを零近傍で通電し、系統線路の短絡故障時
には前記変圧器の２次巻線側を閉路して、前記変
圧器の１次巻線側から見たインピーダンスを零の
状態に近づけることによつて前記直列共振回路の
共振点を外すように、前記変圧器の２次巻線側に
抵抗と投入装置を直列に接続した第２回路と、前
記コンデンサと並列共振回路を形成し総合インピ
ーダンス値を増大させることによつて短絡故障の
過電流を限流するように、前記第１回路に並列に
接続されリアクトルと抵抗とを直列に接続した第
３回路と、前記第１回路と前記第３回路とが並列
に接続された回路に直列に接続し系統をしや断す
る有接点開閉部を備えた交流限流形しや断器。 ２ 前記第１回路の構成要素である変圧器が単巻
変圧器で構成され、前記単巻変圧器の一方の巻線
端とタツプ間に抵抗と投入装置とを直列接続した
第２回路とを並列に接続した特許請求の範囲第１
項記載の交流限流形しや断器。 ３ 前記第１回路の構成要素である変圧器がリア
クトルで構成され、前記リアクトルのコイル両端
に前記抵抗と投入装置とを直列に接続した第２回
路を並列に接続した特許請求の範囲第１項記載の
交流限流形しや断器。 ４ 上記変圧器、リアクトル、コンデンサ、抵
抗、投入装置および有接点開閉部を、SF6ガス等
の絶縁媒体を封入した筐体内に収納した特許請求
の範囲第１項記載の交流限流形しや断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201313A JPS5990332A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 交流限流形しや断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201313A JPS5990332A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 交流限流形しや断器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5990332A JPS5990332A (ja) | 1984-05-24 |
| JPH0224098B2 true JPH0224098B2 (ja) | 1990-05-28 |
Family
ID=16438934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57201313A Granted JPS5990332A (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 交流限流形しや断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5990332A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5228979A (en) * | 1975-08-26 | 1977-03-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Juicer |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4868794B2 (ja) * | 2005-08-24 | 2012-02-01 | 株式会社川島製作所 | ジッパー付き包装袋及びそれを用いたジッパー付き袋包装体 |
| JP5450956B2 (ja) * | 2007-12-27 | 2014-03-26 | 出光ユニテック株式会社 | 包装袋、その製造装置、および包装袋の製造方法 |
| JP5638840B2 (ja) * | 2010-05-31 | 2014-12-10 | 出光ユニテック株式会社 | 形状保持テープ付き包装体の製造方法およびテープ付き包装体 |
| JP5790150B2 (ja) * | 2011-05-24 | 2015-10-07 | 大日本印刷株式会社 | 熱水処理用ジッパー付き袋体、及びそれを用いた包装体 |
-
1982
- 1982-11-15 JP JP57201313A patent/JPS5990332A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5228979A (en) * | 1975-08-26 | 1977-03-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Juicer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5990332A (ja) | 1984-05-24 |
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