JPH02237621A - 銅製練における排ガス処理方法 - Google Patents
銅製練における排ガス処理方法Info
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- JPH02237621A JPH02237621A JP1056231A JP5623189A JPH02237621A JP H02237621 A JPH02237621 A JP H02237621A JP 1056231 A JP1056231 A JP 1056231A JP 5623189 A JP5623189 A JP 5623189A JP H02237621 A JPH02237621 A JP H02237621A
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- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 36
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims description 16
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 42
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 21
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 57
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
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- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
本発明は、銅製錬において酸素富化等により熔錬能力を
向上させた場合にも対応できる銅製錬における排ガス処
理方法に関する。
向上させた場合にも対応できる銅製錬における排ガス処
理方法に関する。
く従来の技術〉
銅製錬においては、排ガス中に８０２が含有されるため
、ＳＯ。をＳ０３に転化させ、このＳ０３を濃硫酸に吸
収させることによって規定の硫酸を得るというブ四セス
が行われており、一般には、ＳＯ，をＳ０３に転化する
ための複数段の触媒層を有する転化語と、これら触媒層
各段に入るガス温度が最適範囲となるように熱交換を行
う熱交換晋群とを用いて操業されている。
、ＳＯ。をＳ０３に転化させ、このＳ０３を濃硫酸に吸
収させることによって規定の硫酸を得るというブ四セス
が行われており、一般には、ＳＯ，をＳ０３に転化する
ための複数段の触媒層を有する転化語と、これら触媒層
各段に入るガス温度が最適範囲となるように熱交換を行
う熱交換晋群とを用いて操業されている。
すなわち、例えば第２図に示すように、熔錬炉０１の排
ガスは転化器０２の触媒層及び熱交換＠０３をそれぞれ
複数段通過した後、吸収塔０４を経て排出されている。
ガスは転化器０２の触媒層及び熱交換＠０３をそれぞれ
複数段通過した後、吸収塔０４を経て排出されている。
ここで、転化器０２の触媒層に導入されるガスの温度は
例えば４２０℃となるようにように設定する。
例えば４２０℃となるようにように設定する。
又、転化ＮＯｚ中の触媒層によりＳ０２がＳ０３に転化
される反応は発熱反応であるため、転化器０２の触媒層
から出るガス温度は例えば５９０℃と上昇する。そこで
、熱交換器０３では、熔錬炉０１からの排ガスを転化器
０２の第１段の触媒層に入る際に例えば４２０℃の温度
に保つように加熱すると共に、転化晋０２の第１段の触
媒層から出る例えば５９０℃のガスを転化Ｍ０２の第２
段の触媒層に例えば４３０℃の温度で導入されるように
冷却している。このように、銅製錬における硫酸工場の
排ガス処理プロセスではほとんど密閉系による熱交換方
式により熱バランスを保ちつつ操業されている。
される反応は発熱反応であるため、転化器０２の触媒層
から出るガス温度は例えば５９０℃と上昇する。そこで
、熱交換器０３では、熔錬炉０１からの排ガスを転化器
０２の第１段の触媒層に入る際に例えば４２０℃の温度
に保つように加熱すると共に、転化晋０２の第１段の触
媒層から出る例えば５９０℃のガスを転化Ｍ０２の第２
段の触媒層に例えば４３０℃の温度で導入されるように
冷却している。このように、銅製錬における硫酸工場の
排ガス処理プロセスではほとんど密閉系による熱交換方
式により熱バランスを保ちつつ操業されている。
く発明が解決しようとする課題〉
ところで、近年、銅製錬においては酸素富化等により熔
錬能力を向上させて生産性の高い操業を行うようになっ
てきており、今後さらに生産性の向上を目指しているが
、このような生産性の向上に伴い熔錬炉から発生する排
ガス中のＳＯ濃度が高《なるという問題がある。
錬能力を向上させて生産性の高い操業を行うようになっ
てきており、今後さらに生産性の向上を目指しているが
、このような生産性の向上に伴い熔錬炉から発生する排
ガス中のＳＯ濃度が高《なるという問題がある。
このようにＳＯ濃度が高い排ガスを処理す？場合、生産
コスト、設備コストを低く保つために、排ガスをフリー
エアーで希釈しないで高濃度ＳＯのまま処理する必要が
あり、高ＳＯ濃度の排ガスを硫酸工場で処理する場合に
は、転化語各触媒層の出口ガス温度を反応が進むままに
高い温度に保たなければ高い転化率を維持・確保できな
くなる。そして、このように各触媒層出口のガス温度が
高くなると、上述したような密閉系の熱交換方式では熱
余剰となってガス温度コントロール等において対応でき
なくなるという不都合が生じる。
コスト、設備コストを低く保つために、排ガスをフリー
エアーで希釈しないで高濃度ＳＯのまま処理する必要が
あり、高ＳＯ濃度の排ガスを硫酸工場で処理する場合に
は、転化語各触媒層の出口ガス温度を反応が進むままに
高い温度に保たなければ高い転化率を維持・確保できな
くなる。そして、このように各触媒層出口のガス温度が
高くなると、上述したような密閉系の熱交換方式では熱
余剰となってガス温度コントロール等において対応でき
なくなるという不都合が生じる。
本発明は、このような事情に鑑み、酸素富化等によろ熔
錬能力向上に起因する排ガスＳＯ■濃度の変化に対応で
きる＠製錬における排ガス処理方法を提供することを目
的とする。
錬能力向上に起因する排ガスＳＯ■濃度の変化に対応で
きる＠製錬における排ガス処理方法を提供することを目
的とする。
く課題を解決するための手段〉
前記目的を達成する本発明にかかる銅製錬における排ガ
ス処理方法は、銅の熔錬炉の排ガスを接触式硫酸工場で
処理するに際し、ＳＯ２ガスをＳＯガスに転化する複数
段の触媒層を有する転化器及び各触媒層に入るガス温度
を調整するための複数の熱交＊ａを用いた、銅製錬にお
ける排ガス処理方法において、少なくとも上記第１段触
媒層から出て上記第１段熱交換器に入るガス流路に補助
熱交換器を介装し、第１段触媒層から出て第１段熱交換
晋に入るガスの温度を硫酸工場の熱バランスがとれる範
囲で抑制することを待黴とする。
ス処理方法は、銅の熔錬炉の排ガスを接触式硫酸工場で
処理するに際し、ＳＯ２ガスをＳＯガスに転化する複数
段の触媒層を有する転化器及び各触媒層に入るガス温度
を調整するための複数の熱交＊ａを用いた、銅製錬にお
ける排ガス処理方法において、少なくとも上記第１段触
媒層から出て上記第１段熱交換器に入るガス流路に補助
熱交換器を介装し、第１段触媒層から出て第１段熱交換
晋に入るガスの温度を硫酸工場の熱バランスがとれる範
囲で抑制することを待黴とする。
く作 用〉
熔錬炉からの排ガス中のＳＯ濃度が高くなると、転化器
の第１段触媒層での転化率を高く維持するためにはその
出口ガス温度を高くなるが、補助熱交換器により第１段
熱交換器に入るガス温度を硫酸工場の熱バランスがとれ
る範囲内まで低下するように制御することにより、各熱
交換器における熱バランスを保つことができるようにす
る。
の第１段触媒層での転化率を高く維持するためにはその
出口ガス温度を高くなるが、補助熱交換器により第１段
熱交換器に入るガス温度を硫酸工場の熱バランスがとれ
る範囲内まで低下するように制御することにより、各熱
交換器における熱バランスを保つことができるようにす
る。
く夾 施 例〉
以下、本発明の好適なー．実施例を図面を参照しながら
説明する。
説明する。
？１図には本実施例にかかる排ガス処理方法を採用した
銅製錬プロセスを示す。同図に示すように、熔錬炉１の
排ガスは従来技術の項で説明した例と同様に転化器２の
触媒層及び熱交換器３をそれぞれ複数段通過した後、吸
収塔４を経て排出されている。そして、転化器２の第１
段触媒層に導入される排ガスは、第１段の熱交換器３に
より例えば４２０℃の温度に保たれている。一方、転化
襞２の第１段触媒層から出て転化諸２の第２段触媒層に
送られるガスは熱交換語３により例えば４３０℃の温度
に冷却されるようになっているが、本実施例では転化器
２の第１触媒層と第１段熱交換Ｎ３との間に補助熱交換
＠ｓ５を設けて第１段熱交換襞３に入るガスの温度を抑
制するようにしている。すなわち、例えば熔錬効率の向
上により排ガスのＳＯ■濃度が例えば１０％程度に上昇
し、転化器２のの第１段触媒層入口温度を４３０℃に上
げ、出口温度が例えば６２０℃程度に上昇した場合に、
補助熱交換器５により熱交換器３に入るガスの温度を硫
酸工場の熱バランスがとれる範囲で熱交換器の許容耐熱
温度以下にするようにする。
銅製錬プロセスを示す。同図に示すように、熔錬炉１の
排ガスは従来技術の項で説明した例と同様に転化器２の
触媒層及び熱交換器３をそれぞれ複数段通過した後、吸
収塔４を経て排出されている。そして、転化器２の第１
段触媒層に導入される排ガスは、第１段の熱交換器３に
より例えば４２０℃の温度に保たれている。一方、転化
襞２の第１段触媒層から出て転化諸２の第２段触媒層に
送られるガスは熱交換語３により例えば４３０℃の温度
に冷却されるようになっているが、本実施例では転化器
２の第１触媒層と第１段熱交換Ｎ３との間に補助熱交換
＠ｓ５を設けて第１段熱交換襞３に入るガスの温度を抑
制するようにしている。すなわち、例えば熔錬効率の向
上により排ガスのＳＯ■濃度が例えば１０％程度に上昇
し、転化器２のの第１段触媒層入口温度を４３０℃に上
げ、出口温度が例えば６２０℃程度に上昇した場合に、
補助熱交換器５により熱交換器３に入るガスの温度を硫
酸工場の熱バランスがとれる範囲で熱交換器の許容耐熱
温度以下にするようにする。
ここで、補助熱交換諸５において、転化器２の第１段触
媒層から出て熱交換諾３に入るガスの温度を抑制するた
めの空気は熔錬炉送風機６を介して硫酸工場以外の外部
から導入している。この外部空気を補助熱交換器５へ導
入する流路７には補助熱交換器５を迂回するバイパス８
が設けられている。そして、補助熱交換器５の前後の流
＃Ｉ７に介装されたバルブ９ｂ，９ｃの開度を全開にし
、バイパス８に介装されたパルブ９ａの開度を調整する
だけで、補助熱交換器５に導入される外部空気Ｉを制御
しており、これにより熱交換器３に導入されるガスの温
度を硫酸工場での熱バランスがとれる範囲内にあるよう
にしている。
媒層から出て熱交換諾３に入るガスの温度を抑制するた
めの空気は熔錬炉送風機６を介して硫酸工場以外の外部
から導入している。この外部空気を補助熱交換器５へ導
入する流路７には補助熱交換器５を迂回するバイパス８
が設けられている。そして、補助熱交換器５の前後の流
＃Ｉ７に介装されたバルブ９ｂ，９ｃの開度を全開にし
、バイパス８に介装されたパルブ９ａの開度を調整する
だけで、補助熱交換器５に導入される外部空気Ｉを制御
しており、これにより熱交換器３に導入されるガスの温
度を硫酸工場での熱バランスがとれる範囲内にあるよう
にしている。
例えば、排ガス中のＳ０２濃度の上昇などに伴って転化
Ｍ２の第１段触媒層出口のガス温度が、例えば６２０℃
程度で、熱バランスがとれる範囲を越え、且つ熱交換語
３の許容耐熱温度を越える場合にはバルブ９ａの開度を
小さくして補助熱交換器５に送る空気量を調整すること
により、硫酸工場の熱バランスがとれる範囲で、熱交換
＠ｌ！３に入るガス温度が少なくとも熱交換器３の許容
耐熱温度以下になるように、補助熱交換器５においてガ
スの熱を回収する。
Ｍ２の第１段触媒層出口のガス温度が、例えば６２０℃
程度で、熱バランスがとれる範囲を越え、且つ熱交換語
３の許容耐熱温度を越える場合にはバルブ９ａの開度を
小さくして補助熱交換器５に送る空気量を調整すること
により、硫酸工場の熱バランスがとれる範囲で、熱交換
＠ｌ！３に入るガス温度が少なくとも熱交換器３の許容
耐熱温度以下になるように、補助熱交換器５においてガ
スの熱を回収する。
一方、転化器２の第１段触媒層出口のガス濃度が熱バラ
ンスがとれる範囲内で且つ熱交換器３の許容ｔｅ＃１温
度以下である場合でも、熱バランスのとれる範囲内でバ
ルブ９ａの開度を調整して補助熱交換器５に送る空気量
を調整し、ガスの熱を最大限に回収するようにする。
ンスがとれる範囲内で且つ熱交換器３の許容ｔｅ＃１温
度以下である場合でも、熱バランスのとれる範囲内でバ
ルブ９ａの開度を調整して補助熱交換器５に送る空気量
を調整し、ガスの熱を最大限に回収するようにする。
また、補助熱交換器５を通ることにより加熱された空気
は、その後空気加熱器１０で温度調節された後、熔錬炉
１に直接吹き込まれて鉱石熔錬等に利用されるようにな
っている。
は、その後空気加熱器１０で温度調節された後、熔錬炉
１に直接吹き込まれて鉱石熔錬等に利用されるようにな
っている。
このような回収熱の再利用により、重油等の燃料を減少
させ、銅製錬コストの低減を図ることができる。
させ、銅製錬コストの低減を図ることができる。
なお、本実施例の補助熱交換器５には、例えば６００’
ｅｊｌＪ上の高温ガスが導入されるため、ステンレス等
の高温に耐えうる材質のものを用いる必要があるが、そ
の容量は熱交換昭３と比べて小型のものでよい。
ｅｊｌＪ上の高温ガスが導入されるため、ステンレス等
の高温に耐えうる材質のものを用いる必要があるが、そ
の容量は熱交換昭３と比べて小型のものでよい。
上述した方法により、ｓｏ２ｉ１度等の負荷が変動する
状態において実操業した場合の諸データを第１表に示す
。
状態において実操業した場合の諸データを第１表に示す
。
第１表に示すように、排ガス中のｓｏｂ度が１０％の高
負荷時で転化器２の第１段触媒層出口ガス量が１ ５
０， ０ ０ ０ Ｎｍ／ｈ ，ガス温度が６２０℃の
場合、補助熱交換器５に３０℃の空気を４ ０， ０
０ ０ Ｎｒｎ”／ｈ送ったところ、補助熱交換器５の
出口ガス温度は５４０℃、出口空気温度は３００℃にな
り、熱交換器３の入口ガス温度が熱交換器３の許容耐熱
温度以下になると共に硫酸工場の熱バランスがとれ、又
、転化語２の第１段触媒層の転化率が従来よりも向上し
、さらに熱を熱風として回収したことにより、空気加熱
器で、重油換算で３５０Ｉ／ｈの省エネ効果を得た。
負荷時で転化器２の第１段触媒層出口ガス量が１ ５
０， ０ ０ ０ Ｎｍ／ｈ ，ガス温度が６２０℃の
場合、補助熱交換器５に３０℃の空気を４ ０， ０
０ ０ Ｎｒｎ”／ｈ送ったところ、補助熱交換器５の
出口ガス温度は５４０℃、出口空気温度は３００℃にな
り、熱交換器３の入口ガス温度が熱交換器３の許容耐熱
温度以下になると共に硫酸工場の熱バランスがとれ、又
、転化語２の第１段触媒層の転化率が従来よりも向上し
、さらに熱を熱風として回収したことにより、空気加熱
器で、重油換算で３５０Ｉ／ｈの省エネ効果を得た。
又、排ガス中のＳＯ′ａ度が７％の低負荷時で、転化器
２の第１段触媒屡出ロガス量が８０，０００ＮｒＩ１″
／ｈ，ガス温度が５６０℃の場合、補助熱交換器５に、
３０℃の空気を１０，０００Ｎｒｒ／／ｈ送ったところ
、補助熱交換器５の出口ガス温度は５００℃になったが
、硫酸工場の熱バランスがとれており、転化器２の第１
段触媒層の転化率を低下させることなく、硫酸工場の熱
を回収することができ、重油換算で１ ２ ０ １！／
ｂの省エネ効果を得ることができた。
２の第１段触媒屡出ロガス量が８０，０００ＮｒＩ１″
／ｈ，ガス温度が５６０℃の場合、補助熱交換器５に、
３０℃の空気を１０，０００Ｎｒｒ／／ｈ送ったところ
、補助熱交換器５の出口ガス温度は５００℃になったが
、硫酸工場の熱バランスがとれており、転化器２の第１
段触媒層の転化率を低下させることなく、硫酸工場の熱
を回収することができ、重油換算で１ ２ ０ １！／
ｂの省エネ効果を得ることができた。
なお、第１表には補助熱交換器５に空気を流入しないで
従来と同様の方式での操業結果を伴せて示してある。こ
の場合には、転化器２及び熱交換器３等における熱バラ
ンスがとれる最大効率で操業しているが、転化９２の第
１段触媒層での転化率が５０％と低下してしまい、高転
化率を維持することはできない。
従来と同様の方式での操業結果を伴せて示してある。こ
の場合には、転化器２及び熱交換器３等における熱バラ
ンスがとれる最大効率で操業しているが、転化９２の第
１段触媒層での転化率が５０％と低下してしまい、高転
化率を維持することはできない。
すなわち、硫酸工場の熱バランスをとると共に転化器２
の第１段触媒出口ガス温度を熱交換器３の許容耐＃ｉ温
度ｚ下とするために、転化＠２の第１触媒層の出口ガス
温度を５９０℃程度まで・しか上昇できず、高ＳＯ％の
際には転化器２の第１段触媒層の入口ガス温度を下げ、
反応を減少させろ必要があり、結局、総合的な転化率が
下がる結果となる。
の第１段触媒出口ガス温度を熱交換器３の許容耐＃ｉ温
度ｚ下とするために、転化＠２の第１触媒層の出口ガス
温度を５９０℃程度まで・しか上昇できず、高ＳＯ％の
際には転化器２の第１段触媒層の入口ガス温度を下げ、
反応を減少させろ必要があり、結局、総合的な転化率が
下がる結果となる。
これに対し、上述した実施例では、小型の補助熱交換器
５を導入することにより、熱バランスをとりつつ転化語
２の第１段触媒層出口温度を６２０℃程度まで上昇させ
ることができるので、転化器２でのＳ０２転化反応を十
分に推進できると共に伴せて省エネ効果も得られ、熔錬
能力の向上に十分対応できる。
５を導入することにより、熱バランスをとりつつ転化語
２の第１段触媒層出口温度を６２０℃程度まで上昇させ
ることができるので、転化器２でのＳ０２転化反応を十
分に推進できると共に伴せて省エネ効果も得られ、熔錬
能力の向上に十分対応できる。
く発明の効果〉
以上説明したように、本発明によれば、銅製錬の熔錬能
力の向上に伴い排ガス中の８０２濃度が上昇した場合に
も、簡単な補助熱交換晋を追加するだけで硫酸工場の熱
バランスを保ち、熱交換器設備の保護を図りながら転化
襞の第１段触媒層での転化率を高く維持すると共に省エ
ネ効果も得ることができるという効果を奏する。したが
って本発明によれば、銅製錬の熔錬能力の向上に伴なう
Ｓ０２ｉｌｌ１度の変動に極めて省エネルギー，低コス
トで対応することができ、硫酸工場の生産能力のアップ
もできろ。
力の向上に伴い排ガス中の８０２濃度が上昇した場合に
も、簡単な補助熱交換晋を追加するだけで硫酸工場の熱
バランスを保ち、熱交換器設備の保護を図りながら転化
襞の第１段触媒層での転化率を高く維持すると共に省エ
ネ効果も得ることができるという効果を奏する。したが
って本発明によれば、銅製錬の熔錬能力の向上に伴なう
Ｓ０２ｉｌｌ１度の変動に極めて省エネルギー，低コス
トで対応することができ、硫酸工場の生産能力のアップ
もできろ。
第１図は本発明の一実施例の熔錬プロセスを示す説明図
、第２ｒＩ！Ｊは従来技術にがかる熔錬プロセスを示す
説明図である。 図面中、 １は熔錬炉、 ２は転化器、 ３は熱交換器、 ５は補助熱交換語、 ６は熔錬炉送風機、 ９ａ，９ｂ，９ｃはバルブである。
、第２ｒＩ！Ｊは従来技術にがかる熔錬プロセスを示す
説明図である。 図面中、 １は熔錬炉、 ２は転化器、 ３は熱交換器、 ５は補助熱交換語、 ６は熔錬炉送風機、 ９ａ，９ｂ，９ｃはバルブである。
Claims (1)
- 銅の熔錬炉の排ガスを接触式硫酸工場で処理するに際し
、ＳＯ＿２ガスをＳＯ＿３ガスに転化する複数段の触媒
層を有する転化器及び各触媒層に入るガス温度を調整す
るための複数の熱交換器を用いた、銅製錬における排ガ
ス処理方法において、少なくとも上記第１段触媒層から
出て上記第１段熱交換器に入るガス流路に補助熱交換器
を介装し、第１段触媒層から出て第１段熱交換器に入る
ガスの温度を硫酸工場の熱バランスがとれる範囲で抑制
することを特徴とする銅製錬における排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056231A JP2864419B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 銅製練における排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056231A JP2864419B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 銅製練における排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02237621A true JPH02237621A (ja) | 1990-09-20 |
| JP2864419B2 JP2864419B2 (ja) | 1999-03-03 |
Family
ID=13021329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1056231A Expired - Lifetime JP2864419B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 銅製練における排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2864419B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104232923A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-12-24 | 包头华鼎铜业发展有限公司 | 一种铜冶炼过程中减少so3产生的方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5787936U (ja) * | 1980-11-19 | 1982-05-31 | ||
| JPS60235718A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-22 | インペリアル・ケミカル・インダストリーズ・ピーエルシー | アンモニア製造方法及びプラント |
| JPS61250470A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-07 | 株式会社東芝 | 空気調和機 |
| JPS6227526U (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-19 |
-
1989
- 1989-03-10 JP JP1056231A patent/JP2864419B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5787936U (ja) * | 1980-11-19 | 1982-05-31 | ||
| JPS60235718A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-22 | インペリアル・ケミカル・インダストリーズ・ピーエルシー | アンモニア製造方法及びプラント |
| JPS61250470A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-07 | 株式会社東芝 | 空気調和機 |
| JPS6227526U (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-19 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104232923A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-12-24 | 包头华鼎铜业发展有限公司 | 一种铜冶炼过程中减少so3产生的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2864419B2 (ja) | 1999-03-03 |
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