JPH02235720A - 樹脂製燃料タンクの製造方法 - Google Patents
樹脂製燃料タンクの製造方法Info
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- JPH02235720A JPH02235720A JP1059433A JP5943389A JPH02235720A JP H02235720 A JPH02235720 A JP H02235720A JP 1059433 A JP1059433 A JP 1059433A JP 5943389 A JP5943389 A JP 5943389A JP H02235720 A JPH02235720 A JP H02235720A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
Landscapes
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、外面がフイルムで被覆されてなる樹脂製燃料
タンクを製造する方法に関するものである。
タンクを製造する方法に関するものである。
（従来の技術）
樹脂製の中空容器の成形方法として、ブロー成形、すな
わち、押出成形により形成されたパリソンを成形型のキ
ャビティに配置した後、このパリソン内に加圧気体を吹
き込んで成形を行う成形方法が知られている。近年、車
両用燃料タンク等においてもブロー成形により形成され
た樹脂製のものが提案され実用化されつつあり、その材
質としては、成形性，強度，コスト等の観点より高密度
ポリエチレン樹脂が一般に採用されている。しかしなが
ら、ポリエチレンはガソリン等に対して親和性を有する
ため、高密度ポリエチレン樹脂製の燃料タンクにガソリ
ン等を収容した状態で長期間放置しておくと、ガソリン
等が徐々にではあるが燃料タンクの周壁に浸透して透過
してしまうという問題がある。
わち、押出成形により形成されたパリソンを成形型のキ
ャビティに配置した後、このパリソン内に加圧気体を吹
き込んで成形を行う成形方法が知られている。近年、車
両用燃料タンク等においてもブロー成形により形成され
た樹脂製のものが提案され実用化されつつあり、その材
質としては、成形性，強度，コスト等の観点より高密度
ポリエチレン樹脂が一般に採用されている。しかしなが
ら、ポリエチレンはガソリン等に対して親和性を有する
ため、高密度ポリエチレン樹脂製の燃料タンクにガソリ
ン等を収容した状態で長期間放置しておくと、ガソリン
等が徐々にではあるが燃料タンクの周壁に浸透して透過
してしまうという問題がある。
このため、従来より、燃料タンクの外面を、ガソリン等
に対する透過防止機能を有する材質からなるフイルムで
被覆することにより、上記問題に対する解決を図る工夫
がなされている。そして、このフイルムで被覆する作業
は、生産効率向上の観点より、例えば特開昭１３１−８
９０２５号公報に開示されているように、パリソンを所
定形状にブロー成形する際、該パリソンの外面にフイル
ムを貼り付けることによってなされるようになっている
。
に対する透過防止機能を有する材質からなるフイルムで
被覆することにより、上記問題に対する解決を図る工夫
がなされている。そして、このフイルムで被覆する作業
は、生産効率向上の観点より、例えば特開昭１３１−８
９０２５号公報に開示されているように、パリソンを所
定形状にブロー成形する際、該パリソンの外面にフイル
ムを貼り付けることによってなされるようになっている
。
このフイルム貼付けの際、フイルムをパリソンの外面に
、シワ等を発生させることなく貼り付けるためには、フ
イルムにガス抜き用の多数の微小孔を形成することが好
ましいが、このように多数の微小孔が形成されたフイル
ムではガソリン等の透過防止を図る上で十分でない。そ
こで、このフイルムを２枚重ねで用いることにより微小
孔がフイルムを貫通する確率を大幅に低減させて透過防
止機能を十分に確保できるようにすることが考えられる
。この場合において、２枚重ねにされたフイルムのパリ
ソンに対する貼付けは、まず、パリソン側に位置するイ
ンナフイルムがパリソンと接触し該パリソンの保有熱に
より該パリソンに接着せしめられ、その後インナフイル
ムを介して伝達される熱により反パリソン側に位置する
アウタフイルムがインナフイルムに接着せしめられるこ
とによってなされる。このように各フイルムは時間差を
もって貼り付けられるため、各貼付けの際にガス抜きが
確実になされ、インナフイルム、アウタフイルム共に美
しく貼り付けられることとなり、かつ、この貼付け後は
ガソリン等の透過防止機能を十分に果たすこととなる。
、シワ等を発生させることなく貼り付けるためには、フ
イルムにガス抜き用の多数の微小孔を形成することが好
ましいが、このように多数の微小孔が形成されたフイル
ムではガソリン等の透過防止を図る上で十分でない。そ
こで、このフイルムを２枚重ねで用いることにより微小
孔がフイルムを貫通する確率を大幅に低減させて透過防
止機能を十分に確保できるようにすることが考えられる
。この場合において、２枚重ねにされたフイルムのパリ
ソンに対する貼付けは、まず、パリソン側に位置するイ
ンナフイルムがパリソンと接触し該パリソンの保有熱に
より該パリソンに接着せしめられ、その後インナフイル
ムを介して伝達される熱により反パリソン側に位置する
アウタフイルムがインナフイルムに接着せしめられるこ
とによってなされる。このように各フイルムは時間差を
もって貼り付けられるため、各貼付けの際にガス抜きが
確実になされ、インナフイルム、アウタフイルム共に美
しく貼り付けられることとなり、かつ、この貼付け後は
ガソリン等の透過防止機能を十分に果たすこととなる。
（発明が解決しようとする課題）
上記アウタフイルムのインナフイルムへの接着は両フイ
ルム間に形成された接着性樹脂層を介してなされること
となるが、この接着性樹脂層に接着機能を生ぜしめるた
めには、該接着性樹脂層を所定値以上の温度まで加熱し
て該接着性樹脂層を形成する接着性樹脂を溶融させる必
要がある。
ルム間に形成された接着性樹脂層を介してなされること
となるが、この接着性樹脂層に接着機能を生ぜしめるた
めには、該接着性樹脂層を所定値以上の温度まで加熱し
て該接着性樹脂層を形成する接着性樹脂を溶融させる必
要がある。
しかしながら、上記接着性樹脂層と加熱源たるパリソン
との間にはインナフイルムが介在するため、該インナフ
イルムが断熱材の役割を果たすこととなってしまい、パ
リソンの保有熱が接着性樹脂層まで十分に伝達されなく
なってしまう。このため、接着性樹脂が溶融不十分とな
り、ブロー成形の際ブロー成形用の金型の内面の凸部あ
るいはパーティング部等においてはアウタフイルムのイ
ンナフイルムへの接着が十分になされないといった不都
合を生ずることとなる。
との間にはインナフイルムが介在するため、該インナフ
イルムが断熱材の役割を果たすこととなってしまい、パ
リソンの保有熱が接着性樹脂層まで十分に伝達されなく
なってしまう。このため、接着性樹脂が溶融不十分とな
り、ブロー成形の際ブロー成形用の金型の内面の凸部あ
るいはパーティング部等においてはアウタフイルムのイ
ンナフイルムへの接着が十分になされないといった不都
合を生ずることとなる。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであっ
て、フイルムを２枚重ねでパリソン外面に貼り付けた場
合における両フイルム間の接着性を十分に確保すること
のできる樹脂製燃料タンクの製造方法を提供することを
目的とするものである。
て、フイルムを２枚重ねでパリソン外面に貼り付けた場
合における両フイルム間の接着性を十分に確保すること
のできる樹脂製燃料タンクの製造方法を提供することを
目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明による樹脂製燃料タンクの製造方法は、■インカ
フイルムあるいは接着性樹脂層の熱伝導率を向上させて
接着性樹脂層を加熱しやすくすること、 ■接着性樹脂層に導電性を付与してこれに通電すること
により接着性樹脂層を加熱すること、■接着性樹脂層を
低融点のものとする一方未加硫ゴムを混入しておきこれ
を加硫させるようにすること、 の３つの発明に係る方法からなり、これら各方法により
上記目的達成を図るようにしたものである。
フイルムあるいは接着性樹脂層の熱伝導率を向上させて
接着性樹脂層を加熱しやすくすること、 ■接着性樹脂層に導電性を付与してこれに通電すること
により接着性樹脂層を加熱すること、■接着性樹脂層を
低融点のものとする一方未加硫ゴムを混入しておきこれ
を加硫させるようにすること、 の３つの発明に係る方法からなり、これら各方法により
上記目的達成を図るようにしたものである。
すなわち、請求項１記載の発明は、パリソンを所定形状
にブロー成形する際、該パリソンの外面に、インナフイ
ルムおよびアウタフイルムを、これら両フイルム間に形
成された接着性樹脂層を介して該両フイルムを重ねて貼
り付けることにより、外面が前記両フイルムで被覆され
てなる樹脂製燃料タンクを製造する方法であって、前記
インナフイルムと前記接着性樹脂層の少なくともいずれ
か一方を、熱伝導率の高い金属の粉末を混入して形成し
たことを特徴とするものである。
にブロー成形する際、該パリソンの外面に、インナフイ
ルムおよびアウタフイルムを、これら両フイルム間に形
成された接着性樹脂層を介して該両フイルムを重ねて貼
り付けることにより、外面が前記両フイルムで被覆され
てなる樹脂製燃料タンクを製造する方法であって、前記
インナフイルムと前記接着性樹脂層の少なくともいずれ
か一方を、熱伝導率の高い金属の粉末を混入して形成し
たことを特徴とするものである。
また、請求項２記載の発明は、前記接着性樹脂層を、体
積固有抵抗の小さい材料の粉末が混入された接着性樹脂
により形成し、前記接着性樹脂層に通電しながら前記ア
ウタフイルムの貼付けを行うことを特徴とするものであ
る。
積固有抵抗の小さい材料の粉末が混入された接着性樹脂
により形成し、前記接着性樹脂層に通電しながら前記ア
ウタフイルムの貼付けを行うことを特徴とするものであ
る。
さらに、請求項３記載の発明は、前記接着性樹脂層を、
未加硫ゴムの粉末が混入された低融点の接着性樹脂によ
り形成したことを特徴とするものである。
未加硫ゴムの粉末が混入された低融点の接着性樹脂によ
り形成したことを特徴とするものである。
（作 用）
上記構成に示すように、ブロー成形時パリソン外面にイ
ンナフイルムおよびアウタフイルムが重ねて貼り付けら
れるが、このとき両フイルムはその中間に形成された接
着性樹脂層により、以下の各理由に基づき緊密に接着さ
れることとなる。
ンナフイルムおよびアウタフイルムが重ねて貼り付けら
れるが、このとき両フイルムはその中間に形成された接
着性樹脂層により、以下の各理由に基づき緊密に接着さ
れることとなる。
すなわち、請求項１記載の発明においては、インナフイ
ルムと接着性樹脂層の少なくともいずれか一方を、熱伝
導率の高い金属の粉末を混入して形成するようになって
いるが、インナフイルムに上記粉末混入がなされている
場合には、パリソンの保有熱が接着性樹脂層まで効率よ
く伝達され、これにより該接着性樹脂層が十分に加熱さ
れるので、接着性向上を図ることができ、また、接着性
樹脂層に上記粉末混入がなされている場合には、該接着
性樹脂層内における熱伝導性向上により該接着性樹脂層
全域にわたって均一加熱が可能となるため、接着性向上
を図ることができ、さらに、インナフイルムと接着性樹
脂層の双方に上記粉末混入がなされている場合には、接
着性樹脂層の加熱温度の上昇およびその均一化により一
層の接着性向上を図ることができる。
ルムと接着性樹脂層の少なくともいずれか一方を、熱伝
導率の高い金属の粉末を混入して形成するようになって
いるが、インナフイルムに上記粉末混入がなされている
場合には、パリソンの保有熱が接着性樹脂層まで効率よ
く伝達され、これにより該接着性樹脂層が十分に加熱さ
れるので、接着性向上を図ることができ、また、接着性
樹脂層に上記粉末混入がなされている場合には、該接着
性樹脂層内における熱伝導性向上により該接着性樹脂層
全域にわたって均一加熱が可能となるため、接着性向上
を図ることができ、さらに、インナフイルムと接着性樹
脂層の双方に上記粉末混入がなされている場合には、接
着性樹脂層の加熱温度の上昇およびその均一化により一
層の接着性向上を図ることができる。
請求項２記載の発明においては、接着性樹脂層を、体積
固有抵抗の小さい材料の粉末が混入された接着性樹脂に
より形成し、該接着性樹脂層に通電しなからアウタフイ
ルムの貼付けを行うようになっているので、上記通電に
より接着性樹脂層が加熱され、これにより接着性向上を
図ることができる。
固有抵抗の小さい材料の粉末が混入された接着性樹脂に
より形成し、該接着性樹脂層に通電しなからアウタフイ
ルムの貼付けを行うようになっているので、上記通電に
より接着性樹脂層が加熱され、これにより接着性向上を
図ることができる。
請求項３記載の発明においては、接着性樹脂層を、未加
硫ゴムの粉末が混入された低融点の接着性樹脂により形
成するようになっているが、接着性樹脂を低融点とする
ことにによりパリソンからの熱伝導が十分になされない
場合であってもアウタフイルムをインナフイルムに接着
させることができ、一方、該接着性樹脂層の温度が必要
以上に上がった場合には未加硫ゴムの加硫により架橋構
造が形成されるため、該接着性樹脂層の耐熱性を十分に
確保することができる。
硫ゴムの粉末が混入された低融点の接着性樹脂により形
成するようになっているが、接着性樹脂を低融点とする
ことにによりパリソンからの熱伝導が十分になされない
場合であってもアウタフイルムをインナフイルムに接着
させることができ、一方、該接着性樹脂層の温度が必要
以上に上がった場合には未加硫ゴムの加硫により架橋構
造が形成されるため、該接着性樹脂層の耐熱性を十分に
確保することができる。
（発明の効果）
したがって、本発明によれば、フイルムを２枚重ねでパ
リソン外面に貼り付けた場合における両フイルム間の接
着性を十分に確保することができる。
リソン外面に貼り付けた場合における両フイルム間の接
着性を十分に確保することができる。
（実 施 例）
以下添付図面を参照しながら本発明の実施例について詳
述する。
述する。
第１図は、本発明による樹脂製燃料タンクの製造方法の
第１実施例に使用されるブロー成形装置を示す側断面図
である。
第１実施例に使用されるブロー成形装置を示す側断面図
である。
図に示すように、ブロー成形装置２は、加熱溶融された
熱可塑性樹脂（高密度ポリエチレン樹脂）により形成さ
れたパリソンＰを下方に押し出すアキュムレータヘッド
４と、このアキュムレータへッド４から押し出されたパ
リソンＰの左右両側に位置して互いに対面する１対のブ
ロー成形用の金型６Ａ，６Ｂと、これら金型６Ａ，６Ｂ
が型締めされたときパリソンＰ内に加圧気体を下方から
吹き込むブローピン８とを備えてなっている。
熱可塑性樹脂（高密度ポリエチレン樹脂）により形成さ
れたパリソンＰを下方に押し出すアキュムレータヘッド
４と、このアキュムレータへッド４から押し出されたパ
リソンＰの左右両側に位置して互いに対面する１対のブ
ロー成形用の金型６Ａ，６Ｂと、これら金型６Ａ，６Ｂ
が型締めされたときパリソンＰ内に加圧気体を下方から
吹き込むブローピン８とを備えてなっている。
上記金型６Ａ，６Ｂの型開きがなされたとき、これら各
金型６Ａ，６ＢとパリソンＰとの間には、インナフイル
ムＦｉおよびアウタフイルムＦｏが、パリソンＰ側にイ
ンナフイルムＦｉが位置するようにして配されるように
なっている。これにより、金型６Ａ，６Ｂが型締めされ
てブロー成形が行われる際に、インナフイルムＦｉおよ
びアウタフイルムＦｏが、膨張するパリソンＰの外面に
貼り付けられるようになっている。
金型６Ａ，６ＢとパリソンＰとの間には、インナフイル
ムＦｉおよびアウタフイルムＦｏが、パリソンＰ側にイ
ンナフイルムＦｉが位置するようにして配されるように
なっている。これにより、金型６Ａ，６Ｂが型締めされ
てブロー成形が行われる際に、インナフイルムＦｉおよ
びアウタフイルムＦｏが、膨張するパリソンＰの外面に
貼り付けられるようになっている。
第２Ａおよび２Ｂ図は、第１図の■部（すなわち図中パ
リソンＰの左側）におけるインナフイルムおよびアウタ
フイルムの各断面を示す断面詳細図である。なお、パリ
ソンＰの右側においては第２Ａ，２Ｂ図と対称の断面構
造になっている。
リソンＰの左側）におけるインナフイルムおよびアウタ
フイルムの各断面を示す断面詳細図である。なお、パリ
ソンＰの右側においては第２Ａ，２Ｂ図と対称の断面構
造になっている。
これらの図に示すように、インナフイルムＦｉ？よびア
ウタフイルムＦＯは、共にガソリン等に対する透過防止
機能を有するナイロン樹脂により形成されており、これ
ら各フイルムＦｉ，Ｆ■の両面には、融点約１２０℃の
変性ポリエチレン樹脂により形成された接着性樹脂層Ｌ
ＡあるいはＬ八′が積層されている。ただし、インナフ
イルムＦｉのアウタフイルムＦｏ側に位置する接着性樹
脂層ＬＡ′内には、熱伝導率の高い金属の粉末（例えば
、アルミ粉末、鉄粉末等）ＰＭが混入されている。
ウタフイルムＦＯは、共にガソリン等に対する透過防止
機能を有するナイロン樹脂により形成されており、これ
ら各フイルムＦｉ，Ｆ■の両面には、融点約１２０℃の
変性ポリエチレン樹脂により形成された接着性樹脂層Ｌ
ＡあるいはＬ八′が積層されている。ただし、インナフ
イルムＦｉのアウタフイルムＦｏ側に位置する接着性樹
脂層ＬＡ′内には、熱伝導率の高い金属の粉末（例えば
、アルミ粉末、鉄粉末等）ＰＭが混入されている。
次に本実施例の作用について説明する。
第１図に示すように、金型６Ａ，６Ｂが型開きされた状
態で、アキュムレー夕ヘッド４からパリソンＰが金型６
Ａ，６Ｂの略中央位置に向けて下方に押し出されるとと
もに、これら各金型６Ａ，６ＢとパリソンＰとの間に、
それぞれインナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏ
が配される。
態で、アキュムレー夕ヘッド４からパリソンＰが金型６
Ａ，６Ｂの略中央位置に向けて下方に押し出されるとと
もに、これら各金型６Ａ，６ＢとパリソンＰとの間に、
それぞれインナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏ
が配される。
その後、金型６Ａ，６Ｂの型締めがなされ、このときイ
ンナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦＯは重ねられ
てパリソンＰと接触する。そして、ブロービン８からパ
リソンＰ内に加圧気体が吹き込まれてパリソンＰが膨張
するとインナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏは
パリソンＰにより金型６Ａ，６Ｂの内面５Ａａ，６Ｂａ
に押しつけられる。
ンナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦＯは重ねられ
てパリソンＰと接触する。そして、ブロービン８からパ
リソンＰ内に加圧気体が吹き込まれてパリソンＰが膨張
するとインナフイルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏは
パリソンＰにより金型６Ａ，６Ｂの内面５Ａａ，６Ｂａ
に押しつけられる。
このように、インナフイルムＦｉおよびアウタフイルム
ＦＯがパリソンＰと金型６Ａ，６Ｂとに挾まれた状態に
おける、インナフイルムＦｉのパリソンＰ側の接着性樹
脂層Ｌ＾とパリソンＰとの接触面（Ａ）の温度Ｔ＾と、
インナフイルムＦｉの反パリソンＰ側の接着性樹脂層Ｌ
＾′とアウタフイルムＦｏのパリソンＰ側の接着性樹脂
層ＬＡとの接触面（Ｂ）の温度ＴＢと、アウタフイルム
Ｆｏの反パリソンＰ側の接着性樹脂層ＬＡと金型６Ａ（
６Ｂの場合も同様）との接触面（Ｃ）の温度Ｔｃは、第
３図に示すように、それぞれＴＡＳ２００℃， ＴＢ
ｇ−！１２０℃， ’ｒｃ ＝２ｏ℃となる。一方、仮
に、インナフイルムＦｉの反パリソンＰ側の接着性樹脂
層Ｌ＾′が他の接着性樹脂層ＬＡと同様に金属粉末ＰＭ
が混入されていないものであるとすると、’ｒＢ ＝ｔ
ｔｏ℃となる。なお、ＡＢ間およびＢＣ間の間隔は共に
５０μｍである。
ＦＯがパリソンＰと金型６Ａ，６Ｂとに挾まれた状態に
おける、インナフイルムＦｉのパリソンＰ側の接着性樹
脂層Ｌ＾とパリソンＰとの接触面（Ａ）の温度Ｔ＾と、
インナフイルムＦｉの反パリソンＰ側の接着性樹脂層Ｌ
＾′とアウタフイルムＦｏのパリソンＰ側の接着性樹脂
層ＬＡとの接触面（Ｂ）の温度ＴＢと、アウタフイルム
Ｆｏの反パリソンＰ側の接着性樹脂層ＬＡと金型６Ａ（
６Ｂの場合も同様）との接触面（Ｃ）の温度Ｔｃは、第
３図に示すように、それぞれＴＡＳ２００℃， ＴＢ
ｇ−！１２０℃， ’ｒｃ ＝２ｏ℃となる。一方、仮
に、インナフイルムＦｉの反パリソンＰ側の接着性樹脂
層Ｌ＾′が他の接着性樹脂層ＬＡと同様に金属粉末ＰＭ
が混入されていないものであるとすると、’ｒＢ ＝ｔ
ｔｏ℃となる。なお、ＡＢ間およびＢＣ間の間隔は共に
５０μｍである。
このように、接着性樹脂層ＬＡ’ として金属粉末が混
入されたものを使用することにより、該接着性樹脂層Ｌ
八′の温度を１２０℃以上まで上昇させることができる
。したがって、これにより該接着性樹脂層Ｌ＾′を十分
に溶融させ、その接着機能を発揮せしめることができる
ので、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの接
着性を十分に確保することができる。
入されたものを使用することにより、該接着性樹脂層Ｌ
八′の温度を１２０℃以上まで上昇させることができる
。したがって、これにより該接着性樹脂層Ｌ＾′を十分
に溶融させ、その接着機能を発揮せしめることができる
ので、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの接
着性を十分に確保することができる。
第３図において、接触面（Ｂ）における温度ＴＢをｌＯ
℃（−１２０℃−１１０℃）以上上げるためには、接着
性樹脂層Ｌ八′内への金属粉末ｐＭの混入量を、例えば
、鉄粉末の場合で０．０７重量％以上、アルミ粉末の場
合で０．０２重量％以上とすればよい。すなわち、Ｔ８
を１２０℃以上とするためには接着性樹脂層Ｌ八′の熱
伝導率を約１．８ ＸＩＯ−４Ｊ／ｃｍ−ｓ−Ｋ以上と
する必要があるが、金属粉末ｐＭの混入がなされていな
い場合には接着性樹脂層Ｌ＾′の熱伝導率は約１．４
Ｘ １０−’ Ｊ ／ ｃｍ−ｓ・Ｋである。したがっ
て、これを１．６ Ｘ １０’ Ｊ ／ロ・ｓｓＫ以上
とするためには、熱伝導率０．ｌ７Ｊ／ｃｍｅｓｅＫの
鉄粉末の場合には０．０７重量％以上、熱伝導率０．５
７Ｊ ／ａｍ ＊ ｓ ｅ Ｋのアルミ粉末の場合には
０．０２重量％以上の混入量を必要とするものである。
℃（−１２０℃−１１０℃）以上上げるためには、接着
性樹脂層Ｌ八′内への金属粉末ｐＭの混入量を、例えば
、鉄粉末の場合で０．０７重量％以上、アルミ粉末の場
合で０．０２重量％以上とすればよい。すなわち、Ｔ８
を１２０℃以上とするためには接着性樹脂層Ｌ八′の熱
伝導率を約１．８ ＸＩＯ−４Ｊ／ｃｍ−ｓ−Ｋ以上と
する必要があるが、金属粉末ｐＭの混入がなされていな
い場合には接着性樹脂層Ｌ＾′の熱伝導率は約１．４
Ｘ １０−’ Ｊ ／ ｃｍ−ｓ・Ｋである。したがっ
て、これを１．６ Ｘ １０’ Ｊ ／ロ・ｓｓＫ以上
とするためには、熱伝導率０．ｌ７Ｊ／ｃｍｅｓｅＫの
鉄粉末の場合には０．０７重量％以上、熱伝導率０．５
７Ｊ ／ａｍ ＊ ｓ ｅ Ｋのアルミ粉末の場合には
０．０２重量％以上の混入量を必要とするものである。
なお、本実施例においては、インナフイルムＦｉのアウ
タフイルムＦｏ側の接着性樹脂層ＬＡにのみ金属粉末ｐ
Ｍを混入した場合について説明したが、インナフイルム
Ｆｉ内、インナフイルムＦｉのパリソンＰ側の接着性樹
脂層ＬＡ内、アウタフイルムＦｏのインカフイルムＦｉ
側の接着性樹脂層ＬＡ内にも金属粉末ｐＭを混入させれ
ば両フイルムＦｉ，Ｆ，）間における一層の昇温か可能
となり、両フイルムＦｉ，Ｆｏ間の接着性をより向上さ
せることができる。
タフイルムＦｏ側の接着性樹脂層ＬＡにのみ金属粉末ｐ
Ｍを混入した場合について説明したが、インナフイルム
Ｆｉ内、インナフイルムＦｉのパリソンＰ側の接着性樹
脂層ＬＡ内、アウタフイルムＦｏのインカフイルムＦｉ
側の接着性樹脂層ＬＡ内にも金属粉末ｐＭを混入させれ
ば両フイルムＦｉ，Ｆ，）間における一層の昇温か可能
となり、両フイルムＦｉ，Ｆｏ間の接着性をより向上さ
せることができる。
次に本発明による樹脂製燃料タンクの製造方法の第２実
施例について説明する。
施例について説明する。
第４Ａおよび４Ｂ図は、本実施例に使用されるインナフ
イルムＦｉおよびアウタフイルムＦＯを示す断面詳細図
であって、第１実施例の第２Ａ，２Ｂ図に対応する図で
ある。
イルムＦｉおよびアウタフイルムＦＯを示す断面詳細図
であって、第１実施例の第２Ａ，２Ｂ図に対応する図で
ある。
インナフイルムＦｉのアウタフイルムＦＯ側の接着性樹
脂層Ｌ＾′およびアウタフイルムＦＯのインナフイルム
Ｆｔ側の接着性樹脂層Ｌ八′が、体積固有抵抗の小さい
材料の粉末（例えばカーボンブラック、鉄粉末等の金属
粉末等）ＰＩＩｃが混入された接着性樹脂たる変性ポリ
エチレン樹脂により形成されていることのほかは、第１
実施例と同様である。
脂層Ｌ＾′およびアウタフイルムＦＯのインナフイルム
Ｆｔ側の接着性樹脂層Ｌ八′が、体積固有抵抗の小さい
材料の粉末（例えばカーボンブラック、鉄粉末等の金属
粉末等）ＰＩＩｃが混入された接着性樹脂たる変性ポリ
エチレン樹脂により形成されていることのほかは、第１
実施例と同様である。
第５図に示すように、上記各接着性樹脂層Ｌ八′は、交
流電源１０Ａ， ＩＯＢにそれぞれ接続されており、ブ
ロー成形後所定時間通電がなされるようになっている。
流電源１０Ａ， ＩＯＢにそれぞれ接続されており、ブ
ロー成形後所定時間通電がなされるようになっている。
次に本実施例の作用について説明する。
第４Ａ，４Ｂ図に示すように、インナフイルムＦｉとア
ウタフイルムＦｏとの間に位置する２つの接着性樹脂層
Ｌ八′にはそれぞれ体積固有抵抗の小さい材料の粉末Ｐ
ｇＣが混入されているので、通電による加熱が可能であ
る。そして、これら各接着性樹脂層Ｌ八′は、第５図に
示すように、ブロー成形後両樹脂層Ｌ＾′が互いに密着
状態にあるとき上記通電により発熱する。この発熱によ
り、接着性樹脂層Ｌ＾′を溶融させるのに必要な温度（
１２０℃）以上まで昇温させることか可能となり、これ
により、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの
接着性を十分に確保することができる。
ウタフイルムＦｏとの間に位置する２つの接着性樹脂層
Ｌ八′にはそれぞれ体積固有抵抗の小さい材料の粉末Ｐ
ｇＣが混入されているので、通電による加熱が可能であ
る。そして、これら各接着性樹脂層Ｌ八′は、第５図に
示すように、ブロー成形後両樹脂層Ｌ＾′が互いに密着
状態にあるとき上記通電により発熱する。この発熱によ
り、接着性樹脂層Ｌ＾′を溶融させるのに必要な温度（
１２０℃）以上まで昇温させることか可能となり、これ
により、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの
接着性を十分に確保することができる。
上記発熱による昇温必要量は、パリソンＰからの伝導熱
により両接着性樹脂層Ｌ＾″間の温度がすでに１１０℃
程度になっているので、ｌＯ℃以上あれば十分である。
により両接着性樹脂層Ｌ＾″間の温度がすでに１１０℃
程度になっているので、ｌＯ℃以上あれば十分である。
接着性樹脂層Ｌ＾′を１０℃以上昇温させるためには、
その体積固有抵抗値をｌＯ°〜ｌＯ゜３Ωｍとする必要
がある。接着性樹脂層ＬＡ’は、上記粉末ＰｉｌＣが混
入されていないとすると、その体積固有抵抗値は約１０
１６Ωｍであるから、これに対し、カーボンブラック（
１０’〜１０゜４Ωｍ）あるいは鉄粉末（１０４〜１０
４Ωｍ）等を所定量混入して上記ｌＯ°〜ｌＯ−３Ωｍ
の体積固有抵抗値が得られるようにすればよい。
その体積固有抵抗値をｌＯ°〜ｌＯ゜３Ωｍとする必要
がある。接着性樹脂層ＬＡ’は、上記粉末ＰｉｌＣが混
入されていないとすると、その体積固有抵抗値は約１０
１６Ωｍであるから、これに対し、カーボンブラック（
１０’〜１０゜４Ωｍ）あるいは鉄粉末（１０４〜１０
４Ωｍ）等を所定量混入して上記ｌＯ°〜ｌＯ−３Ωｍ
の体積固有抵抗値が得られるようにすればよい。
なお、上記両接着性樹脂層Ｌ＾′に対する通電時間は、
例えば、両者の接触面積が約１．２ ｄ，各接着性樹脂
層Ｌ八′の厚さおよび比熱がそれぞれ約２０μｍ，約０
．５５ｃａｌ ／ ｇ ’Ｃの場合には、５００Ｗで約
ＩＯ秒に設定すればよい。
例えば、両者の接触面積が約１．２ ｄ，各接着性樹脂
層Ｌ八′の厚さおよび比熱がそれぞれ約２０μｍ，約０
．５５ｃａｌ ／ ｇ ’Ｃの場合には、５００Ｗで約
ＩＯ秒に設定すればよい。
次に本発明による樹脂製燃料タンクの製造方法の第３実
施例について説明する。
施例について説明する。
第６Ａおよび６Ｂ図は、本実施例に使用されるインナフ
イルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏを示す断面詳細図
であって、第１実施例の第２Ａ，２Ｂ図に対応する図で
ある。
イルムＦｉおよびアウタフイルムＦｏを示す断面詳細図
であって、第１実施例の第２Ａ，２Ｂ図に対応する図で
ある。
インナフイルムＦｉのアウタフイルムＦｏ側の接着性樹
脂層Ｌ八１およびアウタフイルムＦｏのインナフイルム
Ｆｉ側の接着性樹脂層ＬＡＪＦが、ＥＰＤＭ（エチレン
−プロピレンｅジエンモノマー）等の未加硫ゴムＰＬＩ
Ｈの粉末が混入された低融点（約１００℃）の接着性樹
脂たる変性ポリエチレン樹脂により形成されていること
のほかは、第１実施例と同様である。
脂層Ｌ八１およびアウタフイルムＦｏのインナフイルム
Ｆｉ側の接着性樹脂層ＬＡＪＦが、ＥＰＤＭ（エチレン
−プロピレンｅジエンモノマー）等の未加硫ゴムＰＬＩ
Ｈの粉末が混入された低融点（約１００℃）の接着性樹
脂たる変性ポリエチレン樹脂により形成されていること
のほかは、第１実施例と同様である。
次に本実施例の作用について説明する。
第６Ａおよび６Ｂ図に示すように、インナフイルムＦｉ
とアウタフイルムＦｏとの間に位置する２つの接着性樹
脂層Ｌ八′は、低融点の樹脂により形成されているので
、ブロー成形時パリソンＰからの伝導熱により両接着性
樹脂層ＬＡ１の境界面における温度が約１１０℃になる
と、両接着性樹脂層ＬＡ１は十分に溶融し、これにより
、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの接着性
を十分に確保することができる。また、上記温度（１１
０℃）では、第７図に示すように、両樹脂層Ｌ八′内に
混入されている未加硫ゴムＰＵＲの加硫が行われ、これ
により架橋構造が形成される。したがって、本実施例に
よれば、パリソンＰからの伝導熱によりインナフイルム
ＦｉとアウタフイルムＦｏとの接着性を十分に確保する
ことができ、かつ、上記架橋構造によりその後における
耐熱性を十分に確保することができる。
とアウタフイルムＦｏとの間に位置する２つの接着性樹
脂層Ｌ八′は、低融点の樹脂により形成されているので
、ブロー成形時パリソンＰからの伝導熱により両接着性
樹脂層ＬＡ１の境界面における温度が約１１０℃になる
と、両接着性樹脂層ＬＡ１は十分に溶融し、これにより
、インナフイルムＦｉとアウタフイルムＦｏとの接着性
を十分に確保することができる。また、上記温度（１１
０℃）では、第７図に示すように、両樹脂層Ｌ八′内に
混入されている未加硫ゴムＰＵＲの加硫が行われ、これ
により架橋構造が形成される。したがって、本実施例に
よれば、パリソンＰからの伝導熱によりインナフイルム
ＦｉとアウタフイルムＦｏとの接着性を十分に確保する
ことができ、かつ、上記架橋構造によりその後における
耐熱性を十分に確保することができる。
第１図は本発明による樹脂製燃料タンクの製造方法の第
１実施例に使用されるブロー成形装置を示す側断面図、 第２Ａおよび２Ｂ図は第１図の■部におけるインナフイ
ルムおよびアウタフイルムの各断面を示す断面詳細図、 第３図は第１実施例の作用を示す説明図、第４Ａおよび
４Ｂ図は第２実施例を示す、第２Ａおよび２Ｂ図と同様
の図、 第５図は第２実施例の作用を示す説明図、第６Ａおよび
６Ｂ図は第３実施例を示す、第２Ａおよび２Ｂ図と同様
の図、 第７図は第３実施例の作用を示す説明図である。 Ｐ・・・パリソン Ｆｉ・・・インナフイルム Ｆ．・・・アウタフイルム ＬＡ’，ＬＡ，Ｌ＾１・・・接着性樹脂層ｐＭ・・・熱
伝導率の高い金属の粉末 ＰＩ！Ｃ・・・体積固有抵抗の小さい材料の粉末ＰｕＲ
・・・未加硫ゴムの粉末 第１図 第２Ｂ図 第２Ａ図 第３図 Ｃ Ｂ Ａ
１実施例に使用されるブロー成形装置を示す側断面図、 第２Ａおよび２Ｂ図は第１図の■部におけるインナフイ
ルムおよびアウタフイルムの各断面を示す断面詳細図、 第３図は第１実施例の作用を示す説明図、第４Ａおよび
４Ｂ図は第２実施例を示す、第２Ａおよび２Ｂ図と同様
の図、 第５図は第２実施例の作用を示す説明図、第６Ａおよび
６Ｂ図は第３実施例を示す、第２Ａおよび２Ｂ図と同様
の図、 第７図は第３実施例の作用を示す説明図である。 Ｐ・・・パリソン Ｆｉ・・・インナフイルム Ｆ．・・・アウタフイルム ＬＡ’，ＬＡ，Ｌ＾１・・・接着性樹脂層ｐＭ・・・熱
伝導率の高い金属の粉末 ＰＩ！Ｃ・・・体積固有抵抗の小さい材料の粉末ＰｕＲ
・・・未加硫ゴムの粉末 第１図 第２Ｂ図 第２Ａ図 第３図 Ｃ Ｂ Ａ
Claims (3)
- （１）パリソンを所定形状にブロー成形する際、該パリ
ソンの外面に、インナフイルムおよびアウタフイルムを
、これら両フィルム間に形成された接着性樹脂層を介し
て該両フィルムを重ねて貼り付けることにより、外面が
前記両フィルムで被覆されてなる樹脂製燃料タンクを製
造する方法であって、前記インナフイルムと前記接着性
樹脂層の少なくともいずれか一方を、熱伝導率の高い金
属の粉末を混入して形成したことを特徴とする樹脂製燃
料タンクの製造方法。 - （２）パリソンを所定形状にブロー成形する際、該パリ
ソンの外面に、インナフイルムおよびアウタフイルムを
、これら両フィルム間に形成された接着性樹脂層を介し
て該両フィルムを重ねて貼り付けることにより、外面が
前記両フィルムで被覆されてなる樹脂製燃料タンクを製
造する方法であって、前記接着性樹脂層を、体積固有抵
抗の小さい材料の粉末が混入された接着性樹脂により形
成し、前記接着性樹脂層に通電しながら前記アウタフイ
ルムの貼付けを行うことを特徴とする樹脂製燃料タンク
の製造方法。 - （３）パリソンを所定形状にブロー成形する際、該パリ
ソンの外面に、インナフイルムおよびアウタフイルムを
、これら両フィルム間に形成された接着性樹脂層を介し
て該両フィルムを重ねて貼り付けることにより、外面が
前記両フィルムで被覆されてなる樹脂製燃料タンクを製
造する方法であって、前記接着性樹脂層を、未加硫ゴム
の粉末が混入された低融点の接着性樹脂により形成した
ことを特徴とする樹脂製燃料タンクの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059433A JPH02235720A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 樹脂製燃料タンクの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059433A JPH02235720A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 樹脂製燃料タンクの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02235720A true JPH02235720A (ja) | 1990-09-18 |
Family
ID=13113134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1059433A Pending JPH02235720A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 樹脂製燃料タンクの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02235720A (ja) |
-
1989
- 1989-03-10 JP JP1059433A patent/JPH02235720A/ja active Pending
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