JPH02233563A

JPH02233563A - 耐熱成形材用組成物および成形製作の容易な耐熱成形材

Info

Publication number: JPH02233563A
Application number: JP1052090A
Authority: JP
Inventors: Kenji Harasawa; 原澤　堅治
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1989-03-06
Filing date: 1989-03-06
Publication date: 1990-09-17

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】「発明の目的」本発明は耐熱成形材用組成物および成形製作の容易な耐
熱成形材に係り、常温硬化性で成形製作が容易且つ低コ
ストであり、しかも卓越した耐熱性を有する各種炉設備
ないし反応設備などに用いるに適した耐熱成形体を提供
しようとするものである。

（産業上の利用分野）成形製品どして現場に搬入され、あるいは成形用材料と
して現場に搬入され、更にはコンクリート成形体、プレ
ハブ建築の鉄骨などの他の部材に被覆ないし添着せしめ
て使用されるに適した耐熱成形材ないし組成物。

（従来の技術）窯炉などに用いられる耐熱材は従来から知られているが
、特殊な耐火耐熱材を原料とするものであって、その配
合、組成を厳選し、その製造については一般的に適当な
バインダーを配合したものを成形してから焼成し、所要
の強度および耐熱特性を得しめるものである。

ボルトランドセメントはモルタルまたはコンクリートの
配合基材として周知慣用のものであって、各種土木ない
し建築工業に広く採用されていて、又低コストに人手し
得るし、その製品強度、特に圧縮強度において優れてい
る。

（発明が解決しようとする課題）前記した従来の耐熱材は原料や配合組成が厳選されるこ
とから高価であり、又その製造についても一旦成形して
から使用温度条件に即応したような焼成処理を経しめる
ことが必要で、；の点からも高価とならざるを得ない。

又断熱材粉粒を単にプレス成型しても取扱いに際し容易
に破損するので成形助剤や増粘剤など必要であり、しか
もこれらの助剤や増粘剤は焼成によって気敗ないし変質
することが一般で、強度低下の原因となることが多い。

これに対しボルトランドセメントを用いるものにおいて
は、ボルトランドセメント自体が低コストに入手し得る
と共にボルトランドセメントの永和反応を利用して常温
下で平易に製造し、しかも少《とも１２時間ないし１昼
夜程度で取扱いに適した強度が得られ、例えばモルタル
などで工場生産された大型パネルで、短時間内に取扱い
に適したものとなるが、斯うした利点を有するボルトラ
ンドセメントによる成形体は火災などによる高温条件で
その強度が大幅に低下し耐熱性に乏しい。

郎ち常温下で通常有している２００ｋｇ／ｃｉ前後ない
しそれ以上のような圧縮強度は３００℃前後ないしそれ
以上の高温にさらされることによって脱水し、ボンドと
しての機能が失われて著しく低下し、耐熱性を期待し得
ない。従って耐熱性の要求される部分においては更に特
別な耐熱施工を必要とし、やはり高価とならざるを得な
い。

又鉄骨などでは耐火性に劣り、火災現場などで垂れ曲が
る。

「発明の構成」（課題を解決するための手段）１．　ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と鉱物
質粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双
方１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成る
混合物であることを特徴とする耐熱成形材用組成物。

２．　ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と、鉱
物質粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方又は双
方を１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成
る混合物を加水混練して成形されたことを特徴とする成
形製作の容易な耐熱成形材。

３．　ボルトランドセメント１０〜５０ｗｔ％と鉱物質
粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双方
を１５〜８０ｗｔ％およびフリット釉薬１０〜４０ｗｔ
％より成る混合物を加水混練し成形してから自然硬化せ
しめ、この成形体を焼結せしめた成形製作の容易な耐熱
成形材。

４．　ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と鉱物
質粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双
方１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成る
混合物を加水混練せしめた混練物を保護すべき物体に被
覆成形し、あるいはこの被覆層が加熱処理されたことを
特徴とする成形製作の容易な耐熱成形材。

（作用）ボルトランドセメントが適量配合されることにより加水
混練物として永和反応により常温硬化作用が得られ、所
定形態に適宜且つ容易に成形硬化される。ｗｔ％（以下
単に％という）でこのボルトランドセメントが７．５％
未満では前記加水混練物を成形硬化し所定強度を得るに
不充分であり、一方６５％を超えて配合することは鉱物
質粉粒またはセラミックス賞粉粒および釉薬の配合量が
相対的に低減することからそれらとの間において加熱条
件下で得られる後述のガラス化、珪灰石化反応？成物が
充分に得られないこととなうて本発明で目的とする耐熱
作用が有効に得られないこととなる．好ましいボルトラ
ンドセメントの配合量は１０〜５０％であり、１０％以
上とすることで成形体およびその焼成物に１５０ｋｇ／
ｃｄ以上のよう．な圧縮強度を得しめ、父上限を５０％
とすることにより耐熱特性において優れ且つ安定したも
のとすることができる。

鉱物質粉末またはセラミックス質粉粒は釉薬の如何によ
りそれなりに差があるとしても４００〜１６００℃、好
ましくは釉薬の溶融温度より１００℃程度高い加熱を受
けることにより耐熱組成物となり、しかもこの場合にお
いて前記ボルトランドセメントにおけるセメント成分３
　ＣａＯ・ＳｉＯ■や２　ＣａＯ・ＳｉＯ■は珪灰石化
することがＸ線回折分析などで確認されている。このよ
うな作用を適切に得るには絋吻質またはセラミックス質
粉粒の何れか一方または双方を１０％以上、好ましくは
１５％以上配合することが必要である。しかしこの鉱物
質またはセラミックス質粉粒が８０％を超え、特に８５
％を超えて配合されることは他の配合物である釉薬およ
びボルトランドセメント量が不充分となって上記したよ
うな作用が充分に得られないこととなる。

釉薬は前記したような作用を得しめて耐熱特性を得るた
めに不可欠であって、その量が５％未満では上記作用を
有効に得しめるに不充分であり、一方６０％を超えて配
合することは高価となると共に絋物質またはセラミック
ス質粉粒やボルトランドセメントの配合量も制限されて
、この点からも好ましい反応関係が得られないこととな
る。好ましい範囲としては１０〜４０％程度であり、上
述したような耐熱組成物を全般において適切な程度に形
成する。なおこの釉薬としては原料をあらかじめ加熱溶
融してフリットとしたフリット釉（ｆｒｉ　ｔｔｅｄｇ
ｌａｇｅ）を用いることば脊効であって、フリット化す
る加熱によってガスが発生したものであるから本発明成
形材が耐熱組成物となる際の加熱焼成によってもガス発
生がなく亀裂発生などを見ることがない。又釉薬原料と
して人体に有害なものがあっても無害化することができ
、気泡やビンホールの発生をなからしめ、更には均質化
せしめ、加水混練物の調整、永和反応を有効化する。

前記のような配合による加水混練吻を成形しセメントの
特性により常温硬化されたものはそのままでは耐熱性が
充分でないが、このものが高熱に遭遇することにより前
記したような反応が得られセラミック状耐熱組成物とな
るから、結局において単に常温硬化物であっても有効な
耐熱特性が得られる。焼成処理を加えたものも同様に耐
熱特性を得しめることは当然である。何れにしても１０
００℃前後あるいはそれ以上の耐熱特性が低廉なボルト
ランドセメントを用いて適切に得られる。

本発明において鉱物質粉粒ないしセラミックス質粉粒は
できるだけ微粉化することにより表面積を大とし、表面
エネルギーを大ならしめて反応し易い状態となるから好
ましい。微粉化のためのコスト面から一般的には１００
〜３００メッシ工程度が好ましい。

前記したボルトランドセメントと鉱物質粉，粒またはセ
ラミックス質粉粒の何れか一方または双方および釉薬よ
り成る混合物はその所定量が袋詰めまたは箱詰めして製
品化される。このものを使用に際し加水し混練すること
で所要の形態に適宜成型される。

成形は型などで成型してよいことは自明であるが、鉄板
その他の金属成形体あるいは合成樹脂成形体などと基材
における全面または必要な面に覆装して形成することが
でき、このような被覆層によりそれら基材における耐熱
性を脊効に向上する．モルタル硬化物耐熱被覆成形物を
つくる際に、加熱時に、基材の熱線膨張係数を略一致さ
せることにより密着性を高めることが出来る。即ち基材
として鋼板を用いたときは、鋼板１５〜１７Ｘ１０−’
の線膨張係数に対して本発明のモルタルを９〜１２×１
０一位にする。そのために従来から多くの金属酸化物、
例えば酸化ジルコニア、酸化チタン、水晶石、酸化アン
チモン、フッ化カルシウム、けいフソ化ソーダ、ジルコ
ニアフフ化ソーダ、酸化亜鉛、酸化マンガンなどが広く
使用され、また金属酸化物は加熱条件下で得られるガラ
ス賞を高強度となる結晶性ガラス質の成形に利用されて
いたが、本発明も同様にこれら化合物を有効利用する。

鋼板のサビ取り法として、機械的清浄の代表としてサン
ドブラストを行い、化学的清浄の代表として酸洗いを行
った。

鋼板の下地処理として、サンドブラストをかけ脱脂した
ものの下地処理をした上に不燃性無機質塗料を塗布して
焼結したもの、脱脂処理したのち酸洗い木洗したもの、
従来のホーロー施釉したもの、などを試験したが各下地
の組合せ使用は差支えない。

この下地処理した鋼板の上に本発明のモルタル泥漿をド
ブ漬け、スプレーかけ、コテ塗り、フデ塗りなどの手法
で層をつ《り硬化させた後、加熱して焼結融着せしめた
。この鉄板と泥漿焼結層との密着度は、ＪＩＳほうろう
製品の品質基準に合格し、耐アルカリ、耐酸試験によっ
てピンホール、ヒビ割れなどの変化は認められなかった
。又本試験片をｉｏｏｏ℃、６０分加熱テストしても鉄
片の半径は認められない。

従来のホーロー賞としてアルミニウムホーロー（日本フ
ェロ−社ＡＩ−８０−Ｃフリット）が市販されているが
、この基材の上に本発明の耐熱被覆成形体をつくること
は、鋼板ホーローと同様に処理することが可能である。

又基材として従来のセメントモルタル層およびＡＬＣ板
の上に本発明の耐熱成形体を重ねて硬化せしめたところ
、モルタル層の分離は認められず、モルタル層が一体化
して強度に差異は認められない。又本発明の鋼板被覆成
形体の表面を施釉したところ、ホーロー質のきれいな外
観となる。

（実施例）上記したような本発明について更に説明すると、先ず本
発明におけるボルトランドセメントとしては、普通ボル
トランドセメント、早強ボルトランドセメント、白色ボ
ルトランドセメント、高炉セメントやフライアッシュに
ボルトランドセメントをブレンドしたものなどのボルト
ランドセメントを主体としたものであり、それらの何れ
か１種または２種以上を適宜に採用することができる。

又鉱物質粉粒またはセラミックス質粉粒としては、けい
砂（海砂、山砂、川砂など）、シラス、ＳｉＯｚを含有
した籾殻灰や生活廃水などからの汚泥焼却灰など含む灰
類、けいそう土、長石、陶石、珪灰石（ウオラストナイ
ト）、雲母類（白雲母、黒雲母など）、軽石、ポーゾラ
ン、フライアッシュ、精錬時に得られる廃鉱石粉（高炉
スラグ、ニッケルスラグなど）、カオリナイトやハロイ
サイトなどの耐火粘土（ハロイサイトのアルカリ反応物
などを含む）、粘土、クレー、タルク、ベントナイト、
酸性白土、アタバルジャイト、セリサイト、ゼオライト
、カオリン、ダイアスボアーなどの審土頁岩、シリマナ
イト、アンダルサイトの耐火鉱物のようなカイヤナイト
類、蝋石、マグネサイト（マグネシアクリンカーを含む
）、撤攬岩などの一般鉱物、ジルコニア粉粒、アルミナ
粉粒、炭化けい素粉粒などのセラミックス粉粒である。

更に釉薬としては一般的に市販されている陶磁器用フリ
ット、七宝釉薬、琺瑯釉薬などであり、その組成は下記
のゼーゲル式で示される。

塩基性成分（ＲｚＯ　＋　ＲＯ）　　：ＮａｔＯ　ｏ．
　９　６以下、Ｋ！００．９６以下、ＣａＯＯ．９０以
下、Ｍｇ００．５０以下、ＢａＯ　Ｏ．　８　０以下、
ＺｎＯＯ．７５以下、Ｓｒ００．７０以下、ＢｅＯ　Ｏ
．　７　４以下、Ｐｂ０１．ＯＯ以下。

塩基性成分（Ｒ．Ｏ．）　：ＡｌｔＯｓ１．９０以下、ＢＺＯ３　１．　９　２以下
、Ｐ２０，２．３９以下、他にＦｅｚＯ＝　、Ｓｂｔ（
Ｊ３、ＭｎｚＯ，，　、Ｃｒｉｅｓを含むこともある。

酸性成分（ＲＯ＊）　　：ＳｔＯｉ　０．　０　８　〜２　３．　０、ＳｎＯ．　
ｏ．　４　１以下、他にＴｉ０１を含むこともある。

上記したような材料を用いて本発明者が実施した具体的
実施例の若干を説明すると以下の如くである．実施例１．普通ボルトランドセメント３０ｗｔ％に１００〜３００
メッシュのけい砂粉粒４２ｗｔ％およびけい硼酸ソーダ
ジルコニア釉薬２８ｗｔ％の割合で配合し均等状態に混
合した本発明の耐熱成形材用組成物を得た。

このものは５贈宛の一定量を防水性の樹脂フイルムによ
る袋内に充填し密封した。

即ち上記のようにして得られたものは開封して取出し、
後述する実施例２のように加水混練して成形することに
より、室温養生２８日で１　０　０　ｋｓｒ／ｃｉａ以
上の圧縮強度が得られ、又８００〜１０００℃で３０分
の焼成をなすことにより２００ｋｇ／ｃｏ１以上の圧縮
強度を得ることができ、更にその耐熱特性は何れにして
も１０００℃以上であって、強度および耐熱特性の何れ
においても優れた耐熱材をセメント成形体として簡易に
得しめるものであることが確認された．実施例２．一定量のボルトランドセメントおよび下記ゼーゲル式組
成のけい硼酸ソーダジルコニア系釉薬に対して、珪砂（
サラワク産、３００メッシュパス１００％）を量を変え
て採取し、均一に混合した。

釉薬＝　（焼成温度＝９００℃） κｚｏ：０．２０　　　＾（ｌ　ｚ０３０．　１　　２
　　Ｓｔｏｗ　　２．　０Ｎａｘ０　　０，３　０　　
　Ｂ，０，　　０．５　５　　　ＺｒＯｔ　　０．２　
０ＣａＯ　　Ｏ．３　０　　　Ｍｇ０　　０．２　０こ
れに水を略半量つづ加えて均一に混練し、得られたモル
タルを径３０鶴、高さ４０１ｍの円筒に流しこみ、パイ
ブレークー上で脱泡し、次いで板でキャッピングをなし
、室温で５〜８時間放置後に脱型した。

上記のようにして得られたものの一部は室温放ＩＦ２８
日后の圧縮強度を測定した又残部は脱型後に電気炉に入れ、３００〜４００℃に約
５分闇加熱して脱水し、続いて９００℃で３０分焼結し
た。

各成分の採取量、水量、脱型后常温硬化させたものの２
８日后の圧縮強度と、前記のように焼結したものの焼結
温度および得られた各成形体の形状と色、圧縮強度を第
１表の■、■に示す如くであった。

即ちこの第１表によるならば、本発明のセメント成形体
は、通常のコンクリート成形体が加熱によって圧縮強度
が著しく低下するのに対して、ほとんど２２０ｋｇ／ａ
＋！以上の圧縮強度を示し、極めて耐熱性に優れている
ことが明らかである．なお、鉱物質粉粒量が本発明の範
囲を外れる患ｌおよび１１では、焼結後の成形体は圧縮
強度が著しく低下した。

なお上記のようにして得られたＮｃＬ１８の９００℃に
よって焼成されたものについての広角Ｘ線回折（デイフ
ラクトメータ法）による回折結果はその測定チャートは
第１図に示す如くで、又その回折パターンは第２図に示
す如くであり、更に回折角、面間隔、相対強度は次の第
２表の如くである。

即ちこの結果は石英、珪灰石（Ｎｏ　ｌ　ｌａｓ　ｔｏ
ｎ　ｉ　ｔｅ）と珪灰石水和物（Ｓｕｏｌｕｎｉｔｅ）
で略説明され、これらに帰属されないピーク（α−４．
　４　５　８、３．６５０）に関しては釉薬に帰属され
ると推定され、３　ＣａＯ　・ＳｆＯ１ｓ　２　ＣａＯ
　・Ｓｉｎ．系の存在は実質的に確認されないものであ
って、セメント成分の存在は認められず、このことがセ
メント成形体であっても卓越した耐熱特性を得しめる所
以であることが知られた。

回折角２θ １１．４２１？．３２１９．９０２０．７２２３．０６２３．９６２４．３６２５．２４２６．５４２６．８６２Ｂ．１０２８．８０２９．９２３１．３８３２．８０３４．０２３５．５６面間隔人？．７４８５．１１９４．４６１４．２Ｂ６３．８５６３．７１３３．６５３３．５２Ｂ３．３５８３．３１９３．１７５３。０９９２．９Ｂ６２．８５０２．７３０２．６３５２．５２４第２表測定強度３４４．００３１２．００７１２．００４６７．００６３７．００６３４．００５２６。００８５５．００１？１１．００１９８５．００２８２８．００Ｂ５１．００２８６８．００１９３６．００３１５．００６７６．００８３０．００相対強度回折角２θ ３６．２０３８．４６３９．０Ｂ４０．６８４１．２６４３．７４４４。７２４５．５６４７．５６４８．３０４９．１Ｂ５０．０６５０．５６５１．１Ｂ５２．０４５３。４２５３．９８第２面間隔人２．４８１２．３４０２．３０４２．２１７２．１８７２．０６９２．０２６１．９９０１．９１１１。８８４１．８５２１．８２２１．８０５ｌ。７８４１．７５７１．７１５１．６９８表（読き）測定強度　　相対強度５９４．００６２Ｂ．００４７３．００６１２．００７５２．００４２７．００４５１．００３５６．００２Ｂ０．００２５０．００６７６．００９１Ｂ．００４８９．００２９９，００４２７．００９０？．００４４１．００回折角２θ ５５．４２５７．２４５９．８６６１．１Ｂ６１．９４６２．８０６３．８６６５．６４６７．８４６Ｂ．８８７１．１０？３．４０７５．４２７８．９４８０．９４８８．２８８９．７６第２面間隔入１．６５７１．６０９１．５４５１．５１４１．４９８１．４７９１．４５７１．４２２１．３８１１．３６３１．３２５１．２８９１．２６０１．２１２１．１８７１．１０６１．０９２表（続き）測定強度５４０．００４６２．００５２３．００２７６．００２７０．００６００．００２３０．００２Ｂ２．００２７Ｂ．００３７７．００２２１．００１７５．００２３Ｂ．００１８５．００２１２．００２７４。００１８７．００相対強度凹折角２θ ９３．２８９５．０４９６．６０第２面間隔人１．０６０１．０４５１．０３２表（続き）測定強度相対強度２１７．００２０８．００２１７．００実施例３．次の第３表に示すような釉薬１１１ｆｌｌ〜６の５種の
フリット釉薬を準備した。

これらの釉薬を用い、次の第４表のＩ−■に示すような
鉱物粉およびボルトランドセメントと水の配合により夫
々混練物を調整し、ＩＯＸＩＯＸ４０ｎのプレス成形金
型を用いて１０〜２５ｋｇ／一の成型圧で成型したもの
を約２０℃の室温で３０日放置し強度を測定した結果、
およびこのものを電気炉に入れ５０分で１０００℃に昇
温してからこの１０００℃に０．　５時間保持する焼成
処理をなし、次いで放冷したものについての強度測定結
果はそれぞれ第４表Ｉ、■、■において併せて示す如く
である。

なお使用した鉱物粉としてのけい砂は２００メッシュ全
バスであり、セラミックス粉は回収碍子粉砕品で１００
メッシュバスのものであった。

又この場合の隘３１の９５０℃で焼成されたものについ
て実施例２におけると同様な測定チャートは第３図に示
し、回折パターンは第４図の如《で、その回折角、面間
隔、相対強度は次の第５表の如くであり、又第６表に珪
灰石（ウォラストナイト）のそれを示すが実施例２にお
いて測定した場合と同様にセメント分の存在を認めるこ
とができなかった。

回折角２θ ４４．８０４５．７４４８．３４４９．１０４９．８１５０。９２５２．０Ｂ５３．２４５４．８２５７．４０５９．９０６２．８６６３．８６６８．１４６８．９４第５面間隔人２．０２２１．９８３１．８８２１，８５５１．８３０１．７９３１．７５６１．７２０１。６７４１．６０５１．５４４１。４７８１．４５７１．３７６１．３６２表（続き）測定強度相対強度４２５．００４５１．００４１０．００３９５．００７７７．００３９０．００４８９．００６３４．００３６５．００５１７．００４４８．００３５Ｂ．００３５Ｂ．００３９５．００３１２．００回折角２θ １１．４４２０．８０２３．１４２５．３２ “２６．５８２８．８４２９．９８３１．９６３２．８６３５．０４３５．４６３６．２４３Ｂ．３０３９．１２４０．７４４１．３２４２．４０面間隔人？．７３４４．２７０３．８４３３．５１？３．３５３３。０９５２．９８０２．８００２．７２５２．５６０２．５３１２．４７８２．３４９２．３０２２．２１４２．１８４２．１３１第５表測定強度４４６．００１０２０．００９１１．００１２６４．００３５７０．００１１６０．００３１０８．００５６７．００５４６．００４８４．００４３３．００７９１．００６０９．００６４０．００４０７．００７７３．００４８９．００相対強度面間隔人７．６７９５．４４９４．７２２４．３７１４．１９５３．８３９３．７３２３．５１７３．４００３．３１８３．２４４３．２０５３．１５８３．０９０３．０２２２．９７７第６表ウオース　ナイト回折角　　相対強度２θ １１．５２　　　　　１０１６．２６　　　　　２１８．７９　　　　　２２０．３１　　　　　６２１。１７３２３．１６　　　　　１８２３．８４　　　　　Ｂ２５．３２　　　　　２３２６．２０　　　　　５２６．８６　　　　　２９２７．４９　　　　　２２７．８３　　　　　３２Ｂ．２５　　　　　１１２８．８９　　　　　２２２９．５５　　　　　９３０．０１　　　　１００面間隔人２．８３２２．７９７２．７２４２．５６０２．５５２２．５３０２．４７５２．３５３２．３４５２．３３６２．３０４２．２１４２．１Ｂ４２．１６９２．０２４工。９８２第６表（続き）〃土旦杢址回折角　　相対強度２θ ３１．５９　　　　　３３１．９９　　　　　６３２．８？　　　　　５３５．０５　　　　　５３５．１６　　　　　５３５．４８　　　　　３３６．２９　　　　　１５３８．２４　　　　　９３Ｂ．３８　　　　　８３８。５３７３９．０９　　　　　１１４０．７５　　　　　３４１．３３　　　　　１６４１．６３　　　　　３４４．７７　　　　　５４５．７６　　　　　４面間隔人１．９１９１．８９３１。８８１１，８５５１．８３０１．８１７１．８０９１．７９５１．７５８１．７５０１．７２４１．７１７１．６２３１，６０６１．６０２１．５７４第６表（続き）」１訂杢吐回折角　　相対強度２θ ４７．３５　　　　　２４Ｂ．０４　　　　　２４８．３６　　　　　４４９．０９　　　　　４４９．８２　　　　　１５５０．１９　　　　　３５０，４３　　　　　２５０．８６　　　　　４５１．９９　　　　　６５２．２５　　　　　４５３．１１　　　　　１０５３．３２　　　　　１０５６．７０　　　　　３５７．３６　　　　　６５７．５０　　　　　８５８．６２　　　　　２第６表（続き）ウオーストナイト面間隔　　回折角　　相対強度人　　　　　　　２　θ １．５５１　　　５９．５６　　　　　２１．５３８　
　　６０．１４　　　　　２１．！５３５　　　６０．
２６　　　　　３１．５２９　　　６０．５４　　　　
　２１．５１９　　　６０．９９　　　　　２１．４８
８　　　６２．３７　　　　　２１．４７９　　　６２
．８１’　　　　　５１．４７２　　　６３．１３　　
　　　３１．４６２　　　６３．６２　　　　　２１．
４５８　　　６３．８０　　　　　４１．４３３　　　
６５．０８　　　　　２１。３６１　　　６８．９８　
　　　　４Ｄ（ＡＮＧＳＴＲＯＭ），　２ＴＨＥＴＡ（
ＤＥＧ．）実施例４．２００メッシュバスのけい砂ａｌｆｌ２５０〜３００ｇ
，２００メッシュバスの斜長石粉２００ｇ、普通ボルト
ランドセメント５００〜６　０　０　ｇ，ジルコニアｓ
ｐｚ　ｃ粒度２＃５０±ｌＯ％）２００〜２５０ｇなど
と前記した第３表における寛５の釉薬２５０〜３００ｇ
を次の第６表に示す割合で均一状態に混合してから水５
８０ｎｊ！を加えて更に混練し、フロー値１　８　０　
ｍｍのモルタルを準備し、これを４０Ｘ４０Ｘ１６０ｍ
ｌの金型に充填放置し、約１２時間後に脱型して２８日
間室温条件下に放置した後における圧縮強度は２　９　
０　ｋｇ／．ｃｒＡであり、又曲げ強度は５４。Ｑｋｇ
／ａｍ”であった。

又このものを電気炉に装入し約３時間で１０００℃に昇
温し、次いでこの１０００℃に３０分間保持してから放
冷したところ、白黄色セラミックス状となり、その圧縮
強度は３０５ｋｇ／ｃｕｔ、曲げ強度は５６．０ｋｇ／
ａＡであって各種化学プラント用加熱炉の炉壁に用いる
に好ましい耐熱材を得ることができた。

このものについて実施例３同様に処理した結果について
は第７表に併せて示す如くであった。

実施例５普通ボルトランドセメント２５ｗｔ部、３００メッシュ
バスのけい砂微粉２５ｗｔ部、精製ベントナイト（豊順
洋行社販売ベンゲル）１ｗｔ部および第３表に示したよ
うな組成を有するフリット釉薬魚７〜隘９の３種を選び
、その何れか１種を選び、２２．５ｗｔ部配合し、水５
０−Ｌ部を添加混練して泥漿魚７〜−９を準備した。

一方上記のように準備された泥漿を被覆すべき基材とし
てサンドブラスト磨きされた厚さ２．　１　ａｍの鋼板
を準備し、これを１００Ｘ１００ｕ＋の角板および１７
０×６１ｍの細長い板片に夫々裁断し、５％苛性ソーダ
水溶液に浸漬して脱脂した後、約３５℃の湯水で洗浄し
、乾燥せしめたものをＡ板とし、又このものの表面に無
機系塗料（日発化工社製造販売に係る金属用３００Ｈ）
を塗布し２００℃Ｘｌ５ｍｉれの焼成を行ったものをＢ
板となし、更に脱脂後１０％硫酸水溶液（５０〜７０℃
）に約５０秒間浸漬し水洗浄したものをＣ板とした。

前記したような角板および細長い板によるＡ板、Ｂ板お
よびＣ板を上述した泥漿隘７〜階９に浸漬して取出し、
余分に附着した泥漿を流下させてから１晩放置して常温
硬化させた。次いでこれらのものを電気炉に入れ８００
℃で１５分間の焼結をなし耐熱被覆成形材とした。即ち
このものは表裏に０．４ｌ一程度の耐熱被覆の形成され
たもので、ドブ漬けによるものであるが、このドプ清げ
とは別にコテ塗りで被覆層の厚さが５　ｕ＋のものも準
備して試験板とした。

上記のようにして得られた各角板試験板について、ＪＩ
Ｓ　Ｒ　４　３　０　１　−　１　９　７　８に規定さ
れたほうろう製品の品質基準に従い、外観、密着試験、
耐熱試験や耐アルカリ試験、耐酸試験を行った結果は次
の第８表に示す如くであった。

耐アルカリ試験および耐熱試験の方法については以下の
ように実施した。即ち試験材の試験面をＪＩＳＫ８１０
２（エチルアルコール（９５容量％）試薬〕に規定する
エチルアルコールで洗い、２×２ａｍの大きさのろ紙３
枚を重ねて置き、７．５％苛性ソーダ溶液（耐アルカリ
試験の場合）、７．５％硝酸水溶液（耐酸試験の場合）
をスポイトで滴下し、ろ紙を十分に湿らせた後、２５±
３℃で２４時間放置したのち、ろ紙をとり去り水洗した
後、乾いた布でぬぐい、表面の変化、あわ、ピンホール
、ヒビ割れ、はく離、溶けて、しわ、へこみの発生、汚
れ、色むらなどの外観を調べた。

父上記のように得られた細長い被覆成形試験材に対して
は、第５図に示すような試験装置を用い、高さ５０００
２つの素焼片による支点１、１を支点間距離１００ｍと
して設定し、これらの支点間に試験材を乗せて電気炉内
に装入し、１０００℃Ｘ６０分の加熱をなしてから取出
して支点間中心点Ｐの高さし（設定時５０ｍｍ）を測定
した結果を、比較材たる本発明の耐熱被覆のないものと
共に示すと、次の第９表の如くであって、本発明による
ものが殆んど変形がなく、耐熱性において非常に優れて
いることを確認した。

なお上記のような試験材に使用した耐熱被覆用泥漿につ
いて、実施例２におけると同じ操作で鋳込み成型した場
合において、鋳込んでから２８日後の常温硬化による圧
縮強度および鋳込み脱型後焼結処理したものの圧縮強度
はそれぞれ次の第１０表に示す如くであった。

実施例６アルミニウム板（ＡＩＩＯＯ厚さ２ｍ）５０Ｘ５０１１
をトリクレン溶媒で洗浄脱脂したのち、５％リン酸水溶
液に１硫酸０．　１％添加した水溶液中で直流５　〜２
　５　ｖｏｌｔ電流密度０．０４〜０．１１：テ２０分
間電解して表面にアルマイト層を作ったのちアルミ板を
よく水洗して無機系塗料（日発化工社３００Ｈ）をスプ
レーコーティングしたのち２００℃１５分焼結し放冷す
る下地処理した。別にあらかじめ普通ボルトランドセメ
ント４０ｗｔ部と第３表記載の−１釉薬３０ｗｔ部、斜
長石雲母系鉱物粉（２００メッシュ）１５ｗｔ部および
けい砂粉（３　０　０メッシュ）１　５ｗｔ部の混合粉
を５００，”Ｃで６０分加熱したものを微粉砕した粉末
（２　０　０メッシュ）を作った。この粉末７部とアル
ミニウムほうろうフリット釉（日本フェロー社８０−Ｃ
）３部を混合し、水５部を加えて泥漿を作った。この泥
漿を上記下地処理したアルミ板にスプレーコーティング
して電気炉に入れ乾燥后５５０℃、１０分間の焼成を行
い、耐熱性成形体を作った。この被覆成形体はＪＩＳほ
うろう製品の規格に合格した。

実施例７市ＵｉＡＬｃ板（厚さ１００１１ｍ）を約１００ｎ角に
切断して試験片とした。

実施例５の隘８釉薬による泥漿をこの試験片表面にスプ
レーコーティングして厚み約３〜４ｎの耐熱被覆成形層
を形成し、その表面は赤外線ランプを放射して約３０分
乾燥したのち、前記第３表ｌ１ｌｌｌＬ１釉薬１０部、
成形用バインダー（日発化工社）１部、を水５部で混合
して泥漿をつくった。

この泥漿をスプレーコーティングして常温硬化後施釉し
、このＡＬＣ板の周囲をカオウールセラミック系断熱材
（イソライト工業社）にて囲み、表面のみを電熱板にて
８００℃１５分間加熱して最外層に釉薬の被覆されたＡ
ＬＣ板をつくった。

このＡＬＣ板は耐水性（水分の吸収は全くなかった）耐
候性において外観は美麗で、市販品より優れていた。

「発明の効果」以上説明したような本発明によるときは低コストに入手
することのできるボルトランドセメントを用いその永和
反応を利用して簡易に所要の成形体を得しめることがで
き、しかもこのようなセメントによる成形体においてそ
の耐熱特性を有効に向上せしめ、殊に焼成処理しない単
なる常温成形体であっても火熱に遭遇することにより自
動的にセメント分が珪灰石化して前記耐熱特性の向上を
もたらすなどの効果を有しており工業的にその効果の大
きい発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明の実施例２における磁１８によるものの測定チ
ャートを示した図表、第２図はその回折パターンを示し
た図表、第３図は同じく本発明の実施例３における階３
１によるものの測定チャートを示した図表、第４図はそ
の回折パターンを示した図表、第５図は実施例５におけ
る耐熱性試験装置の説明図である。第 ■ 手続補正書（方式）図面中訂正書平成元年６月２０日１，本願図面中「第１図」「第２図」「第３図」

Claims

【特許請求の範囲】

１．ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と鉱物質
粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双方
１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成る混
合物であることを特徴とする耐熱成形材用組成物。
２．ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と、鉱物
質粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双
方を１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成
る混合物を加水混練して成形されたことを特徴とする成
形製作の容易な耐熱成形材。
３．ボルトランドセメント１０〜５０ｗｔ％と鉱物質粉
粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双方を
１５〜８０ｗｔ％およびフリット釉薬１０〜４０ｗｔ％
より成る混合物を加水混練し成形してから自然硬化せし
め、この成形体を焼結せしめた成形製作の容易な耐熱成
形材。
４．ボルトランドセメント７．５〜６５ｗｔ％と鉱物質
粉粒またはセラミックス質粉粒の何れか一方または双方
１０〜８５ｗｔ％および釉薬５〜６０ｗｔ％より成る混
合物を加水混練せしめた混練物を保護すべき物体に被覆
成形し、あるいはこの被覆層が加熱処理されたことを特
徴とする成形製作の容易な耐熱成形材。