JPH02232319A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02232319A JPH02232319A JP1050061A JP5006189A JPH02232319A JP H02232319 A JPH02232319 A JP H02232319A JP 1050061 A JP1050061 A JP 1050061A JP 5006189 A JP5006189 A JP 5006189A JP H02232319 A JPH02232319 A JP H02232319A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板、より詳細
ＫはＪＩＳに規定される５ＱＡ３５０〜５０Ａ ２７０
（ ３５Ａ ３００ 〜３５Ａ２３０ ）級の鉄損が
非常κ低く且つ高ａ束密度を有するフルプロセス無方向
性電磁鋼板の製造方法に関する。 〔従来の技術〕 電磁鋼板の磁気特性を改善する場合，最終冷間圧延・焼
鈍前のフエライト組織を十分再結晶、粒成長させ，しか
も冷間圧延条件を適正化し，磁気特性Ｋ良好な集合組織
を得るため、下記のような技術が開示されている。 （１）熱延時の圧下率を大きくして熱延板板厚を薄＜シ
、冷関圧延時の圧下車を小さくすることで集合組織を良
好にし，且つまた冷間圧延前Ｉｃ熱延板を焼鈍し，組織
を十分再結晶させるようＫした技術（例えば、特開昭５
９−９１２３号） ｛２｝熱延後、冷間圧延κより一旦中間サイズＫした後
，連続焼鈍によりフエライト組織を再結晶させ，さらＫ
冷間圧延、焼鈍する技術（例えば、特開昭４５３−６６
８１６号）〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、上記のうち（１）の方法は、低冷圧率で１度に
０．５ｍ或いは０．３５ｍの再終板厚にしなければなら
ないため、熱延板板厚を薄くしなければならず、ミル負
荷が増大するために幅方向での板厚精度が低下し、均一
な磁気特性が得られない。 また，（２｝の方法は、中間焼鈍に連続焼鈍を採用して
いるため、フエライトの再結晶は完了するものの． Ｍ
ｎＳ ， ＡｔＮ等の微細析出物の粗大化が図れず、最
終焼鈍時の粒成長性が低下し、鉄損の低下が抑制される
。また連続焼鈍Ｋおいては．１０℃／Ｓ以上の急速加熱
となるため、熱延板焼鈍時Ｋランダム核発生と呼ばれる
再結晶反応となり，この結果，中間焼鈍時の集合組織が
ランダム化し，最終冷間圧延後の焼鈍段階で磁気特性Ｋ
良好な集合組織が得られ難い等の問題がある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
低鉄損・高磁束密度の無方向性電磁鋼板を製造するため
、２回冷圧法による製造において冷圧条件を適正化し、
且つ中間焼鈍時の集合組織制御をすることにより、最終
焼鈍後に磁気特性に良好な集合組織を形成させるように
したものである。 すなわち本発明は、Ｃ ： ０．０ ０ ５ ０ｗｔ％
以下、Ｓｔ ： １．０〜４．Ｏ ｗｔ％、Ａｔ ：
Ｏ．１〜２．Ｏ ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる電磁鋼スラブを熱間圧延して６５０℃以下で巻
取り，酸洗後、５０〜７０％の圧延率で冷間圧延して中
間厚さとし、続く中間焼鈍を，加熱速度二４０〜２００
℃／ｈ，均熱温度Ｔ： ７５０〜９００℃にて均熱時間
ｔ （ｈ） が２０時間以下で且つ均熱涙度Ｔとの関
係で、 Ｔ ＞ −１ ２ ８．５Ａｏｇ ｔ ＋ ８ １ １
．３を満足するよ５ＫＬて実施し，さらに６０〜７０％
の圧延率で冷間圧延して最終板厚とし．た後、８００〜
１ １００℃で１〜５分の連絖焼鈍を行うようにしたも
のである。 〔作 用〕 以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。 本発明では圧延の対象とする電磁鋼スラブの組成をＣ
： ０．０ ０ ５０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．
０ｗｔ％， 紅： ０． １〜２．Ｏ ｗｔ％と規定す
る。 Ｃは０．００５０ｗｔ％を超えると磁気特性が劣化し、
また磁気時効上も問題を生じるため．０．００５０ｗｔ
％以下とする。 ＳＬは， １．０ｗｔ％未満であると固有抵抗の減少
により鉄損値の向上が少な《，一方，４．０ｗｔ％を超
えると，冷間圧延性が極ｍＫ悪くなり，このため１．０
〜４．０ｗｔ％の範囲とする。 Ａｔは，．０、１ ｗｔ％未満では裂鋼段階で残存した
ＮがＡｔとともに微細Ｋ析出するため、最終焼鈍時Ｋ良
好な粒戎長性が得られず，磁気特性が劣化する．，Ａｔ
が０． １ ｗｔ％以上であれば，たとえ残存Ｎが存在
したとしても． ｋＬＮ粒子が粗大となるため特性の劣
化を防ぐことができる。しかし， ｋＡが２． Ｏ ｗ
ｔ％を超えると冷延性が悪くなる。このためＡｔは０．
１〜２．０ｗｔ％の範囲とする。 なお，Ｎは中間焼鈍段階におけるＩＮ粉子の析出制御Ｋ
よる（１１０） 〔００１〕成分の再結晶粒（ Ｇｏｓ
ｓ粒）の優先核発生反応を促すためＫ Ｏ．０ ０ １
０ｗｔ％以上が必要であるが、０．００５０ｗｔ％を
超えると、ＡＪＪ粒子の核発生数が増加するため粒成長
性を著しく低下させるので、０．Ｏ０５０ｗｔ％以下が
望ましい。 以上のような成分組成の電磁鋼スラブは熱間圧延された
後，６５０℃で巻取られる、ここで、巻取温度が６５０
℃を超えると表層スケールが厚く生成するため酸洗性が
低下シ２，完全な脱スケールが殖し《なる。残存したス
ケールは，中間焼鈍時に鋼板表面からの窒化反応を引き
起し、以降の焼鈍での粒成長を抑え、鉄損の低下を抑制
してしまう。また、６５０℃以上で巻取ると、巻取後の
冷却段階でＡｔＮ粒子の析比が完了してしまう。本発８
Ａｋおいては，中間焼鈍時の加熱段階でのＡｔＮ粒子の
析出Ｋよる（１１０） （ｏｏ１）成分の再結粒（Ｇｏ
ｓｓ粒）の優先核反応が重要であり、このため６５０℃
以下で巻取り、中間焼鈍前の熱延板ＫおいてＡｔＮ粒子
をある程度固溶状態Ｋしておかなければならない。 熱間圧延された鋼板には、酸洗後，中間焼鈍を挾む２回
冷圧が施される。 中間焼鈍ＫおけるＧｏｓ ｓ粒の優先核発生反応におい
ては、前述のようにＡ／．Ｎ粒子の析出反応とフエライ
ト組織の再結晶反応のタイミングが重要であり、こねに
は加熱速度が重要な鍵を握っている。すなわち、連続焼
鈍のように加熱速度が大ぎいと、急激に再結晶反応が起
るため，その集合組織はランダム化してしまう。一方，
加熱速度が小さいと，高Ｓｉ鋼の場合％ＡｔＮ析出温度
が再結晶温度よりも低く，先にＡｔＮ粒子が凝集粗大化
してしまい， Ｇａｓｓ粒の核発生場所が激減してしま
う。第１図は中間焼鈍時の加熱速度が仕上焼鈍後の鋼板
の磁気特性に及ぼす影響を示したもので、中間焼鈍時の
Ｇｏｓｓの発達を促し，磁気特性を向上させるためには
，４０〜２００℃／ｈの加熱速度とする必要がある。 また，中間焼鈍は均熱源度Ｔが７５０〜９００℃，均熱
時間ｔ （ｈ）が２０時間以下で且つ均熱温ｒ！ｊＴと
の関係で、 Ｔ≧−１２８．５ノｏｇ ｔ＋８ １ ｆ．３・・・・
・・・・・・・・（１）を満すよ５１ＣＬて行われる。 第２図は磁気特性との関係で適正な均熱温度および均熱
時間の範囲を調べたもので、均熱温度が７５０℃未満や
均熱温度Ｔが均熱時間ｔとの関係で上記（１）式を満足
しない範凹ではフエライト組轍が十分再結晶せず、一方
．均熱温度が９００℃超や均熱時間が２０時間超の範囲
では，フエライト粒の粒成長が大きく、粒が粗大化して
冷間圧延時ＩＣ ｌジング状の表面欠陥が発生し，いず
れの場合も磁気特性が悪い。 以上のような中間焼鈍条件を満足する焼鈍方法としては
種々のプロセスを採ることができるが、上記条件を考慮
するとコイル状焼鈍（バッチ焼鈍，ＵＡＳｉ鈍等を含む
），特Ｋコイル長手方向の均一加熱という観点から、オ
ープンコイル焼鈍が好ましい。また焼鈍は窒化を防止す
るという観点からＨｄＩの高い雰囲気で行うことが望ま
し《、特に１００％Ｈ，または１００％Ａｒ中での焼鈍
が好ましい。 中間焼鈍を挾んで行われる１次冷圧および２次冷圧はそ
れぞれ５０〜７０％、６０〜７０％の圧延率で実施され
る。第３図は１次冷圧およひ２次冷圧の圧延率が仕上焼
鈍後の鋼板の磁気特性に及ばず影響を調べたもので、各
冷圧時の圧延率を上記範題とすることによりＢ，（Ｔ）
：１．７０以上の高い硫束密度が得られて（・る。一方
，第４図は中間焼鈍の加熱速度が本発明の範囲ヶ超えた
場合において，第３図と同様の影轡を調べたもので、こ
の場合には、中間焼鈍段階での集合組織制御がなされな
いため，圧延率にかかわらずＢｓ， （Ｔ） ： １．
６ ８以下の磁束密度しか得られていない。 ２回冷圧により最終板厚まで圧延された鋼板は、８００
〜１１００℃で１〜５分間連続焼鈍される。この仕上焼
鈍を箱焼鈍で実施すると焼鈍時にコイルに巻ぐせがつい
てしまい、これを矯正すると鋼板Ｋ歪が導入されてしま
い，磁気特性が劣化する。また，焼鈍時間にっ（・ては
，実機ラインＫおける５分以上の加熱はラインスピード
を下げねばならず不経済であり、一方，１分未満では再
結晶に不充分である。また、加熱温度については、８０
０℃未満では１〜５分の短時間焼鈍Ｋおい
ＫはＪＩＳに規定される５ＱＡ３５０〜５０Ａ ２７０
（ ３５Ａ ３００ 〜３５Ａ２３０ ）級の鉄損が
非常κ低く且つ高ａ束密度を有するフルプロセス無方向
性電磁鋼板の製造方法に関する。 〔従来の技術〕 電磁鋼板の磁気特性を改善する場合，最終冷間圧延・焼
鈍前のフエライト組織を十分再結晶、粒成長させ，しか
も冷間圧延条件を適正化し，磁気特性Ｋ良好な集合組織
を得るため、下記のような技術が開示されている。 （１）熱延時の圧下率を大きくして熱延板板厚を薄＜シ
、冷関圧延時の圧下車を小さくすることで集合組織を良
好にし，且つまた冷間圧延前Ｉｃ熱延板を焼鈍し，組織
を十分再結晶させるようＫした技術（例えば、特開昭５
９−９１２３号） ｛２｝熱延後、冷間圧延κより一旦中間サイズＫした後
，連続焼鈍によりフエライト組織を再結晶させ，さらＫ
冷間圧延、焼鈍する技術（例えば、特開昭４５３−６６
８１６号）〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、上記のうち（１）の方法は、低冷圧率で１度に
０．５ｍ或いは０．３５ｍの再終板厚にしなければなら
ないため、熱延板板厚を薄くしなければならず、ミル負
荷が増大するために幅方向での板厚精度が低下し、均一
な磁気特性が得られない。 また，（２｝の方法は、中間焼鈍に連続焼鈍を採用して
いるため、フエライトの再結晶は完了するものの． Ｍ
ｎＳ ， ＡｔＮ等の微細析出物の粗大化が図れず、最
終焼鈍時の粒成長性が低下し、鉄損の低下が抑制される
。また連続焼鈍Ｋおいては．１０℃／Ｓ以上の急速加熱
となるため、熱延板焼鈍時Ｋランダム核発生と呼ばれる
再結晶反応となり，この結果，中間焼鈍時の集合組織が
ランダム化し，最終冷間圧延後の焼鈍段階で磁気特性Ｋ
良好な集合組織が得られ難い等の問題がある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明はこのような従来の問題に鑑みなされたもので、
低鉄損・高磁束密度の無方向性電磁鋼板を製造するため
、２回冷圧法による製造において冷圧条件を適正化し、
且つ中間焼鈍時の集合組織制御をすることにより、最終
焼鈍後に磁気特性に良好な集合組織を形成させるように
したものである。 すなわち本発明は、Ｃ ： ０．０ ０ ５ ０ｗｔ％
以下、Ｓｔ ： １．０〜４．Ｏ ｗｔ％、Ａｔ ：
Ｏ．１〜２．Ｏ ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる電磁鋼スラブを熱間圧延して６５０℃以下で巻
取り，酸洗後、５０〜７０％の圧延率で冷間圧延して中
間厚さとし、続く中間焼鈍を，加熱速度二４０〜２００
℃／ｈ，均熱温度Ｔ： ７５０〜９００℃にて均熱時間
ｔ （ｈ） が２０時間以下で且つ均熱涙度Ｔとの関
係で、 Ｔ ＞ −１ ２ ８．５Ａｏｇ ｔ ＋ ８ １ １
．３を満足するよ５ＫＬて実施し，さらに６０〜７０％
の圧延率で冷間圧延して最終板厚とし．た後、８００〜
１ １００℃で１〜５分の連絖焼鈍を行うようにしたも
のである。 〔作 用〕 以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。 本発明では圧延の対象とする電磁鋼スラブの組成をＣ
： ０．０ ０ ５０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．
０ｗｔ％， 紅： ０． １〜２．Ｏ ｗｔ％と規定す
る。 Ｃは０．００５０ｗｔ％を超えると磁気特性が劣化し、
また磁気時効上も問題を生じるため．０．００５０ｗｔ
％以下とする。 ＳＬは， １．０ｗｔ％未満であると固有抵抗の減少
により鉄損値の向上が少な《，一方，４．０ｗｔ％を超
えると，冷間圧延性が極ｍＫ悪くなり，このため１．０
〜４．０ｗｔ％の範囲とする。 Ａｔは，．０、１ ｗｔ％未満では裂鋼段階で残存した
ＮがＡｔとともに微細Ｋ析出するため、最終焼鈍時Ｋ良
好な粒戎長性が得られず，磁気特性が劣化する．，Ａｔ
が０． １ ｗｔ％以上であれば，たとえ残存Ｎが存在
したとしても． ｋＬＮ粒子が粗大となるため特性の劣
化を防ぐことができる。しかし， ｋＡが２． Ｏ ｗ
ｔ％を超えると冷延性が悪くなる。このためＡｔは０．
１〜２．０ｗｔ％の範囲とする。 なお，Ｎは中間焼鈍段階におけるＩＮ粉子の析出制御Ｋ
よる（１１０） 〔００１〕成分の再結晶粒（ Ｇｏｓ
ｓ粒）の優先核発生反応を促すためＫ Ｏ．０ ０ １
０ｗｔ％以上が必要であるが、０．００５０ｗｔ％を
超えると、ＡＪＪ粒子の核発生数が増加するため粒成長
性を著しく低下させるので、０．Ｏ０５０ｗｔ％以下が
望ましい。 以上のような成分組成の電磁鋼スラブは熱間圧延された
後，６５０℃で巻取られる、ここで、巻取温度が６５０
℃を超えると表層スケールが厚く生成するため酸洗性が
低下シ２，完全な脱スケールが殖し《なる。残存したス
ケールは，中間焼鈍時に鋼板表面からの窒化反応を引き
起し、以降の焼鈍での粒成長を抑え、鉄損の低下を抑制
してしまう。また、６５０℃以上で巻取ると、巻取後の
冷却段階でＡｔＮ粒子の析比が完了してしまう。本発８
Ａｋおいては，中間焼鈍時の加熱段階でのＡｔＮ粒子の
析出Ｋよる（１１０） （ｏｏ１）成分の再結粒（Ｇｏ
ｓｓ粒）の優先核反応が重要であり、このため６５０℃
以下で巻取り、中間焼鈍前の熱延板ＫおいてＡｔＮ粒子
をある程度固溶状態Ｋしておかなければならない。 熱間圧延された鋼板には、酸洗後，中間焼鈍を挾む２回
冷圧が施される。 中間焼鈍ＫおけるＧｏｓ ｓ粒の優先核発生反応におい
ては、前述のようにＡ／．Ｎ粒子の析出反応とフエライ
ト組織の再結晶反応のタイミングが重要であり、こねに
は加熱速度が重要な鍵を握っている。すなわち、連続焼
鈍のように加熱速度が大ぎいと、急激に再結晶反応が起
るため，その集合組織はランダム化してしまう。一方，
加熱速度が小さいと，高Ｓｉ鋼の場合％ＡｔＮ析出温度
が再結晶温度よりも低く，先にＡｔＮ粒子が凝集粗大化
してしまい， Ｇａｓｓ粒の核発生場所が激減してしま
う。第１図は中間焼鈍時の加熱速度が仕上焼鈍後の鋼板
の磁気特性に及ぼす影響を示したもので、中間焼鈍時の
Ｇｏｓｓの発達を促し，磁気特性を向上させるためには
，４０〜２００℃／ｈの加熱速度とする必要がある。 また，中間焼鈍は均熱源度Ｔが７５０〜９００℃，均熱
時間ｔ （ｈ）が２０時間以下で且つ均熱温ｒ！ｊＴと
の関係で、 Ｔ≧−１２８．５ノｏｇ ｔ＋８ １ ｆ．３・・・・
・・・・・・・・（１）を満すよ５１ＣＬて行われる。 第２図は磁気特性との関係で適正な均熱温度および均熱
時間の範囲を調べたもので、均熱温度が７５０℃未満や
均熱温度Ｔが均熱時間ｔとの関係で上記（１）式を満足
しない範凹ではフエライト組轍が十分再結晶せず、一方
．均熱温度が９００℃超や均熱時間が２０時間超の範囲
では，フエライト粒の粒成長が大きく、粒が粗大化して
冷間圧延時ＩＣ ｌジング状の表面欠陥が発生し，いず
れの場合も磁気特性が悪い。 以上のような中間焼鈍条件を満足する焼鈍方法としては
種々のプロセスを採ることができるが、上記条件を考慮
するとコイル状焼鈍（バッチ焼鈍，ＵＡＳｉ鈍等を含む
），特Ｋコイル長手方向の均一加熱という観点から、オ
ープンコイル焼鈍が好ましい。また焼鈍は窒化を防止す
るという観点からＨｄＩの高い雰囲気で行うことが望ま
し《、特に１００％Ｈ，または１００％Ａｒ中での焼鈍
が好ましい。 中間焼鈍を挾んで行われる１次冷圧および２次冷圧はそ
れぞれ５０〜７０％、６０〜７０％の圧延率で実施され
る。第３図は１次冷圧およひ２次冷圧の圧延率が仕上焼
鈍後の鋼板の磁気特性に及ばず影響を調べたもので、各
冷圧時の圧延率を上記範題とすることによりＢ，（Ｔ）
：１．７０以上の高い硫束密度が得られて（・る。一方
，第４図は中間焼鈍の加熱速度が本発明の範囲ヶ超えた
場合において，第３図と同様の影轡を調べたもので、こ
の場合には、中間焼鈍段階での集合組織制御がなされな
いため，圧延率にかかわらずＢｓ， （Ｔ） ： １．
６ ８以下の磁束密度しか得られていない。 ２回冷圧により最終板厚まで圧延された鋼板は、８００
〜１１００℃で１〜５分間連続焼鈍される。この仕上焼
鈍を箱焼鈍で実施すると焼鈍時にコイルに巻ぐせがつい
てしまい、これを矯正すると鋼板Ｋ歪が導入されてしま
い，磁気特性が劣化する。また，焼鈍時間にっ（・ては
，実機ラインＫおける５分以上の加熱はラインスピード
を下げねばならず不経済であり、一方，１分未満では再
結晶に不充分である。また、加熱温度については、８０
０℃未満では１〜５分の短時間焼鈍Ｋおい
【は十分粒成
長ができず，特性の向上が難しい。一方，加熱温度が１
１００℃を超えると、フエライト粒が大診くなり過ぎ，
逆に鉄損が増大してしまう。 〔実施例〕 実施例 １． 第１表に示される組成のスラブを１１５０℃Ｋ加熱して
仕上温度７９０℃で熱間圧延稜６１０℃で巻取り、酸洗
した後１次冷圧し、次いで７５％Ｈ， − ２ ５％Ｎ
！ （露点−２０℃）の雰囲気中で加熱速度１００℃／
ｈ．ｓｓｏ℃Ｘ３ｈのオープンコイル焼鈍を行った後、
２次冷圧し、その後２５％Ｈ， − ７ ５％Ｎ！（露
点−２０℃）の雰囲気中で９５０℃Ｘ２ｍｉｎの仕上暁
鈍を実施した。得られた鋼板の磁気特性な冷圧率等とと
もに第２表Ｋ示す。 第１表 （ｗｔ％） 実施例 ２． 第１表中鋼Ａのスラブを１１５０℃に加熱して仕上温度
７９０℃で板厚３．５ｍｌＣ熱間圧延後６】０℃で巻取
り，酸洗した後板厚１． ４ ｍ（圧下車６０％）に冷
圧し、種々の東件ｋて中間焼鈍した後．板厚０． ５
ｍ （圧下率５４％）Ｋ冷圧し，次いで２５％Ｈ２７５
％Ｎｚ （露点−２０℃）の雰囲気中で９５０℃×２ｍ
ｉｎの仕上焼鈍を実施した。なお，中間焼鈍雰囲気は７
５％Ｈ． − ２ ５％Ｎ２，露点−２０℃であった。 得られた鋼板の磁気特性を中間焼鈍条件とともに第３表
に示す６ ／ △比較法 ○本発明法 △比較法 ○ 本発明法 実施例 ３． 第１表中の鋼Ａのスラブを１１５０’Ｃに加熱して仕上
ｍ度７９０℃で板厚３． ５ ｍに熱関圧延後６１０℃
で巻取り、酸洗した後、板厚１，４■（圧下卑６０％）
Ｋ冷圧し、次いで７５％馬−２５％Ｎｘ （露点−２０
”Ｃ）の雰囲気中で中間焼鈍を行い，その後板厚０、５
餌に冷圧（圧下率５４％）し、さらに２５％ｎ，−７５
％Ｎ２ （露点−２０℃）の雰囲気中で第４表Ｋ示す条
件で仕上焼鈍を実施した。得らわた鋼板の磁気特性を第
４表に合せて示す。 △比較法 ○本発明法
長ができず，特性の向上が難しい。一方，加熱温度が１
１００℃を超えると、フエライト粒が大診くなり過ぎ，
逆に鉄損が増大してしまう。 〔実施例〕 実施例 １． 第１表に示される組成のスラブを１１５０℃Ｋ加熱して
仕上温度７９０℃で熱間圧延稜６１０℃で巻取り、酸洗
した後１次冷圧し、次いで７５％Ｈ， − ２ ５％Ｎ
！ （露点−２０℃）の雰囲気中で加熱速度１００℃／
ｈ．ｓｓｏ℃Ｘ３ｈのオープンコイル焼鈍を行った後、
２次冷圧し、その後２５％Ｈ， − ７ ５％Ｎ！（露
点−２０℃）の雰囲気中で９５０℃Ｘ２ｍｉｎの仕上暁
鈍を実施した。得られた鋼板の磁気特性な冷圧率等とと
もに第２表Ｋ示す。 第１表 （ｗｔ％） 実施例 ２． 第１表中鋼Ａのスラブを１１５０℃に加熱して仕上温度
７９０℃で板厚３．５ｍｌＣ熱間圧延後６】０℃で巻取
り，酸洗した後板厚１． ４ ｍ（圧下車６０％）に冷
圧し、種々の東件ｋて中間焼鈍した後．板厚０． ５
ｍ （圧下率５４％）Ｋ冷圧し，次いで２５％Ｈ２７５
％Ｎｚ （露点−２０℃）の雰囲気中で９５０℃×２ｍ
ｉｎの仕上焼鈍を実施した。なお，中間焼鈍雰囲気は７
５％Ｈ． − ２ ５％Ｎ２，露点−２０℃であった。 得られた鋼板の磁気特性を中間焼鈍条件とともに第３表
に示す６ ／ △比較法 ○本発明法 △比較法 ○ 本発明法 実施例 ３． 第１表中の鋼Ａのスラブを１１５０’Ｃに加熱して仕上
ｍ度７９０℃で板厚３． ５ ｍに熱関圧延後６１０℃
で巻取り、酸洗した後、板厚１，４■（圧下卑６０％）
Ｋ冷圧し、次いで７５％馬−２５％Ｎｘ （露点−２０
”Ｃ）の雰囲気中で中間焼鈍を行い，その後板厚０、５
餌に冷圧（圧下率５４％）し、さらに２５％ｎ，−７５
％Ｎ２ （露点−２０℃）の雰囲気中で第４表Ｋ示す条
件で仕上焼鈍を実施した。得らわた鋼板の磁気特性を第
４表に合せて示す。 △比較法 ○本発明法
第１図は中間焼鈍時の加熱速度が磁気特性に及ぼす影響
を示したものである。第２図は中間焼鈍時の均熱時間と
均熱温度が磁気特性に及ぼす影響を示したものである。 第３図および第４図は１次冷圧および２次冷圧の各圧下
率が磁気特性Ｋ及ぼす影響を示したもので、第３図は中
間焼鈍を本発明Ｋしたがって実施した場合％第４図は中
間焼鈍を本発明にしたがわな（・で実施した場合をそれ
ぞれ示している。
を示したものである。第２図は中間焼鈍時の均熱時間と
均熱温度が磁気特性に及ぼす影響を示したものである。 第３図および第４図は１次冷圧および２次冷圧の各圧下
率が磁気特性Ｋ及ぼす影響を示したもので、第３図は中
間焼鈍を本発明Ｋしたがって実施した場合％第４図は中
間焼鈍を本発明にしたがわな（・で実施した場合をそれ
ぞれ示している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．０ｗ
ｔ％、Ａｌ：０．１〜２．０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる電磁鋼スラブを熱間圧延 して６５０℃以下で巻取り、酸洗後、５０〜７０％の圧
延率で冷間圧延して中間厚さとし、 続く中間焼鈍を、加熱速度：４０〜２００℃／ｈ、均熱
温度Ｔ：７５０〜９００℃にて、均熱時間ｔ（ｈ）が２
０時間以下で且つ均熱温度Ｔとの関係で、 Ｔ≧−１２８．５ｌｏｇｔ＋８１１．３ を満足するようにして実施し、さらに６０ 〜７０％圧延率で冷間圧延して最終板厚と した後、８００〜１１００℃で１〜５分の連続焼鈍を行
うことを特徴とする磁気特性の優 れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1050061A JPH07116508B2 (ja) | 1989-03-03 | 1989-03-03 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1050061A JPH07116508B2 (ja) | 1989-03-03 | 1989-03-03 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02232319A true JPH02232319A (ja) | 1990-09-14 |
| JPH07116508B2 JPH07116508B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=12848486
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP1050061A Expired - Fee Related JPH07116508B2 (ja) | 1989-03-03 | 1989-03-03 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116508B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012017933A1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2023008513A1 (ja) * | 2021-07-30 | 2023-02-02 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板、鉄心、鉄心の製造方法、モータ、およびモータの製造方法 |
| US11749429B2 (en) | 2021-07-30 | 2023-09-05 | Nippon Steel Corporation | Non oriented electrical steel sheet, iron core, manufacturing method of iron core, motor, and manufacturing method of motor |
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-
1989
- 1989-03-03 JP JP1050061A patent/JPH07116508B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116508B2 (ja) | 1995-12-13 |
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