JPH02225954A - 積層型蒸発器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は１例えば自動車用等の、特に小型空調装置に使
用されるエバポレータの如き積層型蒸発器に関する。

（従来の技術） 熱交換器の能力を上昇させるために、流体を細い管に分
割して流し、これにより伝熱表面積の増大及び流体の流
路の断面中心から管壁面までの距離の短縮化を図り熱交
換効率を高めることが一般に行われている。冷媒を問わ
ず熱交換器の内部の流体の流路は１分流することにより
生じる淀み等を考えなければより細かく分流した方が効
率は上昇する。

自動車用エアコンのエバポレータに使用される積層型熱
交換器においても交換器内部で、主に８〜ｌＯバスする
ことにより上述した効果を得ている。

しかしながら、このバス数を増加させることは、偏流の
発生を招き、流れにくくなる部位ができ全体の熱分布が
悪化するという結果をもたらす。空調を目的とするエバ
ポレータでは特に冷媒流れの淀みは問題となる。この冷
媒流れの淀みが熱交換器の温度分布を不均一とし、更に
冷却空気の温度分布を不均一とする為である。この温度
分布の著しい場合には高温多湿の空気と低温乾燥空気を
急激に混合されることにより白煙状の空気が車室内に導
入されていまうという不具合をおこす。

このような理由より一般的な積層型エバポレータでは、
冷媒導入管より導入された冷媒はプレートチューブ等の
チューブエレメントで構成される流路へ８〜１０程の数
に分配されるにすぎない。そこで−回バスさせた後の冷
媒を一旦集合させ、もう−度８〜ＩＯ程の数の流路へ分
配しているものがある（実開昭８０−７５８７０　　第
２．４図、実開昭６０Ｈ１７０第６，７図及び特開昭Ｈ
−１１９３７３第１６、１７．１８図に示す従来例を参
照）。

しかしながら、この再分配方式は、冷媒側の圧力損失が
増大するという欠点を存する。

そこでこの従来方式に対して、流れの淀みを防ぐとして
特開昭５１−　８４８５８が提案され、２分割流れとし
て淀みを防止しつつ圧力損失を大幅に減少させるとして
特開昭６２−１１９３７３が提案されている。

（発明により解決すべき課題） しかしながら、上記従来（特開昭５１−８４６５ｆ３号
公報及び特開昭８２−１１９３７３号公報）のものは、
配管回りが繁雑である上に熱交換器の外側に配管がまわ
りこむ結果、装置が大型化するという欠点がある。すな
わち、これらの公報の冷媒導入管をみると、エバポレー
タ本体の手前で配管そのものを分配しており、コンパク
トさを欠く形状となっている。すなわち従来の他のもの
に対して冷媒導入管を１本〜２本分増加させた形となっ
ている。特開昭５１−６４８５６号公報のものは、配管
が空気流路を阻害していない形状の図となっているが、
実際の車両搭載からこのような形状では配管を含めた全
体の幅が大きくなってしまいおおいに問題となる。

また、製作上、配管を含む一体ろう付が困難で、配管分
岐部は、その後側の溶接工程を必要とする。

更に、上記特開昭６２−１１９３７３号公報に記載され
る積層型蒸発器は、流路分割によって生じる境膜伝熱係
数の低下の問題を解決していない。

よって１本発明は上記課題を解決する新規な積層型蒸発
器を提供することを目的とする。

（発明による課題の解決手段） 本発明の積層型蒸発器は、一端側に冷媒導入口と冷媒排
出口を有しこれらを連通ずる扁平流路を内部に形成して
なるチューブエレメントを多数積層して連接溶着し、前
記各冷媒導入口及び前記各冷媒排出口をタンクによりそ
れぞれ連通し前記−端側に冷媒分配路及び冷媒集合路を
チューブエレメントの積層方向に形成してなる積層型蒸
発器において、前記冷媒分配路の路長方向中央部に冷媒
導入管を、前記冷媒集合路の路長方向中央部に冷媒排出
管をそれぞれ接続したことを特徴とする請求項１記載の
発明）。

又前記積層型蒸発器において、冷媒分配路の路長方向中
央部に冷媒導入管を、前記冷媒集合路の路長方向中央部
に冷媒排出管をそれぞれ接続すると共に５前記チユーブ
エレメントの偏平流路断面積を冷媒分配路及び冷媒集合
路を２分割しない場合の１／２とすることも可能である
（請求項２記載の発明）。

上記請求項１及び２紀裁の発明において、以下のように
することができる。

前記冷媒導入管及び前記冷媒排出管を蒸発器の空気流入
側に近接配置し、該冷媒導入管は、該導入管に形成され
る角筒状通過部により該蒸発器を貫通し該蒸発器の空気
流出側において該通過部よりフの字形状に曲折する曲折
部により該空気流出側に配される前記冷媒分配路に接続
することが好ましい。

また、蒸発器の空気流入側に冷媒排出管と近接して配さ
れる冷媒導入管は、該導入管に形成される角筒状扁平通
過部により該蒸発器の一端側を迂回して該蒸発器の他端
側かつ空気流出側に配される前記冷媒分配路に接続する
ことも好ましいことである。

更にまた。前記冷媒導入管及び冷媒排出管を蒸発器の空
気流入側に近接配置し、該冷媒導入管及び該冷媒排出管
の各先端部に該先端部内と連通ずる中空ブロック部材を
取り付け、該各ブロック部材により蒸発器の空気流入側
より前記冷媒導入管を空気流出側の冷媒分配路に、前記
冷媒排出管を空気流入側の冷媒集合路にそれぞれ接続す
ることもできる。

前記冷媒導入管に取り付けられるブロック部材と、前記
冷媒排出管に取り付けられるブロック部材とをプレス加
工により一体形成することができる。

（作用） 蒸発器の一端側にタンクによって形成される冷媒分配路
の路長方向中央部に接続される冷媒導入管からこの分配
路内に流入した冷媒は、接続部より２路に分割される。

分割されて路長が半減した分配路内の冷媒は、各分配路
の受は持つチューブエレメント内により均等な分配状態
をもって流れ込み、扁平流路を通過する間に熱交換仕事
を果して冷媒排出口に到達し、これら排出口に連通する
２分割された冷媒集合路の各集合路に合流し、冷媒集合
路の中央部に接続されている冷媒排出管から流出する。

（好適な実施の態様） 前記扁平流路をＵ字状扁平流路とし、このＵ字流路を形
成する８字チューブを多数並列し、これら８字チューブ
の間にフィン（コルゲート状。

その他任意形状のものでよい）を介在して８字チューブ
を交互に積層する積層型蒸発器とすることができる。

８字チューブの並列配置構成により例えば上端側に各冷
媒導入口及び各冷媒排出口をそれぞれ連通してなる冷媒
分配路及び冷媒集合路が形成される。

これら各流路に関し一方の面、ｆｐ４えば前面（空気流
入側）に上記集合路を、後面に上記分配路を配置するこ
とができる。

これら各冷媒流路に対し前記前面に配される冷媒導入管
及び冷媒排出管を接続する接続構成に関し、以下のよう
にすることができる。

■　冷媒導入管を前面より蒸発器を貫通して後面に回し
先端部がコの字状に曲折して後面に配される冷媒分配路
の路長方向中央部に接続する。

■　冷媒導入管が蒸発器を貫通せずにその下側をくぐり
抜は先端部がコの字状に曲折して後面冷媒分配路の路長
方向中央部に接続する。

■　冷媒導入管及び冷媒排出管の各先端部をブロック部
材に取り付け、このブロック部材により前面より金管を
対応する各冷媒流路に接続する。

（実施例） 以下１本発明の一実施例を図面に基づき説明する。第１
図は本実施例の積層型エバポレータの外親図である。

このエバポレータ２０は、チューブエレメント。

すなわちＵ字チューブｌＯと、蛇腹状のフルゲートフィ
ン６とを多数交互に連接し、その両端にサイドプレート
２を取り付けているｍｓ型のものである。フィンとして
は、他につば状のもの等があるが、蒸発器の組立製作上
のことを考え一体ろう付可能な形状のものとして上記蛇
腹状のフルゲートフィンが好ましい。

０字チューブ１０は、第３図に示すように、全体として
極く浅い盆状をなすメインプレート１を２枚対向させて
最中の皮状に貼り合わせてなる扁平な管板部材で、その
中央部において縦方向に一部を残して突出し空間を２分
割する仕切壁１８により０字流路９を形成している。こ
のメインプレート１は、一端側に冷媒導入ロアと冷媒排
出口８を有し、これらを前記Ｕ字流路９により連通して
いる。１１は２　この冷媒流路に迷路形状を与えて熱交
換効率を向上させるための斜方向に配向させて設けた小
さな打出しリブ群である。

前記導入ロア及び排出口８にそれぞれ連なるプレート１
の上端部には積層方向に突出部１２が区画形成され、プ
レート貼り合わせにより各２つのタンク１３が形成され
ている。

各２つのタンク側面にはそれぞれ冷媒の導入又は排出用
通路孔１２ａがあけられ、隣接する各タンク側面は相互
に貼り合わされるので、エバポレータ上端側にタンク１
３によりそれぞれ冷媒分配路１４及び冷媒集合路１５が
形成される。これら冷媒流路１４及び１５は、空気流れ
方向１６に対して分配路１４が下流側、集合路工５が上
流側にくるように配置される。

扁平流路断面積は、この流路を形成する第４（Ｂ）図に
示すメインプレートの絞り１９を加減することにより達
成される。

サイドプレート２は、板部材で、エバポレータの両端を
保護すると共に、その上端段部２ａは。

連通孔の蓋体を構成している。

冷媒分配路１４の中央部に当たるＵ字チューブ配役位置
に接続チューブ部１７が配され、このチューブ部１７に
冷媒導入管４が接続している。

この接続チューブ部１７は、その片側が前記メインプレ
ート１で構成されもう片側がフラットプレート３で構成
されこれらが合わさって形成されている。

分配路位置に当たるフラットプレート３の上端部には分
配路に連通ずる通孔３ａが設けられ、この通孔３ａは１
周縁３ｂがプレート１側と反対側に突出し、２つの接続
部１７はフラットプレート３側を対向させて配されてい
る。

これら両者間に、冷媒導入管４の先端部４ａが接続して
いる。この先端部４ａは、角筒状をなし、その左右側面
には前記通孔の周縁３ｂとそれぞれ嵌合する孔４ｂが設
けられている。冷媒導入管４は、エバポレータ２０に関
し空気流れ方向１６の上流側中央部から接続チューブ部
１７間を貫通し。

コの字状に曲折してその先端部４ａが前記周縁３ｂとの
嵌合位置に位置決めされる。また、冷媒導入管４の接続
部間貫通部４Ｃは、角筒状に形成され、その左右側面は
それぞれフラットプレート３と密接すると共に、その上
下側面もコルゲートフィン６とそれぞれ密接している。

第１，２図よりわかるように本実施例では、その冷媒導
入管が空気を冷却するコアの面積をわずかながら減少さ
せているが、配管の簡便さ及び全体の小型化のメリット
は、その欠点を充分おぎなうこととなる。前述したが、
エバポレータ前面で２本以上の冷媒導入管を持つ場合は
、特開昭５ｌ−６４ｉ３５６の提案するように空気流れ
を阻害しない位置に配管を持たせることは、実際には車
両搭載性から至難の技となるため２本発明の空気を冷却
するコアの面積の減少、及びそれにともなう空気側の圧
力損失の増加より派生する問題は、実質的には前記特開
昭よりも少なくこそなれ大きくなるとは考えがたい。そ
して冷媒導入管のコアを貫通させる部分を一般的な配管
の形状である丸形状をプレス等の加工により角形状にす
ることにより、配管とコルゲートフィンとの隙間が無く
なりここより充分に冷却されない空気が車室内に流れ込
むことも防止できる。

冷媒導入管４と接近してこれに沿う冷媒排出管５は、エ
バポレータ２０の中央部より上方に曲折し、前記導入管
の場合と同様に、その先端部５ａに設けられた孔５ｂと
フラットプレート３の冷媒集合路側に設けられた通孔の
周縁３ｂとが嵌合位置決めするようになっている。

冷媒の導入管と排出管はいづれも近接し空気流れに対す
る前面に集められているが、これは導入管４に取り付け
られる膨張弁（図示せず）がエノくボレータ出口の冷媒
状！＠（温度・圧力）により開閉を行うためそれらを検
知するための感温管−キャピラリチューブを所存してお
り、この感温管・キャピラリチューブを冷媒排出管に取
りつける必要がある為である。また車両へのエアコンシ
ステムの搭載には各部品の配管による連結が非常に煩雑
に成る場合が多いため、それを改善する目的でもある。

冷媒分配路及び冷媒集合路は、接続チューブ部Ｉ７を境
にして、それぞれ、左右２つの流路に分割される。

当って各構成部材を熱伝導性の良い例えばアルミニウム
等の薄金属板をプレス加工にて成型し、予め表面をろう
材をもって被覆しておき、配管を含めそれぞれ仮組立し
、治具によってこの状態を固定させながらろう材の溶融
温度（例えば６００℃前後）にまで加熱されているろう
付炉に納めることによって、各構成部材は−単に接合さ
れるものである。

第５図に示すものは１本発明の別の実施例である。これ
は、冷媒導入管４１をエバポレータ２０を貫通させずに
その下側をくぐらせた点が前記実施例と異なる。すなわ
ち導入管４１のくぐり抜は部４１ａは、扁平な角筒状に
形成され、中央部に位置する接続部１７下側を通過して
いる。本構成により、空気の熱吸収を行うフィンの表面
積を減らさずに。

すなわち空気の冷却面積を減らさずに導入管の接続が行
えると共に２工バポレータ全体の小型化にも寄与してい
る。

第６図は、導入管４２の接続部１７における別の接続構
成を示す。これは、導入管４２を排出管５と同じ側から
接続している点が異なる。すなわち、先端部４２ａは、
上段２２ａ付の角筒状冷媒導入ブロック部２２に接続さ
れ、このブロック部の切欠部に排出管の先端部５ａに接
続された角筒状冷媒排出ブロック部２１が嵌合されこれ
らブロック部２１．２２は接続部１７間に密接挾持され
て接続されている。これにより、導入管が反対側に回わ
ることがなくなり、その長さを短縮することができ配管
の圧力損失を減らすことができる。

また、その接続部位が隅によせられておりここは中央部
より空気流速は若干ながら遅くなるため空気冷却面積を
減少させる部分が中央にある第１図よりも影響が相対的
に小さくなる。しかし、このようにするには配管の最小
曲げＲの関係から第１図の如くバイブ一体のものとする
ことは難しい為１図示したようにブロック状の部材２２
を使用することが好ましい。

第７図は、導入管４３の更に別の接続構成を示す。これ
は、導入管の先端部４３ａを下段２３ａ付の角筒状冷媒
導入ブロック部２３に接続した点が第６図に示すものと
異なる。

本構成により、導入管４３は、エバポレータの外側に突
出することになるが、フィンの表面積に影響を与えるこ
とはなく１従って空気冷却面積の減少を避けることがで
きる。

なお、第６．７図に示した各別体のブロック部は、第９
図に示す一体のブロック部として形成することもできる
。これは、プレス加工により成形された２枚のプレート
２４ａ、　２４ｂを重ね合わせて導入及び排出ブロック
部２４を形成するものである。

一般にこれらのブロックは鋳造や切削加工で製造するの
が普通となるが、鋳物はその表面酸化膜により、ロウ付
けに不具合を呈し冷媒漏れの原因をつくることになりま
た切削物は重量が重くなりやすいため、第９図に示すプ
レス成形によるプレート２４ａ、２４ｂのかさねあわせ
の方が、第６゜７図に示すものよりも優位といえる。

第８図は、接続部の別構成を示す。前述したフラットプ
レート３とメインプレート１とで構成される接続チュー
ブ部１７は、０字チューブ１０と比べると、断面積が１
／２となり冷媒流路としての圧力損失がほぼ２倍となる
ため冷媒流量が１／２となってしまい冷房能力は他の０
字チューブ１０より小さくなってしまう可能性がある。

そこで、第８図に示すように、フラットプレートを使用
せずに８字チューブと同じようにメインプレートの重ね
合わせを行い、他の８字チューブと同一の断面積を確保
し、そのタンク部のみを周縁２７ｂを有する通孔２７ａ
とした接続部２７を構成するものである。これにより、
冷却空気の温度分布が悪くなるのを防止できる。

上記した構成よりなる本積層型蒸発器は、冷媒流れの淀
み（冷媒の各８字チューブへの不均一な分配）を伴わず
にバス数を従来の一挙に２倍とし、冷却空気の温度分布
が悪くなるのを防止し熱交換効率を高めると共に、なお
かつ煩わしい冷媒分配管を持たないエバポレータを提供
することが可能となる。

（実施例の作用） 第２（Ａ）図に冷媒の流れを示す。コンデンサにより凝
縮された液冷媒はレシーバを通過後、膨張弁をとおりエ
バポレータへ導入される。ここで空気流れ方向１Ｂに対
して前面から、後ろ面に廻りこんだ冷媒導入管４により
エバポレータ本体に冷媒が導入される。一連のタンク１
３群により構成される冷媒分配路１４は、接続部１７を
境に分割しており、冷媒は図中で中央上部より左右２系
統に分割されエバポレータ本体部へ流れこむことになる
。

エバポレータ本体部はメインプレートエを相対するよう
にして形成されるＵ字チューブＩＯとコルゲートフィン
６との交互連接により構成され、冷媒は、各８字チュー
ブ１０に均等分配され各８字チューブｌＯのリブ１■の
ついた内部を流れ蒸発を行い、コルゲートフィン６を通
して蒸発潜熱を空気から奪うことにより、空気を冷却す
る。

８字チューブにより空気流れに対して後ろ面より前面に
導かれつつ蒸発を終えた冷媒は、タンク１３群により構
成され接続部１７により分割された冷媒集合路１５によ
り再び左右両側上部より中央に集められ冷媒排出管５に
よりコンプレッサへ吸入される。

（発明の効果） 請求項１に記載する本発明は、簡単な配管構成で圧力損
失の低減が達成できる。配管は、導入及び排出の各管１
本のみであり、配管の簡素化、装置の小型化が達成でき
る。

また、配管を含めた一体ろう付が可能となり。

製作工程数の低減が果たせる。

圧力損失に関し１例えば冷媒流路を分割しない従来の蒸
発器と１分配及び集合の各冷媒流路の中央で分割する本
発明のそれとを比較すると２本発明の蒸発器は、冷媒流
れの淀み（冷媒の各８字チューブへの不均一な分配）を
伴わずに圧力損失を大幅に減少させうる。すなわち、従
来方式の圧力損失（流路抵抗）Ｒ１とし第１図の右半分
の圧力損失をＲ、左半分の圧力損失をＲ３とすれば、流
路長さが半分となるために、Ｒ２−Ｒ１／２、またＲ２
−Ｒ３であるので１本発明の圧力損失ＲはＲ２とＲ３の
並列の圧力損失となるので以下の式となり、単純には圧
力損失（流路抵抗）は１／４となる。

Ｒ４−Ｒ１／４ 圧力損失は１本来１等温等圧のエバポレータでの蒸発過
程に温度勾配を持たせてしまうため、それを低減するこ
とは、エバポレータとしての機能向上におおいに役立つ
。

請求項２に記載する本発明は、前記した効果に加えて、
更に以下に述べる効果を奏する。

８字チューブにおける流路断面積が従来のままで本分割
方式を採用すると、圧力損失（流路抵抗）を低減はする
ものの境膜伝熱係数は減少するという結果をもたらす。

すなわち冷媒の流量が一定で流路がほぼ２倍となるため
、１つの８字チューブを流れる冷媒の流速が１／２とな
ってしまうからである。境膜伝熱係数は流速の増加とと
もに増加する傾向にあるため、流速が減少すれば減少し
てしまう。

これを例えば円管内を流れる流体で説明すると以下のよ
うになる。円管内を流れる流体と円管との境膜伝熱係数
は古くから以下の実験式が提案されている。

０．８　　　０．４ Ｎ　ｕ　ｍ　Ｏ，０２３Ｘ　Ｒｅ　　　Ｘ　Ｐ　ｒＸＤ Ｎｕ（ヌッセルト数）−ｋ Ｒｅ（レイノルズ数）−Ｄｘｖｘ μ Ｐｒ（プラントル数）−」−口９Ｌ ｈ：境膜伝熱係数、Ｄ：管径、に：熱伝達率。

Ｖ；流速、μ：粘度、ρ：密度、Ｃｐ：比熱これを適用
して円管で考えれば、流速Ｖが１／２０．８ となった場合、境膜伝熱係数りは（１／２）　　　倍と
なってしまい効率は落ちることになる（実際にはエバポ
レータ内は蒸発過程であり上式を適用することはできな
いが傾向は同様として考える）。そこで流速を落とさず
に一定に保つ為に管の断面積を、流量が１／２に減少し
た分１／２として、流速を同一に保つと以下の式となり
境膜伝熱係数りは上昇することになる。すなわち、断面
積が１／２のため、管径は１７シとなる。Ｄ−１／／’
Ｄとして前式に代入した以下の計算結果を得る。

Ｘ（１／Ｊ）’“８ＸＪ２ そこで今度は、この場合の圧力損失を考える。

円管に関する圧力損失（流路抵抗）の式は以下の様に提
案されている。

Ｒ：流路抵抗、λ：管摩擦係数、Ｌ：管長さ。

Ｄ：管径２ｇ：重力加速度 この場合は、従来の物に対して、管長さしが１／２とな
り、管径りが１／４となった２つの流路抵抗が、並列に
なっていると考えられる。そこで前述したＲ　　、Ｒ、
Ｒ、Ｒの関係を示すとここで 従って 以上のように、管の断面積をｌ／２とし境膜伝熱係数を
向上させても、圧力損失（流路抵抗）はまだ従来よりも
低い結果となる。そしてさらに管の断面積を減少させ、
流速を上昇させて境膜伝熱係数をさらに上昇させても、
圧力損失（流路抵抗）を減少させたものをつくることが
可能となる。

さらに管の断面積を減少させるということは。

積層型のエバポレータでは冷媒側の流路を形成する絞り
（第３図Ｂ−Ｂ断面図）を少なくすることになり、加工
性が向上する。また０字チューブが薄くなるので強度も
向上し、空気側の圧力損失が減少することになり車両に
供給できる風量が増加し、車両の空調の快適性を大きく
向上させることになる。また全体の小型化にもおおいに
貢献する。

【図面の簡単な説明】

第１図は１本発明の積層型蒸発器の全体斜視図、第２（
Ａ）図は、第１図に示すチューブエレメントにおける冷
媒の流れを示す図、第２（Ｂ）図は、同チューブエレメ
ントの接続部における第１の接続構成を示す図、第３図
は、メインプレートの正面図、第４（Ａ）図は、第３図
Ａ−Ａ線断面図、第４（Ｂ）図は、第３図Ｂ−Ｂ線断面
図、第５　（Ａ）　図は、チューブエレメント接続部に
おける第２の接続構成を示す斜視図、第５（Ｂ）図は、
同要部分解図、第６（Ａ）図は、接続部における第３の
接続構成を示す斜視図、第６（Ｂ）図は、同分解図、第
７（Ａ）図は、接続部における第４の接続構成を示す斜
視図、第７（Ｂ）図は、同分解図、第８（Ａ）図は、チ
ューブエレメント接続部の別の実施例を示す斜視図、第
８（Ｂ）図は、同分解図、第９図は、ブロック部の別の
実施例を示す分解図。 である。 １・・・メインプレート　２・・・サイドプレート３・
・・フラットプレート

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）　一端側に冷媒導入口と冷媒排出口を有しこれら
   を連通する扁平流路を内部に形成してなるチューブエレ
   メントを多数積層して連接溶着し，前記各冷媒導入口及
   び前記各冷媒排出口をタンクによりそれぞれ連通し前記
   一端側に冷媒分配路及び冷媒集合路をチューブエレメン
   トの積層方向に形成してなる積層型蒸発器において， 前記冷媒分配路の路長方向中央部に冷媒導入管を，前記
   冷媒集合路の路長方向中央部に冷媒排出管をそれぞれ接
   続したことを特徴とする積層型蒸発器。
2. （２）　前記チューブエレメントの偏平流路断面積を冷
   媒分配路及び冷媒集合路を２分割しない場合の１／２と
   したことを特徴とする請求項１記載の積層型蒸発器。
3. （３）　前記冷媒導入管及び前記冷媒排出管を蒸発器の
   空気流入側に近接配置し，該冷媒導入管は、該導入管に
   形成される角筒状通過部により該蒸発器を貫通し該蒸発
   器の空気流出側において該通過部よりコの字形状に曲折
   する曲折部により該空気流出側に配される前記冷媒分配
   路に接続する請求項１又は２記載の積層型蒸発器。
4. （４）　蒸発器の空気流入側に冷媒排出管と近接して配
   される冷媒導入管は，該導入管に形成される角筒状扁平
   通過部により該蒸発器の一端側を迂回して該蒸発器の他
   端側かつ空気流出側に配される前記冷媒分配路に接続す
   る請求項１又は２記載の積層型蒸発器。
5. （５）　前記冷媒導入管及び冷媒排出管を蒸発器の空気
   流入側に近接配置し，該冷媒導入管及び該冷媒排出管の
   各先端部に該先端部内と連通する中空ブロック部材を取
   り付け，該各ブロック部材により蒸発器の空気流入側よ
   り前記冷媒導入管を空気流出側の冷媒分配路に，前記冷
   媒排出管を空気流入側の冷媒集合路にそれぞれ接続する
   請求項１又は２記載の積層型蒸発器。
6. （６）　前記冷媒導入管に取り付けられるブロック部材
   と，前記冷媒排出管に取り付けられるブロック部材とを
   プレス加工により一体形成する請求項５記載の積層型蒸
   発器。