JPH02221360A - 原子力発電プラント用スプリングの処理方法 - Google Patents
原子力発電プラント用スプリングの処理方法Info
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- JPH02221360A JPH02221360A JP1040192A JP4019289A JPH02221360A JP H02221360 A JPH02221360 A JP H02221360A JP 1040192 A JP1040192 A JP 1040192A JP 4019289 A JP4019289 A JP 4019289A JP H02221360 A JPH02221360 A JP H02221360A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Wire Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
本発明は、原子力発電プラントの高温水中で使用される
スプリング、特にスペーサスプリング。
スプリング、特にスペーサスプリング。
コイルスプリング、フィンガスプリング、チャンネルフ
ァスナ等の原子力発電プラント用スプリングの処理方法
に関する。
ァスナ等の原子力発電プラント用スプリングの処理方法
に関する。
(従来の技術)
原子力発電プラントに使用されるスペーサスプリング、
コイルスプリング、フィンガスプリング、チャンネルフ
ァスナ等は、ばね強さや耐食性の観点からニッケル基析
出強化型合金で構成され、成型機時効処理されて使用さ
れている。
コイルスプリング、フィンガスプリング、チャンネルフ
ァスナ等は、ばね強さや耐食性の観点からニッケル基析
出強化型合金で構成され、成型機時効処理されて使用さ
れている。
ところで、原子力発電プラントでは、その稼働率の向上
や安全性の一層の向上を目的として、原子炉水中に含ま
れる放射性腐食生成物の低減が進められており、例えば
@II(oの低減には、プラント使用材、料中のコバ
ルト含有量を低減、規制したり1合金元素としてコバル
トを含まない材料を使用したりするなど、各種方法がと
られている。
や安全性の一層の向上を目的として、原子炉水中に含ま
れる放射性腐食生成物の低減が進められており、例えば
@II(oの低減には、プラント使用材、料中のコバ
ルト含有量を低減、規制したり1合金元素としてコバル
トを含まない材料を使用したりするなど、各種方法がと
られている。
(発明が解決しようとする課題)
しかし、中性子の照射場所で使用されるニッケル基析出
強化型合金製部材は、上記対策、すなわち、該合金中の
コバルト含有量の低減、規制を施した後も、いまだ、@
@ Coの主要発生源のひとつとなっている。したが
って、より一層の放射性腐食生成物の低減を図るために
は、該部材からの@oC0発生をよりいっそう低減する
必要がある。
強化型合金製部材は、上記対策、すなわち、該合金中の
コバルト含有量の低減、規制を施した後も、いまだ、@
@ Coの主要発生源のひとつとなっている。したが
って、より一層の放射性腐食生成物の低減を図るために
は、該部材からの@oC0発生をよりいっそう低減する
必要がある。
さらに、該部材からの!co発生量を低減する他。
該部材から発生する”Co (”Niの核反応で生成さ
れる)の低減も必要となる。
れる)の低減も必要となる。
また、今後経済性の観点から燃料の高燃焼度化が進んだ
場合には l0co、 5m(、oの原子炉水中への溶
出の抑制がさらに必要となる。
場合には l0co、 5m(、oの原子炉水中への溶
出の抑制がさらに必要となる。
本発明は、上記事情に鑑み1種々の実験、研究の結果完
成されたもので、ニッケル基析出強化型合金製の部材が
中性子の照射を受け、部材の組成中に含まれるS @
N xが* l COlあるいはS I(oが@ 6
coとなっても、原子炉水中への溶出速度が小さく、原
子炉水中の放射性腐食生成物の増加を抑制でき、原子カ
プラント用として好適な部材の製造方法を提供すること
を目的とする。
成されたもので、ニッケル基析出強化型合金製の部材が
中性子の照射を受け、部材の組成中に含まれるS @
N xが* l COlあるいはS I(oが@ 6
coとなっても、原子炉水中への溶出速度が小さく、原
子炉水中の放射性腐食生成物の増加を抑制でき、原子カ
プラント用として好適な部材の製造方法を提供すること
を目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明は、ニッケル基析出強化型合金より構成されたス
プリングにおいて該スプリングを成形、時効処理された
後、電解研磨処理する原子力発電プラント用スプリング
の処理方法である。
プリングにおいて該スプリングを成形、時効処理された
後、電解研磨処理する原子力発電プラント用スプリング
の処理方法である。
ここで、ニッケル基析出強化型合金とは、下記の合金組
成(重量%)を有するものである。
成(重量%)を有するものである。
Ni : 45〜80%、C: <0.5%1Mn(1
,0%、Cr:15〜23%、Mo:3〜9%、Nb:
<5%、Ti:<3%。
,0%、Cr:15〜23%、Mo:3〜9%、Nb:
<5%、Ti:<3%。
All : 5%、 Fa : <20%この組成の合
金は、時効硬化処理を行うことにより、 AlがNi、
Aj!金厘間化合物を形成し、TiがNi3Ti金属間
化合物を形成し、Nb、 Noが炭化物を形成して、こ
れらがそれぞれ基地γ相に微細析出することにより析出
強化型合金となるものである。
金は、時効硬化処理を行うことにより、 AlがNi、
Aj!金厘間化合物を形成し、TiがNi3Ti金属間
化合物を形成し、Nb、 Noが炭化物を形成して、こ
れらがそれぞれ基地γ相に微細析出することにより析出
強化型合金となるものである。
(作 用)
スプリングを成形1時効処理後そのままの状態で原子カ
プラントの原子炉水中で使用した場合には、スプリング
からの5 @ Co 、 @ @ COの発生が多いが
、スプリングを成形1時効処理した後、電解研磨処理し
た場合には、原子炉水中への@ OCO、S″Coの溶
出が少なくなり、ひいては炉水中の放射性腐食生成物で
ある@ @ Co 、 16 Coが低減し、定期点検
や補修時の作業が容易となり、原子力発電プラントの稼
働率の向上が可能となる。
プラントの原子炉水中で使用した場合には、スプリング
からの5 @ Co 、 @ @ COの発生が多いが
、スプリングを成形1時効処理した後、電解研磨処理し
た場合には、原子炉水中への@ OCO、S″Coの溶
出が少なくなり、ひいては炉水中の放射性腐食生成物で
ある@ @ Co 、 16 Coが低減し、定期点検
や補修時の作業が容易となり、原子力発電プラントの稼
働率の向上が可能となる。
(実施例)
現
電在BWRプラントのコイルスプリング、フィンガスプ
リング、チャンネルファスナなどのスプリングとして使
用されている通称インコネルx750と呼ばれる合金の
溶体化処理した板材を用意する。
リング、チャンネルファスナなどのスプリングとして使
用されている通称インコネルx750と呼ばれる合金の
溶体化処理した板材を用意する。
次いでこの板材より厚さ0.5ミリ、幅10ミリ、長さ
15ミリの試験片を採取し1表面をパフ研磨後アセトン
で脱脂する。なお、供試板材の化学組成はクロム15.
17%、鉄6.21%、チタン2.55%、コバルト0
.003%、マンガン0.78%、ニオブ1.01%。
15ミリの試験片を採取し1表面をパフ研磨後アセトン
で脱脂する。なお、供試板材の化学組成はクロム15.
17%、鉄6.21%、チタン2.55%、コバルト0
.003%、マンガン0.78%、ニオブ1.01%。
アルミニウム0.75%、炭素0.05%、硅素0.2
6%。
6%。
銅0.01%、硫黄0.003%、残部ニッケルである
。
。
引続いて、この試験片をBWR原子カプラント用バネで
行なわれる熱処理すなわち、真空中705℃、20時間
の時効硬化処理を施こす。
行なわれる熱処理すなわち、真空中705℃、20時間
の時効硬化処理を施こす。
なお、時効処理後の試験片表面は薄い灰色、角度を変え
てみると金色にも見えるようなテンパーカラーが見られ
る。
てみると金色にも見えるようなテンパーカラーが見られ
る。
その後、この試験片を第1表に示すように電解研磨処理
を施こしたのち、内径30ミリ、外径40ミリ、長さ2
20ミリのテフロン製試験管に純水100+dとともに
装入し、これをオートクレーブ中に入れ脱気し、溶存酸
素量を0.2 ppm以下としたのち。
を施こしたのち、内径30ミリ、外径40ミリ、長さ2
20ミリのテフロン製試験管に純水100+dとともに
装入し、これをオートクレーブ中に入れ脱気し、溶存酸
素量を0.2 ppm以下としたのち。
288℃に加熱し5時間後とり出し、テフロン製試験管
中の水のニッケル含有量を分析する。この操作を数回繰
り返す、なお試験後の試験管の中の水の量は63.5〜
64.5dである。
中の水のニッケル含有量を分析する。この操作を数回繰
り返す、なお試験後の試験管の中の水の量は63.5〜
64.5dである。
第1表
第2表に試験結果を示す、なお表中のニッケル溶出量は
試験後の試験管中の水の量が若干具なるため、水の量を
64.5dとした場合の値に相当するように計算により
合せた値である。
試験後の試験管中の水の量が若干具なるため、水の量を
64.5dとした場合の値に相当するように計算により
合せた値である。
第2表
表より明らかなように1本発明に係る実施例1はニッケ
ルの溶出量が比較例に比べ大幅に少なく。
ルの溶出量が比較例に比べ大幅に少なく。
このことから本発明のばねを原子力発電プラント用とし
て使用した場合にはばね素材中に含まれる”Ni、 ”
Coが中性子の照射を受け、”Co、 ”Coになって
も原子炉水中への溶出が少なくなることが判る。
て使用した場合にはばね素材中に含まれる”Ni、 ”
Coが中性子の照射を受け、”Co、 ”Coになって
も原子炉水中への溶出が少なくなることが判る。
〔発明の効果]
以上説明したように1本発明に係る原子力発電プラント
用スプリングは原子力発電プラントの原子炉水中に含ま
れる放射性腐食生成物である66CO1■coを低減さ
せることができ、定期点検や補修時の作業が容易となる
こと、またこのことから原子力発電プラントの稼働率の
向上が図れるなど工業上顕著な効果を示す。
用スプリングは原子力発電プラントの原子炉水中に含ま
れる放射性腐食生成物である66CO1■coを低減さ
せることができ、定期点検や補修時の作業が容易となる
こと、またこのことから原子力発電プラントの稼働率の
向上が図れるなど工業上顕著な効果を示す。
代理人 弁理士 則 近 憲 佑
同 第子丸 健
Claims (1)
- ニッケル基析出強化型合金より構成されたスプリングを
成形したのち時効処理し、次いで電解研磨処理する原子
力発電プラント用スプリングの処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1040192A JPH02221360A (ja) | 1989-02-22 | 1989-02-22 | 原子力発電プラント用スプリングの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1040192A JPH02221360A (ja) | 1989-02-22 | 1989-02-22 | 原子力発電プラント用スプリングの処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02221360A true JPH02221360A (ja) | 1990-09-04 |
Family
ID=12573914
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1040192A Pending JPH02221360A (ja) | 1989-02-22 | 1989-02-22 | 原子力発電プラント用スプリングの処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02221360A (ja) |
-
1989
- 1989-02-22 JP JP1040192A patent/JPH02221360A/ja active Pending
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