JPH02221353A - 耐摩工具用超硬合金及びその製造法 - Google Patents
耐摩工具用超硬合金及びその製造法Info
- Publication number
- JPH02221353A JPH02221353A JP1039196A JP3919689A JPH02221353A JP H02221353 A JPH02221353 A JP H02221353A JP 1039196 A JP1039196 A JP 1039196A JP 3919689 A JP3919689 A JP 3919689A JP H02221353 A JPH02221353 A JP H02221353A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group metal
- sintered
- wear
- hard alloy
- iron group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- -1 iron group metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910009043 WC-Co Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000745 He alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１産業上の利用分野］
本発明は、耐摩工具用超硬合金及びその製造法に関し、
例えば耐摩耗性のパンチ、ヘッダ等の冷間鍛造］１具、
温熱鍛造］二具に用いるソリッド工具等の靭性と耐摩耗
性を兼ね備えた工具に適用することのできる」；記合金
及びその製造法に関するものである。
例えば耐摩耗性のパンチ、ヘッダ等の冷間鍛造］１具、
温熱鍛造］二具に用いるソリッド工具等の靭性と耐摩耗
性を兼ね備えた工具に適用することのできる」；記合金
及びその製造法に関するものである。
１従来の技術］
従来、」１記のような耐摩、耐衝撃用工具として、ＷＣ
−Ｃｏ系合金が用いられてきた。
−Ｃｏ系合金が用いられてきた。
このＷ Ｃ − Ｃ ｏ系合金では、ＷＣの粒度やＣ。
の量の組合わせによって、耐摩耗性又は靭性の向上を図
ってきた。
ってきた。
１発明が解決しようとする課題］
しかし、耐摩耗性と靭性とは相反する性質故に、、］二
記のＷ Ｃ − Ｃ ｏ系合金において、高靭性を付与
するためにＣｏを増加させると、必然的に耐摩耗性が低
下してしまうという欠点があった。
記のＷ Ｃ − Ｃ ｏ系合金において、高靭性を付与
するためにＣｏを増加させると、必然的に耐摩耗性が低
下してしまうという欠点があった。
このようなことから、ＷＣ−ｃｏ系合金の耐摩、耐衝撃
用工具としての用途は、ハイス（ハイスビドの略、高速
度）系合金に比し、制限されていた。
用工具としての用途は、ハイス（ハイスビドの略、高速
度）系合金に比し、制限されていた。
また、ｃｏをＮｉ等に置き換えたり、ＷＣを（ＭｏＷ）
Ｃで置換した合金も検討されてきた。
Ｃで置換した合金も検討されてきた。
しかし、本質的な問題は解決されていなかった。
本発明は、耐摩耗性と靭性の両者を兼ね備えたソリッド
工具等用の超硬合金及びその製造法を提供することを目
的とする。
工具等用の超硬合金及びその製造法を提供することを目
的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明は、」１記目的を、Ｗ Ｃ−Ｃｏ系等のＷＣ−鉄
族金属系超硬合金を表面部と内部とでＧｏの結合相量を
変えた複合構造とすることにより、達成するものである
。
族金属系超硬合金を表面部と内部とでＧｏの結合相量を
変えた複合構造とすることにより、達成するものである
。
すなわち、本発明は、ＷＣと鉄族金属からなる超硬合金
の表面層の鉄族金属の結合相量が、内部の鉄族金属の結
合相量より少ないことを特徴とする耐摩工具用超硬合金
に関するものである。
の表面層の鉄族金属の結合相量が、内部の鉄族金属の結
合相量より少ないことを特徴とする耐摩工具用超硬合金
に関するものである。
また、本発明は１．」１記の表面層の鉄族金属の結合相
量の減少してなる領域の幅と平均的な鉄族金属の結合相
量からなる領域の幅の比は、にあることをも特徴とする
ものである。
量の減少してなる領域の幅と平均的な鉄族金属の結合相
量からなる領域の幅の比は、にあることをも特徴とする
ものである。
更に、本発明は、ＷＣと鉄族金属からなる超硬合金を、
１３２０〜１３６０℃の温度間で真空又は脱炭雰囲気中
で焼結し、引き続いて５℃／ｓｉｎ、以下の冷却速度で
１３２０〜１２００℃の７１！度間に浸炭性雰囲気中で
冷却する前工程と、１３６０〜１４５０℃の温度域を真
空又は浸炭性雰囲気中で加熱する後」１程とにより、焼
結することを特徴とする耐摩工具用超硬合金の製造法に
関するものである。
１３２０〜１３６０℃の温度間で真空又は脱炭雰囲気中
で焼結し、引き続いて５℃／ｓｉｎ、以下の冷却速度で
１３２０〜１２００℃の７１！度間に浸炭性雰囲気中で
冷却する前工程と、１３６０〜１４５０℃の温度域を真
空又は浸炭性雰囲気中で加熱する後」１程とにより、焼
結することを特徴とする耐摩工具用超硬合金の製造法に
関するものである。
（作用］
本発明超硬合金は、該合金表面の００等鉄族金属の結合
相が、内部の該結合相量に比して減少しているため、耐
摩耗性が維持され、内部のＣｏ等鉄族金属の結合相量が
多い領域で靭性が付与される。
相が、内部の該結合相量に比して減少しているため、耐
摩耗性が維持され、内部のＣｏ等鉄族金属の結合相量が
多い領域で靭性が付与される。
この時、表面層のＣｏ等鉄族金属の結合相量の減少して
なる領域の幅と平均的なＣｏ等鉄族金属の結合相量から
なる領域の幅との比が、１．０未満では表面部の靭性低
下が太き（、本来の目的が達成し得ない。
なる領域の幅と平均的なＣｏ等鉄族金属の結合相量から
なる領域の幅との比が、１．０未満では表面部の靭性低
下が太き（、本来の目的が達成し得ない。
逆に、＋０００を超えると耐摩耗性の高い領域が狭くな
り過ぎ、ｋ４摩耗性の向」−を図ることができなくなる
。
り過ぎ、ｋ４摩耗性の向」−を図ることができなくなる
。
本発明方法は、以上のような複合構造の超硬合金を製造
するものである。
するものである。
本発明方法においては、先ず、ＷＣと鉄族金属からなる
超硬合金を１３２０〜１３６０’Ｃの温度間で真空又は
脱炭雰囲気中で焼結後、引き続き５℃／ｍｉｎ。
超硬合金を１３２０〜１３６０’Ｃの温度間で真空又は
脱炭雰囲気中で焼結後、引き続き５℃／ｍｉｎ。
以下の冷却速度で１３２０〜１２００℃間に真空又は浸
炭性雰囲気中で冷却すると言う前工程を行う。
炭性雰囲気中で冷却すると言う前工程を行う。
この前工程により、５０〜９９％の密度の内部にボアを
有するプレ焼結体が得られる。
有するプレ焼結体が得られる。
このプレ焼結体は、このコー程の温度が１３２０’ｃ未
満であっても、また１３６０℃を超えても得ることがで
きない。
満であっても、また１３６０℃を超えても得ることがで
きない。
また、真空又は脱炭雰囲気中で焼結するのは、プレ焼結
体の密度を制御するためである。
体の密度を制御するためである。
この真空ｒｌま、１０−’〜１０−’Ｔｏｒｒ程度とす
ることが好ましく、脱炭雰囲気としては、例えばＣＯガ
ス雰囲気等が好ましく挙げられる。
ることが好ましく、脱炭雰囲気としては、例えばＣＯガ
ス雰囲気等が好ましく挙げられる。
なお、この焼結時間は、プレ焼結体密度に応じて、０．
５〜２時間程度とすることが好ましい。
５〜２時間程度とすることが好ましい。
更に、焼結後に５℃／ｓｉｎ、以下の速度で冷却するの
は、プレ焼結体表面近傍を雰囲気と反応させるための反
応時間を長くするためである。
は、プレ焼結体表面近傍を雰囲気と反応させるための反
応時間を長くするためである。
冷却速度の下限は、量産性が低下する等の理由により、
０．１℃／ｓｉｎ、Ｐｊ度とすることが好ましい。
０．１℃／ｓｉｎ、Ｐｊ度とすることが好ましい。
この冷却を真空又は浸炭性雰囲気中で行うのは、表面の
カーボン値を高（するためである。
カーボン値を高（するためである。
この時の真空度は、０．１〜２０Ｔｏｒｒ程度とするこ
とが好ましく、脱炭雰囲気としては、例えばＣＯガスや
Ｈ，ガス等が好ましく挙げられる。
とが好ましく、脱炭雰囲気としては、例えばＣＯガスや
Ｈ，ガス等が好ましく挙げられる。
また、を記の冷却速度で１３２０〜１２００℃間まで冷
却するのは、プレ焼結体表面のカーボン値を高い状態に
お（ため、−旦、固相化するためである。
却するのは、プレ焼結体表面のカーボン値を高い状態に
お（ため、−旦、固相化するためである。
本発明方法では、以上の前工程の後、上記プレ焼結体を
１３６０〜１４５０℃の温度域を真空又は浸炭性雰囲気
中で加熱すると言う後工程を行う。
１３６０〜１４５０℃の温度域を真空又は浸炭性雰囲気
中で加熱すると言う後工程を行う。
この後工程は、上記のプレ焼結体を該焼結体内外にＣ値
の差を与えつつ焼結し、液相量の相違によって表面の結
合相を内部へ移動させるために行われる。
の差を与えつつ焼結し、液相量の相違によって表面の結
合相を内部へ移動させるために行われる。
この工程の温度が１３６０℃未満であると加熱（焼結）
不足となり、また１４５０℃を超えると加熱（焼結）過
剰となり、００等鉄族金属の結合相量が平均化され、上
記作用を得ることができな（なる。
不足となり、また１４５０℃を超えると加熱（焼結）過
剰となり、００等鉄族金属の結合相量が平均化され、上
記作用を得ることができな（なる。
この工程を浸炭性雰囲気中で行うのは上記のＣを与える
ためであり、真空中で行うのは、前工程でのＣ供給が多
い場合、更に浸炭性雰囲気中で加熱すると、合金中に遊
離炭素を生じるからである。
ためであり、真空中で行うのは、前工程でのＣ供給が多
い場合、更に浸炭性雰囲気中で加熱すると、合金中に遊
離炭素を生じるからである。
この時の浸炭性雰囲気としては、例えば炭化水素、炭化
水素とＨ，ガスの混合ガス、ＣＯガス、ＣＯ，ガスとＨ
，ガスの混合ガス等が好ましく挙げられ、また真空度は
、０．１〜２０Ｔｏｒｒ程度とすることが好ましい。
水素とＨ，ガスの混合ガス、ＣＯガス、ＣＯ，ガスとＨ
，ガスの混合ガス等が好ましく挙げられ、また真空度は
、０．１〜２０Ｔｏｒｒ程度とすることが好ましい。
［実施例］
実施例Ｉ
ＷＣ−１５％（重量％、以下同じ）Ｃｏ合金完粉を用い
て、所定のパンチ形状にプレス成形し、１３５０℃で、
Ｏ，ＩＴｏｒｒの真空雰囲気中で、３０分間保持した後
、２℃／騰ｉｎ、の冷却速度で１２５０℃まで、°５Ｔ
ｏｒｒのＣＨ，とＨ２の混合ガス雰囲気中で冷却した。
て、所定のパンチ形状にプレス成形し、１３５０℃で、
Ｏ，ＩＴｏｒｒの真空雰囲気中で、３０分間保持した後
、２℃／騰ｉｎ、の冷却速度で１２５０℃まで、°５Ｔ
ｏｒｒのＣＨ，とＨ２の混合ガス雰囲気中で冷却した。
次に、この合金を１４００℃で、１ＯＴｏｒｒのＣＨ，
の浸炭性雰囲気中で１時間保持した。
の浸炭性雰囲気中で１時間保持した。
この結果、表面下１１は５％Ｃｏ相当で、Ｈｖは１５０
０Ｋｇ／ ａｍ’であった。
０Ｋｇ／ ａｍ’であった。
また、この表面のＣｏ５％の領域と内部（１５％Ｃｏ）
の領域の幅（厚さ）の比は１０であった。
の領域の幅（厚さ）の比は１０であった。
上記合金を用いて、５Ｃｒ（Ｃｒ鋼）２１を、断面減少
率（加工前後の素材面積の変化率）５８％、押出し長さ
（押出し加工によって変化させた長さ）Ｉｏｎ−で加重
［シて、−［−配合金の寿命テストを行った。
率（加工前後の素材面積の変化率）５８％、押出し長さ
（押出し加工によって変化させた長さ）Ｉｏｎ−で加重
［シて、−［−配合金の寿命テストを行った。
比較のために、通常のＷ Ｃ−７％Ｃｏ（以下、へ合金
） 、ＷＣ−１５％Ｃｏ（以下、Ｂ合金）合金について
も同時にテストした。
） 、ＷＣ−１５％Ｃｏ（以下、Ｂ合金）合金について
も同時にテストした。
この結果、上記の本発明合金は１５万個のショットが−
Ｊ能であったが、へ合金では６万個のショットで亀裂が
発生し寿命に至り、Ｂ合金では４万個のショットで摩耗
が大きくなり使用不能になった。
Ｊ能であったが、へ合金では６万個のショットで亀裂が
発生し寿命に至り、Ｂ合金では４万個のショットで摩耗
が大きくなり使用不能になった。
実施例２
実施例１と同一の完粉を用い、前工程は、１３５０℃で
１時間保持したもの（以下、Ｃ合金） 、１３６０℃で
３０分間保持したもの（以下、Ｄ合゛金） 、１３６０
℃で２時間保持したちのく以下、Ｅ合金）とし、後工程
はＣ〜Ｄ合金のいずれも１３８０℃とした以外は実施例
１と同一とした。
１時間保持したもの（以下、Ｃ合金） 、１３６０℃で
３０分間保持したもの（以下、Ｄ合゛金） 、１３６０
℃で２時間保持したちのく以下、Ｅ合金）とし、後工程
はＣ〜Ｄ合金のいずれも１３８０℃とした以外は実施例
１と同一とした。
この結果、第１表に示す構造の合金が得られた。
第 １ 表
また、Ｃ，Ｄ、Ｅ合金を次ぎの条件で寿命テストした。
テスト条件（ギアブランク（ギア素材））ＳＩ５Ｃ（炭
素鋼）；加工前素材径−φ３２加］二後の素材の長さ／
径＝１．５ 加工法；前方押出し法（加コ〕中の木材を工具の動（方
向（前方）へ移動させて加工す る） この結果、Ｃ合金では１０万個ショットが可能であり、
■）合金では８万個、Ｅ合金では６万個のショットが夫
々可能であった。
素鋼）；加工前素材径−φ３２加］二後の素材の長さ／
径＝１．５ 加工法；前方押出し法（加コ〕中の木材を工具の動（方
向（前方）へ移動させて加工す る） この結果、Ｃ合金では１０万個ショットが可能であり、
■）合金では８万個、Ｅ合金では６万個のショットが夫
々可能であった。
なお、比較のために、実施例１のＡ （ＷＣ−７％Ｃｏ
） 、 Ｂ （ＷＣ−１５％Ｃｏ）合金についても１
．１−記と同一の寿命テストをしたところ、いずれも２
万個のショットで割損が生じ、２０００個のショットで
摩耗寿命が尽きた。
） 、 Ｂ （ＷＣ−１５％Ｃｏ）合金についても１
．１−記と同一の寿命テストをしたところ、いずれも２
万個のショットで割損が生じ、２０００個のショットで
摩耗寿命が尽きた。
［発明の効果］
以上詳述したように、本発明合金及び方法においては、
耐摩耗性と靭性と言う相反する両性質を、合金の表面部
と内部とでＣｏ等鉄族金属結合相量を変えることにより
、高度に付与することができる。
耐摩耗性と靭性と言う相反する両性質を、合金の表面部
と内部とでＣｏ等鉄族金属結合相量を変えることにより
、高度に付与することができる。
この結果、Ｗ Ｃ−Ｃｏ等鉄族金属系合金の耐摩、耐衝
撃用工具としての用途を、ハイス（ハイスピードの略、
高速度）系合金と同等若しくはそれ以上に広げることが
でき、本発明は、耐摩耗性と靭性の両者を兼ね備えたソ
リッド工具用の超硬合金及びその製造法として有益であ
る。
撃用工具としての用途を、ハイス（ハイスピードの略、
高速度）系合金と同等若しくはそれ以上に広げることが
でき、本発明は、耐摩耗性と靭性の両者を兼ね備えたソ
リッド工具用の超硬合金及びその製造法として有益であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）ＷＣと鉄族金属からなる超硬合金の表面層の鉄族
金属の結合相量が、内部の鉄族金属の結合相量より少な
いことを特徴とする耐摩工具用超硬合金。 （２）表面層の鉄族金属の結合相量の減少してなる領域
の幅と平均的な鉄族金属の結合相量からなる領域の幅の
比が、 １．０≦平均的結合相量を有する領域の幅／結合相量の
減少してなる領域の幅≦１０００にあることを特徴とす
る第１請求項記載の耐摩工具用超硬合金。 （３）ＷＣと鉄族金属からなる超硬合金を、１３２０〜
１３６０℃の温度間で真空又は脱炭雰囲気中で焼結し、
引き続いて５℃／ｍｉｎ．以下の冷却速度で１３２０〜
１２００℃の温度間に浸炭性雰囲気中で冷却する前工程
と、１３６０〜１４５０℃の温度域を真空又は浸炭性雰
囲気中で加熱する後工程とにより、焼結することを特徴
とする耐摩工具用超硬合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1039196A JPH02221353A (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | 耐摩工具用超硬合金及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1039196A JPH02221353A (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | 耐摩工具用超硬合金及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02221353A true JPH02221353A (ja) | 1990-09-04 |
Family
ID=12546369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1039196A Pending JPH02221353A (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | 耐摩工具用超硬合金及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02221353A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5046604A (en) * | 1990-12-24 | 1991-09-10 | Forhetz Dawn V | Odor-absorbing liner |
| JP2010077523A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-04-08 | Hyogo Prefecture | 遷移金属内包タングステン炭化物、タングステン炭化物分散超硬合金及びそれらの製造方法 |
| JP2012506948A (ja) * | 2008-10-28 | 2012-03-22 | ユニバーシティ オブ ユタ リサーチ ファウンデーション | 硬い表面で作製された機能傾斜超硬炭化タングステン材料 |
| US8936750B2 (en) | 2009-11-19 | 2015-01-20 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| US9388482B2 (en) | 2009-11-19 | 2016-07-12 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| JP2019536639A (ja) * | 2016-09-30 | 2019-12-19 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | Ｔｉ、Ｔｉ合金及びＮｉ基合金の機械加工法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61415A (ja) * | 1984-04-05 | 1986-01-06 | ヘンケル・コマンデイツトゲゼルシヤフト・アウフ・アクチエン | 塗料組成物用凝固剤 |
| JPS6324032A (ja) * | 1986-05-12 | 1988-02-01 | サントレ−ド リミテイド | 傾斜バインダ相を有する超硬質合金とその製造方法 |
-
1989
- 1989-02-21 JP JP1039196A patent/JPH02221353A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61415A (ja) * | 1984-04-05 | 1986-01-06 | ヘンケル・コマンデイツトゲゼルシヤフト・アウフ・アクチエン | 塗料組成物用凝固剤 |
| JPS6324032A (ja) * | 1986-05-12 | 1988-02-01 | サントレ−ド リミテイド | 傾斜バインダ相を有する超硬質合金とその製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5046604A (en) * | 1990-12-24 | 1991-09-10 | Forhetz Dawn V | Odor-absorbing liner |
| JP2010077523A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-04-08 | Hyogo Prefecture | 遷移金属内包タングステン炭化物、タングステン炭化物分散超硬合金及びそれらの製造方法 |
| JP2012506948A (ja) * | 2008-10-28 | 2012-03-22 | ユニバーシティ オブ ユタ リサーチ ファウンデーション | 硬い表面で作製された機能傾斜超硬炭化タングステン材料 |
| US8936750B2 (en) | 2009-11-19 | 2015-01-20 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| US9388482B2 (en) | 2009-11-19 | 2016-07-12 | University Of Utah Research Foundation | Functionally graded cemented tungsten carbide with engineered hard surface and the method for making the same |
| JP2019536639A (ja) * | 2016-09-30 | 2019-12-19 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | Ｔｉ、Ｔｉ合金及びＮｉ基合金の機械加工法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5754937A (en) | Hi-density forming process | |
| JP5501617B2 (ja) | 鋼組成物、その形成方法、及びそれから形成した物品 | |
| US5997805A (en) | High carbon, high density forming | |
| EP3467128B1 (en) | Extrusion die made of hot working steel and production method thereof | |
| JP2010538156A (ja) | 焼結硬化部品の製造方法 | |
| JP2006274323A (ja) | 高硬度で優れた耐食性を有するナノ結晶合金鋼粉末及び高強度・強靱で優れた耐食性を有するナノ結晶合金鋼バルク材並びにそれらの製造方法 | |
| JPH02221353A (ja) | 耐摩工具用超硬合金及びその製造法 | |
| JP2001523763A (ja) | 粉末ブレンドによる高密度成形方法 | |
| WO2009030291A1 (en) | Method of producing a sinter-hardenable powder metal part | |
| JP3572078B2 (ja) | 焼結部品を製造する方法 | |
| JPS62224602A (ja) | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 | |
| JP2012511629A (ja) | 焼結された金属部材を製造するための半製品、半製品の製造方法並びに部材の製造 | |
| RU2705486C1 (ru) | Способ получения биметаллической полосы с антифрикционным порошковым покрытием на основе меди для подшипников скольжения | |
| JP2573364B2 (ja) | 高強度・高延性・高靭性焼結合金鋼 | |
| KR0178578B1 (ko) | 내충격 및 고압축 강도용 초경합금 소결체의 제조방법 | |
| JPS62222044A (ja) | 二相系ステンレス鋼粉の熱間加工方法 | |
| EP3868913A1 (en) | Precipitation strengthened carburizable and nitridable steel alloys | |
| JP2002275601A (ja) | 低損失珪素鋼板とその製造方法 | |
| WO1999050009A1 (fr) | Materiau solidifie a base de metal haute resistance, acier acide et procedes de fabrication correspondants | |
| JP7164163B2 (ja) | 炭素含有鉄合金材の製造方法及び炭素含有鉄合金材 | |
| JP2001271909A (ja) | 組立式カムシャフトのシャフトおよび組立式カムシャフトの製造方法 | |
| JP2017186624A (ja) | 超硬合金及びその製造方法、並びに超硬工具 | |
| JPH11172364A (ja) | 焼結工具鋼の製造方法 | |
| JPH02221373A (ja) | 耐摩工具用被覆超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH0694562B2 (ja) | 複合合金鋼粉および焼結合金鋼の製造方法 |