JPH022197A

JPH022197A - フッ化ジルコニウム酸塩ファイバ光レーザー

Info

Publication number: JPH022197A
Application number: JP63301118A
Authority: JP
Inventors: William J Miniscalco; ウィリアム・ジェイ・ミニスカルコ; Leonard J Andrews; レナード・ジェイ・アンドルーズ; Barbara A Thompson; バーバラ・エイ・トムプソン
Original assignee: GTE Laboratories Inc
Current assignee: Verizon Laboratories Inc
Priority date: 1987-12-16
Filing date: 1988-11-30
Publication date: 1990-01-08
Also published as: EP0320665A3; US4788687A; CA1306793C; EP0320665A2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、レーザーに関する。更に詳細には、この発明
はフッ化物ガラスレーザーに関する。

［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］ファイ
バ光レーザーの概念は新しくないけれども、初期のデバ
イスは多モードであり、回分溶融したガラスから合成さ
れ、現在の光ファイバの真性に近い損失及び高いバンド
幅は有していなかった。遠距離通信等級のシリカファイ
バを用いて、高性能で、単一モードのファイバレーザー
及び増幅器が作製可能であることが実証されるに至った
のは過去数年以内にすぎない。近年、この研究は他のガ
ラス系に拡張されてきており、Ｍ、Ｃ，ブリールレイ（
Ｂｒ１ｅｒｌｅｙ）及びｐ、ｗ、フランス（Ｆｒａｎｃ
ｅ）の”ネオジムドープフッ化ジルコニウム酸塩ファイ
バレーザー　（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、　１ｅｔ２、　２３
．８１５（１９８７年））で議論されたようにＮｄ’＋
ドープフッ化ジルコニウム酸塩の重金属フッ化物（ＨＭ
Ｆ）ガラスの多モードファイバレーザーが１．０５μｍ
にて実証されてきている。しかしながら、全てのこれら
のデバイスは０．９．１．０〜１．１、または１．５５
μｍで作動されてきておりそして１．３μｍの主要な遠
距離通信チャンネルでのレーザー／増幅器を得るという
重要な目標は手つかずのままとなっていた。ここで開示
する発明以前に、Ｈ，ボー　（Ｐａ）　、　Ｆ、ハキミ
ー（Ｈａｋｉｍｉ）、　Ｒ、Ｊ　、　ｖ　：／スフイー
ルド（Ｍａｎｓｆｉｅｌｄ）、　Ｒ、Ｐ　、ツミンリ（
Ｔｕｍｍｉｎｅｌｌｉ）、　Ｂ、　Ｃ，マクカラム（Ｍ
ｃＣｏｌｌｕｍ）　。

Ｅ、スナイツアー（Ｓｎｉｔｚｅｒ）により彼らの文献
”０．９０５．１．０６、及び１，４μｍでのネオジム
ファイバレーザー　（オプティカル・ソサエティー・オ
ブ・アメリカ（Ｏｐｔｉｃａｌ　５ｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ
　Ａｍｅｒｉｃａ）の年金抄録、文献ＦＤ４．１０３ペ
ージ（１９８６年））において議論されてきたように、
この重要な伝送帯にもっとも接近して作動するＮｄ”ド
ープシリカに関するガラスファイバレーザーは、１．４
μｍで発光を示した。１．３５〜１．４０μｍの領域に
おけるＮｄ３″″ドープガラスレーザーの他の報告は、
ｌ、３〜ｌ、４μｍの範囲の運転波長をもつホウ酸ガラ
スのバルクレーザーに関するものである。

［課題を解決するための手段］本発明の様相に従えば、能動媒質を有する新規かつ改善
されたレーザーシステムは、ＮｄＦ、含有フッ化物ガラ
スから構成される。本レーザーシステムは、Ｎｄ３＋の
電子状態４Ｆ３／２からＮｄ３＋の電子状態’ｌ１３７
２への遷移の結果としてのレーザー放出を示す。

本発明の他の様相に従えば、能動媒質を有する新規かつ
改善されたレーザー増幅器システムはＮ　ｄ　Ｆ　３含
有フツ化物ガラスを含む。レーザー増幅器システムは、
Ｎｄ”＋の電子状態４Ｆ３／２からＮｄ３＋″の電子状
態’Ｉ１８／２への遷移の結果としである波長において
増幅を行なう。

本発明の別の様相に従えば、能動媒質を有する新規かつ
改善されたファイバレーザーシステムは、所定の屈折率
を有しそして実質上ＮｄＦ３含有フッ化物ガラスからな
る組成を有するコアガラスとコアガラスの屈折率より小
さい屈折率を有する実質上フッ化物ガラスからなる組成
を有するクラッドガラスとを含む。本ファイバレーザー
システムは、Ｎｄ３＋の電子状態４Ｆ３／２からＮｄ３
＋の電子状態　Ｉ　＋３／２への遷移の結果としてレー
ザー放出を示す。

本発明の別の様相に従えば、能動媒質を有する新規かつ
改善されたファイバ増幅器システムは、ある屈折率を有
し及び実質上ＮｄＦｉ含有フッ化物ガラスからなる組成
を有するコアガラスとコアガラスの屈折率より小さい屈
折率を有する実質上フッ化物ガラスからなる組成を有す
るクラッドガラスとを含む。ファイバ増幅器システムは
、Ｎｄ３＋の電子状態４Ｆ３／２からＮｄ３＋の電子状
態’Ｉ＋ｓｚｚへの遷移の結果として、ある波長で増幅
作用を行なう。

［実施例］本発明を、前記以外の他の目的、利点並びに応用例と併
せて一店理解するために、図面と関連して以下の開示を
参照されたい。

Ｎｄ”ドープガラス、特にケイ酸塩に対して１．３μｍ
付近での利得を得るのが困難な背景には、イオン−ホス
ト相互作用に基ずく幾つかの基礎的な理由がある。アル
コツク（Ａｌｃｏｃｋ）らは、Ｎｄ”ドープシリカファ
イバにおいて、１．３２及びｌ、３４μｍにて、利得ど
ころか励起誘導損失を観測するに至った。このガラス系
では、１．４μｍにおいてだけ、意義がある利得が報告
されたにすぎない。４Ｆ　１，２−’　Ｉ　１３／□遷
移は、１．３〜１．４μｍのスペクトル領域において観
測され得る蛍光及び利得の発生源となっている。しかし
ながら、同じ領域には、競合する４Ｆ３７□−１４Ｇｔ
ｙ＊励起状態への吸収（ＥＳＡ）遷移がある。特定波長
における正味の利得及び損失の条件は、これらの競合す
る遷移間のスペクトルの重なり状況及びそれぞれの強度
の両方に依存する。１．３μｍレーザーに好適なＮｄ３
＋のホストに関する出願人の研究において、種々のガラ
スに関し、ＥＳＡ遷移の線強度に対する放出遷移の線強
度の比が計算されてきた。この解析は利得媒体として可
能性があるかどうかを判断するための荷用な初期の選別
技法としては役立つが、与えられたＮｄ”ドープガラス
が所望の波長領域で利得を示すかどうかを予測するのに
用いることはできない。前記比はシリカに対しては０．
９２であるとわかり、１．３μｍでの利得に関して最も
好ましくないホスト材料群の一つとしてシリカを位置ず
けた。これに反して、フッ化ジルコニウム酸塩ガラスは
２，０の比を有し、−層好ましい条件を提供する。放出
スペクトルは誘導放出の断面積のスペクトル依存性を表
わすので、種々のＮｄ”ゝドープガラスに関するルミネ
ッセンス放出スペクトルの測定もまた行なわれた。この
点に関してもまた、フッ化ジルコニウム酸塩及びフッ化
物ガラスは、それらの利得の予測ピークが波長の関数と
して１．３μｍに一層近（存在しているので、シリカを
ベースとするガラスより一般に優れているとわかった。

フッ化ジルコニウム酸塩系の潜在的能力が一層太き（及
びこのガラスに関、するファイバ作製技法が比較的十分
に確立されているという理由から、出願人は１．３μｍ
近くのＮｄ”ドープフッ化ジルコニウム酸塩ファイバレ
ーザーの研究に着手しそしてその有用性を実証すること
に成功した。加えて、使用可能な他の、Ｎｄ”ドープフ
ッ化物ガラスの組成としては限定されないが、次の例が
挙げられる。

Ｂ　Ｉ　ＺＹＴ３０ＢａＦ＊、　３０ＩｎＦａ、　２０ＺｎＦ２．１Ｏ
ＹｂＦ３．１ＯＴｈＦ４ＺＹＴＬ１９ＢａＦａ、　２７ＺｎＦａ、　５ＹｂＦａ、　２７
ＴｈＦ４．２２ＬｕＦ３フツ化アルミン酸塩３０、２ＡＩＦ３、　１０．２ＺｒＦ３、　８．３ＹＦ
３、　３．５ＭｇＦ３、　１８．０ＣａＦ２゜１１、７
ＳｒＦｚ　、　９．３ＢａＦ＊　、　５．０ＰｂＦ３、
　３．８ＮａＦＬＡＰ２９ＣｄＦ２、　９ＬｉＦ、　３４ＡｌＦ３、　２８Ｐ
ｂＦ。

フッ化ベリリウム酸塩？０．０ＢｅＦｘ、３ＯＮａＦヱに仁バ王口り成用いるファイバは、高純度の原料を用いる回転流し込み
技法によって合成した（Ｄ、Ｃ，ｌ−ラン（Ｔｒａｎ）
、Ｃ，Ｆ−フィッシャ（Ｆｉｓｈｅｒ）、及びＧ、Ｈ，
シーゲル・ジュニア（Ｓｉｇｅｌ、Ｊｒ、　）″回転流
し込み法で製造されたフッ化物ガラスプリフォーム”　
　（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ　Ｌｅｔｔｅｒ３、１８，
６５７−６５８（１９８２年）参照）。コア及びクラッ
ドガラス用の成分をアルゴン中に貯蔵した。酸素及び水
を含む微量の不純物はファイバの伝送及び強度を著しく
低下するので、原料及びガラスの精製、取り扱い並びに
加工には細心の注意が必要であった。

コアガラスの組成は以下の通りであった：５２．８モル
％のＺｒＦ４．１９．９モル％のＢａＦ２、２．５モル
％のＬａＦ　２、３．０モル％のＡＩＦ３、１９．９モ
ル％のＮａＦ、０．４モル％のＩｎＦ３、及び１．５モ
ル％のＮｄＦ、　（活性ドーパント）。

クラッドガラスの組成は以下の通りであった：３９．６
モル％のＺｒＦ４．１７．９モル％のＢａＦ　２．４．
０モル％のＬａＦ３、３，０モル％のＡｌＦｍ、２１．
９モル％のＮａＦ。

０．４モル％のＩ！ＩＦ３、及び１３．２モル％のＨｆ
Ｆ、。

クラッドガラス中、ＺｒＦ４の一部をＨｆＦ４で置換し
て屈折率を減じ、それによって先導波管を形成する。大
きな粒子の散乱によりこれらのファイバが高い損失を示
す理由から、用いるＮｄＦ、の上記特定の濃度を決定し
た。−層短いファイバ長及び−層高いドーパント濃度を
用いることにより損失を減じ及びレーザー動作を得る公
算を増加し得た。しかしながら、ドーパント濃度があま
り高すぎるとは濃度消光及び蛍光効率の低下をもたらそ
う。詳細な測定をしないで、約１．５モル％のＮａＦＪ
度を、これらの相反する要求の間の最良のトレードオフ
として用いた。もっと低損失のファイバのために、最適
設計として一層低いＮｄ”濃度及び−層長いファイバ長
を用いる。

原料は、文献に収録された標準的な操作を用いてファイ
バに加工した。コア及びクラッド材料は個別に回分溶融
した。クラッドメルトを、ガラスを管状に固化するため
に回転する回転流し込み機に注入した。そして、コアガ
ラスをクラッドチューブに注入し、そこでコアガラスを
固化してコア／クラッドのプリフォームロッドを形成し
た。それから、プリフォームをファイバに線引きしそし
て紫外線硬化エポキシアクリル酸樹脂で被覆した。

得られたＮｄ”ドープファイバの光学特性を明らかにし
た。損失は高＜：ＬＯ４ｚｍで１００００ｄｂ／ｋｍで
あり、１．３μｍで８０００ｄｂ／ｋｍであった。レー
ザー実験の殆どは、ガラス毛管にエポキシ樹脂で接着し
固定しそして両端を機械的に研磨したファイバの短い断
片（２−３ｃｍ）で行なった。いくつかのサンプルは、
また、被覆を剥ぎ及びファイバを裂開する慣用の技法に
よって調製した。

レーザーのデモンストレーション研磨したまたは裂開したファイバ端部を、メアルス（Ｍ
ｅａｒｓｌらにより公表された技法を用いて誘電体ミラ
ーに当接した。５１４．５ｎｍで励起するＡｒイオンレ
ーザ−を、１０倍のマイクロスコープ対物レンズで共振
器ミラーの一方を通じて焦点を合わせた。励起波長にお
けるコアガラスの吸収係数は０．７９２　ｃｍ−１また
は３４４　ｄＢ／ｍであった。用いたミラーの反射率は
、放出波長で９８％〜９９．５％の範囲であり、励起波
長での透過率は６０％〜９０％の範囲であった。多モー
ドファイバの使用に起因する短い励起吸収長さ及び高い
しきい値は、有害な熱作用をもたらした。これらは、励
起ビームを０．１デユーティ−ファクターで機械的に断
続することにより減少した。励起の間隔は、定常状態の
実施を保証するためＮｄ３＋の自然放出寿命（およそ０
．４ｍ５）より１０倍以上長く保った。

およそ１．３μｍでのレーザー動作を得るために、共振
器ミラーは、１．３〜１．４μｍの範囲に渡って高反射
率をもたらしそして１μｍで低反射率（５０％）をもた
らすものを用いた。後者の条件は一層強い４Ｆ３／ｌ　
＝　’Ｉ　１１／□遷移によるレーザー発振を抑制する
のに必要である。図面は、コア直径５１μｍで長さが２
．８３　ａｍのファイバサンプルの特性を図示する。第
１図は、しきい値を十分越える励起条件に関するルミネ
ッセンススペクトルとレーザー放射スペクトルとを比較
している。

しきい値でのレーザー放出が、ルミネッセンス及び誘導
放出のピークｌ、３２μｍを十分に越える、１．３３μ
ｍであるのは意義があることである。これはＥＳＡのよ
うな損失機構が、λ＜１．３３μｍに関する正味の利得
を相当に減じるに至っていることを示す。自由運転（ｆ
ｒｅｅ−ｒｕｎｎｉｎｇ）　　（即ち、調律してない）
レーザーはニモードの挙動を示す：励起が上記のしきい
値を越えて増加すると、レーザー出力強度は１．３３μ
ｍのピークから１．３４μｍのピークに移行する。前者
は、第１図中で主なレーザー放出ピークの左側の小さな
ピークとしてまだ目視できる。しきい値をちょうど越え
ると、１．３２５μｍもの短い波長でレーザー放出は観
測され、１．３２μｍと等しいかまたはそれより大きい
波長で有用な利得が得られる可能性を示す。１．３μｍ
レーザーに関するパワー出力は、ポンプパワー人力の関
数として第２図に図示した。１．３３μｍで反射率９８
．２％を持つミラーに関するしきい値は６７０ｍＷであ
り、傾斜効率は２゜６％であるとわかった。このレーザ
ーでは１０ｍＷを越える出力パワーが達成された。

１皿肱果及Ｕ月１利得を示すドープ光ファイバのもつとも有望な応用例と
しては、特にレーザー発振器及び増幅器がある。後者は
、広域帯の伝送システムのコスト及び性能に深い影響を
持ち得る。加入者ループ及びローカルエリアネットワー
クに与えるファイバ増幅器の影響力はより一層重要とな
り得、分割損失を克服して安価で高性能なルートをもた
らすだけでなく、システム構築及びトポロジーへのアプ
ローチをも変え得るものである。上で論議したレーザー
の性能は必ずしも十分に最適化されたとはいえないが、
もし、最適化されて、０．８μｍのダイオードレーザ−
によって励起される標準設計の単一モード遠隔通信ファ
イバが用いられたならば、レーザー発振するしきい値は
数ミリワットに減じると期待される。

ファイバ光ネットワークにおいて光増幅器の重要件は広
く認識されている。ポンプパワーから信号パワーへの転
化の高い効率は、単一モードＥ　ｒ　”ドープシリカガ
ラスファイバ増幅器にて１．５μｍで実証されてきてい
る。例えば、ファイバ増幅器の構成図は、以下の文献：
Ｒ，Ｊ、メアルス（Ｍｅａｒｓ）　、　Ｌ　、　レーキ
−（Ｒｅｅｋｉｅ）、　　１．　Ｍジャンセイ（Ｊａｕ
ｎｃｅｙ）及びり、Ｎ、ペイン（Ｐａｙｎｅ）による”
１，５４μｍでの高利得の稀土類ドープファイバ増幅器
”　（Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｄｉｇｅｓｔ　ＯＦＣ／１
００Ｃ，１９８７年、　ＷＩＺ紙）で見出すことができ
、ここに引用することによりその記載を本明細書の一部
となす。

上記のレーザーに基づいて増幅するフッ化物ファイバは
１．３μｍの遠距離通信帯で同じ機能を果たす。

この波長でのファイバレーザー及び増幅器の他の可能性
のある応用例はセンサー及び医療技術の分野である。

本レーザーのデモンストレーションに用いた条件は、バ
ルクレーザーに必要な条件と同様であり、従ってＮｄ”
°ドープフッ化物ガラスの大きな断片をレーザー或はラ
ンプで励起されるバルクレーザー及び増幅器を作るのに
用いることができることが確証される。

本発明の好ましい具体例を示したが、当業者にとって、
種々の変更及び改良は発明の範囲内でなし得ることは明
らかであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に従い、しきい値を十分越えて運転す
るＮｄ”ドープフッ化ジルコニウム酸塩重金属フッ化物
ガラスの自由運転ファイバレーザーのルミネッセンスス
ペクトルとレーザー放出の比較曲線である。第２図は、本発明に従い、吸収する５１４．５ｎｍ励起
パワーの関数である、Ｎｄ”＋ドープフッ化ジルコニウ
ム酸塩重金属フッ化物ガラスの多モードファイバレーザ
ーの１．３μｍの出力パワー曲線である。　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　１１　　・、１０９９丁１３４０ｎｍ　　出力（ｍＷ）→

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ＮｄＦ＿３含有フッ化物ガラスを含む能動媒質を
具備するレーザーシステムであって、Ｎｄ＾３＾＋の電
子状態＾４Ｆ＿３＿／＿２からＮｄ＾３＾＋の電子状態
＾４Ｉ＿１＿３＿／＿２への遷移の結果としてレーザー
放出を示す上記レーザーシステム。
（２）上記レーザー放出が、１．３２μｍと等しいかま
たはそれより大きい請求項１に記載のレーザー。
（３）上記レーザー放出スペクトルが、実質上第１図に
示すようなものである請求項１に記載のレーザー。
（４）上記フッ化物ガラスが、ジルコニウム、ハフニウ
ム、亜鉛、ベリリウム、バリウム、アルミニウム、カド
ミウム、及びそれらの組合わせからなる群から選ぶ金属
のカチオンを含む請求項１に記載のレーザー。
（５）上記レーザーが、バルクレーザーである請求項１
に記載のレーザー。
（６）ＮｄＦ＿３含有フッ化物ガラスを含む能動媒質を
具備するレーザー増幅器システムであって、Ｎｄ＾３＾
＋の電子状態＾４Ｆ＿３＿／＿２からＮｄ＾３＾＋の電
子状態＾４Ｉ＿１＿３＿／＿２への遷移の結果として、
所定の波長で増幅作用を行なう上記レーザー増幅器シス
テム。
（７）上記波長が、１．３２μｍと等しいかまたはそれ
より大きい請求項６に記載のレーザー増幅器。
（８）上記波長が、実質上第１図に示したようなもので
ある請求項６に記載のレーザー増幅器。
（９）上記フッ化物ガラスが、ジルコニウム、ハフニウ
ム、亜鉛、ベリリウム、バリウム、アルミニウム、カド
ミウム、及びそれらの組合わせからなる群から選ぶ金属
のカチオンを含む請求項６に記載のレーザー増幅器。
（１０）上記レーザー増幅器が、バルクレーザー増幅器
である請求項６に記載のレーザー増幅器。
（１１）ＮｄＦ＿３含有フッ化物ガラスから実質上なる
組成を有するコアガラスと上記コアガラスの屈折率より
も小さい屈折率を有する実質上フッ化物ガラスからなる
組成を有するクラッドガラスとを含む能動媒質を具備す
るファイバレーザーシステムであって、Ｎｄ＾３＾＋の
電子状態＾４Ｆ＿３＿／＿２からＮｄ＾３＾＋の電子状
態＾４Ｉ＿１＿３＿／＿２への遷移の結果としてレーザ
ー放出を示す上記ファイバレーザーシステム。
（１２）上記レーザー放出が、１．３２μｍと等しいか
またはそれより大きい請求項１１に記載のファイバレー
ザー。
（１３）上記コアガラスの組成が実質上５２．８モル％
のＺｒＦ＿４、１９．９モル％のＢａＦ＿２、２．５モ
ル％のＬａＦ＿３、３．０モル％のＡｌＦ＿３、１９．
９モル％のＮａＦ、０．４モル％のＩｎＦ＿３、及び１
．５モル％のＮｄＦ＿３からなりかつクラッドガラスの
組成が実質上３９．６モル％のＺｒＦ＿４、１７．９モ
ル％のＢａＦ＿２、４．０モル％のＬａＦ＿３、３．０
モル％のＡｌＦ＿３、２１．９モル％のＮａＦ、０．４
モル％のＩｎＦ＿３、及び１３．２モル％のＨｆＦ＿４
からなり、上記ガラスファイバが１．３２μｍと等しい
かまたはそれより大きいレーザー放出を示しレーザーの
働きをするのに適合している請求項１１に記載のファイ
バレーザー。
（１４）上記レーザー放出スペクトルが、実質上、第１
図に示したようなものである請求項１１に記載のファイ
バレーザー。
（１５）上記コアガラス及び上記クラッドガラスの上記
フッ化物ガラスが、ジルコニウム、ハフニウム、亜鉛、
ベリリウム、バリウム、アルミニウム、カドミウム、及
びそれらの組合わせからなる群から選ぶ金属のカチオン
を含む請求項１１に記載のファイバレーザー。
（１６）ＮｄＦ＿３含有フッ化物ガラスから実質上なる
組成を有するコアガラスと上記コアガラスの屈折率より
も小さい屈折率を有するフッ化物ガラスから実質上なる
組成物を有するクラッドガラスとを含む、能動媒質を有
するファイバ増幅器システムであり、Ｎｄ＾３＾＋の電
子状態＾４Ｆ＿３＿／＿２からＮｄ＾３＾＋の電子状態
＾４Ｉ＿１＿３＿／＿２ヘの遷移の結果として、所定の
波長で増幅作用をする上記ファイバ増幅器システム。
（１７）上記波長が、１．３２μｍと等しいかまたはそ
れより大きい請求項１６に記載のファイバ増幅器。
（１８）上記コアガラスの組成が実質上５２．８モル％
のＺｒＦ＿４、１９．９モル％のＢａＦ＿２、２．５モ
ル％のＬａＦ＿２、３．０モル％のＡｌＦ＿３、１９．
９モル％のＮａＦ、０．４モル％のＩｎＦ＿３及び１．
５モル％のＮｄＦ＿３からなりかつクラッドガラスの組
成が実質上３９．６モル％のＺｒＦ＿４、１７．９モル
％のＢａＦ＿２、４．０モル％のＬａＦ＿３、３．０モ
ル％のＡｌＦ＿３、２１．９モル％のＮａＦ、０．４モ
ル％のＩｎＦ＿３、及び１３．２モル％のＨｆＦ＿４か
らなり、上記ガラスファイバ増幅器が１．３２μｍと等
しいかまたはそれより大きい波長で増幅作用をするのに
適合している請求項１６に記載のファイバ増幅器。
（１９）上記波長が、実質上、第１図に示したようなも
のである請求項１６に記載のファイバ増幅器。
（２０）上記コアガラス及び上記クラッドガラスの上記
フッ化物ガラスが、ジルコニウム、ハフニウム、亜鉛、
ベリリウム、バリウム、アルミニウム、カドミウム、及
びそれらの組合わせからなる群から選ぶ金属のカチオン
を含む請求項１６に記載のファイバ増幅器。