JPH02213451A - 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH02213451A JPH02213451A JP3562489A JP3562489A JPH02213451A JP H02213451 A JPH02213451 A JP H02213451A JP 3562489 A JP3562489 A JP 3562489A JP 3562489 A JP3562489 A JP 3562489A JP H02213451 A JPH02213451 A JP H02213451A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、耐食性、特に中性塩化物含有環境下における
耐局部腐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレ
ス鋼に関するものである。
耐局部腐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレ
ス鋼に関するものである。
(従来の技術)
従来から、ステンレス鋼は耐全面腐食性に優れているた
め、海洋構造物、温水器、医療用機器、食品加工機器等
、食塩などの中性塩化物を含有する環境下、つまり中性
塩化物環境下で使用され−る機器類に広く使用されてい
る。特に、最近の生活事情の変化による温水器などの給
湯設備への需要の伸びは著しい、しかしながら、このよ
うな環境下における使用頻度の高い5US304に代表
されるオーステナイト系ステンレス鋼は、孔食、すき間
腐食、応力腐食割れ等の局部腐食により損傷する場合が
あり、ステンレス鋼にとっては厳しい腐食環境と言える
。これらの局部腐食を抑制するためにはCr、 Nl含
有量の増加、Moの多量添加等による合金組成それ自体
の改善、場合によっては電気防食、犠牲陽極防食法等の
電気化学的防食方法を採用するなどの手段がとられてい
るが、それらは材料コストの面ばかりでなく製造コスト
およびメンテナンスの面でいずれも高価である。
め、海洋構造物、温水器、医療用機器、食品加工機器等
、食塩などの中性塩化物を含有する環境下、つまり中性
塩化物環境下で使用され−る機器類に広く使用されてい
る。特に、最近の生活事情の変化による温水器などの給
湯設備への需要の伸びは著しい、しかしながら、このよ
うな環境下における使用頻度の高い5US304に代表
されるオーステナイト系ステンレス鋼は、孔食、すき間
腐食、応力腐食割れ等の局部腐食により損傷する場合が
あり、ステンレス鋼にとっては厳しい腐食環境と言える
。これらの局部腐食を抑制するためにはCr、 Nl含
有量の増加、Moの多量添加等による合金組成それ自体
の改善、場合によっては電気防食、犠牲陽極防食法等の
電気化学的防食方法を採用するなどの手段がとられてい
るが、それらは材料コストの面ばかりでなく製造コスト
およびメンテナンスの面でいずれも高価である。
また、耐応力腐食割れ性を考慮して305444に代表
されるMo添加高純度フェライト系ステンレス鋼が使用
される場合もあるが、本系鋼は材料自体が高価であるば
かりでなく、成形性、溶接性および靭性等の機械的特性
の面からも問題がある。
されるMo添加高純度フェライト系ステンレス鋼が使用
される場合もあるが、本系鋼は材料自体が高価であるば
かりでなく、成形性、溶接性および靭性等の機械的特性
の面からも問題がある。
特に耐食性材料の用途が拡大しているばかりでなく、材
料使用量が拡大している現在、製造が容易で材料自体も
安価であることが必要である。
料使用量が拡大している現在、製造が容易で材料自体も
安価であることが必要である。
したがって、今日、中性塩化物環境下などの厳しい腐食
環境下でも耐食性に優れ、安価でかつ扱いが容易なオー
ステナイト系ステンレス鋼の開発が望まれている。
環境下でも耐食性に優れ、安価でかつ扱いが容易なオー
ステナイト系ステンレス鋼の開発が望まれている。
特開昭59−185763号には特に耐孔食性、耐高温
酸化性を改善するためにSi:2.0〜4゜0%を添加
したCu含有オーステナイト系ステンレス鋼が開示され
ているが、高Stということで製造上の困難はさけられ
なかった。
酸化性を改善するためにSi:2.0〜4゜0%を添加
したCu含有オーステナイト系ステンレス鋼が開示され
ているが、高Stということで製造上の困難はさけられ
なかった。
(発明が解決しようとする課B)
中性塩化物環境下において、ステンレス鋼は、前項で述
べたように孔食、すき間腐食、応力腐食割れ等の局部腐
食を起こす可能性がある。ここで、いずれの局部腐食が
生じてもm器類にとって問題であるが、中性塩化物環境
において発生する応力腐食割れは孔食あるいはすき間腐
食等、他の局部腐食を起点とすることは良く知られてい
る。したがって、耐孔食性および耐すき間腐食性を向上
させることが第一に肝要である。
べたように孔食、すき間腐食、応力腐食割れ等の局部腐
食を起こす可能性がある。ここで、いずれの局部腐食が
生じてもm器類にとって問題であるが、中性塩化物環境
において発生する応力腐食割れは孔食あるいはすき間腐
食等、他の局部腐食を起点とすることは良く知られてい
る。したがって、耐孔食性および耐すき間腐食性を向上
させることが第一に肝要である。
耐孔食性および耐すき間腐食性を向上させる場合におい
ては、それらの発生のみならず、その成長をも抑制する
ことが重要であるが、しかしながら従来はその発生にの
み着目した材料開発が殆んどであった。
ては、それらの発生のみならず、その成長をも抑制する
ことが重要であるが、しかしながら従来はその発生にの
み着目した材料開発が殆んどであった。
ここに、本発明の一般的目的は、中性塩化物環境下で、
総合的な耐腐食性に優れた安価なオーステナイト系ステ
ンレス鋼を提供することである。
総合的な耐腐食性に優れた安価なオーステナイト系ステ
ンレス鋼を提供することである。
本発明の具体的目的は、中性塩化物環境下で見られる孔
食、すき間腐食の成長を安価な手段で抑制することによ
りそれらの局部腐食に対する抵抗性を改善したオーステ
ナイト系ステンレス鋼を提供することである。
食、すき間腐食の成長を安価な手段で抑制することによ
りそれらの局部腐食に対する抵抗性を改善したオーステ
ナイト系ステンレス鋼を提供することである。
(課題を解決するための手段)
ここに、本発明者らは、かかる目的を達成すべく、Mo
を低減させた場合の耐局部腐食性に及ぼす種々の元素の
影響について検討した結果、耐孔食性の向上に対しては
、Si、 Cr、 Nの添加が効果的であるが、Cuの
存在は悪影響を及ぼすこと、および耐すき間腐食性の向
上に関しては、Cr、 N、 Cuの添加が効果的であ
るがSiは悪影響を及ぼすことを知見した。SiとCu
に関しては作用が反対になるのである。さらに、Cuは
すき間腐食の発生抑制には効果を示すが、ある程度成長
した時にはCuイオンのカソード反応が重畳して腐食を
加速することを知見した。
を低減させた場合の耐局部腐食性に及ぼす種々の元素の
影響について検討した結果、耐孔食性の向上に対しては
、Si、 Cr、 Nの添加が効果的であるが、Cuの
存在は悪影響を及ぼすこと、および耐すき間腐食性の向
上に関しては、Cr、 N、 Cuの添加が効果的であ
るがSiは悪影響を及ぼすことを知見した。SiとCu
に関しては作用が反対になるのである。さらに、Cuは
すき間腐食の発生抑制には効果を示すが、ある程度成長
した時にはCuイオンのカソード反応が重畳して腐食を
加速することを知見した。
つまり、Cuの作用効果にはむしろある時点から腐食を
促進することが内包されるのであって、そのための臨界
点が存在するのである。しかもこれはSI含有量と相関
することが分かった。
促進することが内包されるのであって、そのための臨界
点が存在するのである。しかもこれはSI含有量と相関
することが分かった。
これらの知見に基づいてさらに検討を重ね、Cu/Si
の比を考えることによって耐孔食性および耐すき間腐食
性の両方を共に改善する領域を決定でき、そのための臨
界性がCu/Si比0.3〜0.6にあることを知り、
本発明を完成した。
の比を考えることによって耐孔食性および耐すき間腐食
性の両方を共に改善する領域を決定でき、そのための臨
界性がCu/Si比0.3〜0.6にあることを知り、
本発明を完成した。
よって、本発明の要旨とするところは、重量%で、
C:0.08%以下、 St: i、i〜1.8%
、Mn: 2%以下、 Cr: 16〜25%、
Nl: 8〜13%、 Mo: 0.5〜1.5
%、Cu: 0.3〜1.2%、 N:0.05〜0
.3%、Nb: 0.03〜0.1% かつ0.3≦Cu/St≦0,6を満足し、さらに式: %式% で表わされるMl−balが−2,5〜+1.0の範囲
内にあり、 残部Feおよび不可避不純物、但し該不純物中において
B :0.0020%以下に制限する、から成る組成を
有する耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレ
ス鋼である。
、Mn: 2%以下、 Cr: 16〜25%、
Nl: 8〜13%、 Mo: 0.5〜1.5
%、Cu: 0.3〜1.2%、 N:0.05〜0
.3%、Nb: 0.03〜0.1% かつ0.3≦Cu/St≦0,6を満足し、さらに式: %式% で表わされるMl−balが−2,5〜+1.0の範囲
内にあり、 残部Feおよび不可避不純物、但し該不純物中において
B :0.0020%以下に制限する、から成る組成を
有する耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレ
ス鋼である。
このように本発明によれば、適度なNの添加と耐孔食性
および耐すき間腐食性のバランスを図り、さらには成形
加工性、溶接性を考慮してSi、 Cu量を決定し、さ
らにCu151−Q、3〜0.6とすることによって、
上述の本発明の目的が効果的に達成できるのである。
および耐すき間腐食性のバランスを図り、さらには成形
加工性、溶接性を考慮してSi、 Cu量を決定し、さ
らにCu151−Q、3〜0.6とすることによって、
上述の本発明の目的が効果的に達成できるのである。
(作用)
次に、本発明において!II&Il成割合を上述のよう
に限定した理由を説明する。
に限定した理由を説明する。
C:
Cの過剰添加は溶接時の粒界腐食感受性を増大させるの
で低い方が望ましく、特に0.08%を超えると耐食性
劣化が著しくなることから0.08%以下とした。
で低い方が望ましく、特に0.08%を超えると耐食性
劣化が著しくなることから0.08%以下とした。
Sl:
Stは本発明において重要な元素であり、添加量の増加
とともに耐孔食性を向上させるが、耐すき間腐食性は劣
化させる傾向にありさらに溶接性、加工性などが添加量
と共に悪化することにより1.1〜1.8%とした。
とともに耐孔食性を向上させるが、耐すき間腐食性は劣
化させる傾向にありさらに溶接性、加工性などが添加量
と共に悪化することにより1.1〜1.8%とした。
Mn二
Mnは脱酸剤として作用する以外に、鋼中のSと化合し
て熱間脆性を防止する作用を有するが含有量が2%を超
えると耐全面腐食性などの一般耐食性を劣化させるので
上限を2%とした。
て熱間脆性を防止する作用を有するが含有量が2%を超
えると耐全面腐食性などの一般耐食性を劣化させるので
上限を2%とした。
Cr:
Crは一般耐食性、局部腐食性のいずれの改善にも有効
であるが、16%未満ではその効果が少なく、また溶接
性、加工性の面から上限を25%とした。
であるが、16%未満ではその効果が少なく、また溶接
性、加工性の面から上限を25%とした。
Nl;
Niは鯛のオーステナイト組織の安定化、耐食性向上に
有効な元素であるが、8%未満ではその効果が小さく、
他方13%を超えて含有させると熱間加工性が阻害され
ることにより本発明では8〜13%とした。
有効な元素であるが、8%未満ではその効果が小さく、
他方13%を超えて含有させると熱間加工性が阻害され
ることにより本発明では8〜13%とした。
MO:
Moは、一般社食性、局部腐食性のいずれの改善にも有
効であるが、それ自体高価な合金元素であるため経済性
を考慮し0.5〜1.5%とした。
効であるが、それ自体高価な合金元素であるため経済性
を考慮し0.5〜1.5%とした。
Cu:
Cuは本発明において臨界的意義を有する重要な元素で
あり、添加量の増加とともに、すき間腐食および応力腐
食割れ発生に対するすぐれた抵抗性を示すが、その含有
量が0.3%未満では所望の効果が得られず、一方、1
.2%を超えてもすき間腐食の発生に対し顕著な抵抗性
が認められず、むしろすき間腐食成長を加速する他、鯛
の熱間加工性、溶接性を阻害するので0.3〜1.2%
とした。好ましくは0.3〜1.0%である。
あり、添加量の増加とともに、すき間腐食および応力腐
食割れ発生に対するすぐれた抵抗性を示すが、その含有
量が0.3%未満では所望の効果が得られず、一方、1
.2%を超えてもすき間腐食の発生に対し顕著な抵抗性
が認められず、むしろすき間腐食成長を加速する他、鯛
の熱間加工性、溶接性を阻害するので0.3〜1.2%
とした。好ましくは0.3〜1.0%である。
Cu/Sk:
Cuは耐すき間腐食性向上に効果があるが、耐孔食性を
劣化させる。一方、SlはCuと相反する効果を示す、
耐すき間腐食性および耐孔食性の両者の改善を考えた場
合、Cu、 Slの両合金元素の間には一定の定量的関
係が存在し、Cu/Siの比が063未満では耐すき間
耐食性に対する所望の効果が得られず、一方、0.6超
では耐孔食性に対する所望の効果が得られない、したが
って、本発明ではこの比を0.3〜0.6とした。
劣化させる。一方、SlはCuと相反する効果を示す、
耐すき間腐食性および耐孔食性の両者の改善を考えた場
合、Cu、 Slの両合金元素の間には一定の定量的関
係が存在し、Cu/Siの比が063未満では耐すき間
耐食性に対する所望の効果が得られず、一方、0.6超
では耐孔食性に対する所望の効果が得られない、したが
って、本発明ではこの比を0.3〜0.6とした。
N:
Nは耐孔食性、耐すき間腐食性を向上させるが、0.0
5%未満では所望の効果を得ることが出来ず、他方0.
3%を超えて含有させると耐応力腐食割れ性が劣化する
ばかりでなく熱間加工性、成形性も劣化させるので、本
発明では0.05〜0.3%とした。
5%未満では所望の効果を得ることが出来ず、他方0.
3%を超えて含有させると耐応力腐食割れ性が劣化する
ばかりでなく熱間加工性、成形性も劣化させるので、本
発明では0.05〜0.3%とした。
Nb:
NbはNとの複合添加の場合、0.03%以上の添加で
炭化物の粒界析出抑制に効果を示すが、本発明では清浄
性、溶接性、経済性を考慮し0.03〜0.1%とした
。
炭化物の粒界析出抑制に効果を示すが、本発明では清浄
性、溶接性、経済性を考慮し0.03〜0.1%とした
。
B:
Bは、原料、例えば含Bステンレス鋼スクラップおよび
耐火物並びに溶解炉の残留物などから不純物として溶鋼
中に混入する元素であり、炭化物の粒界析出を促進し、
耐食性を劣化させるので可及的に低い方が望ましく、不
純物として20pp■を超えると、本発明の1つの特徴
であるNbとNとの複合添加による粒界析出抑制効果が
阻害されるので上限を20ppa+とじた。
耐火物並びに溶解炉の残留物などから不純物として溶鋼
中に混入する元素であり、炭化物の粒界析出を促進し、
耐食性を劣化させるので可及的に低い方が望ましく、不
純物として20pp■を超えると、本発明の1つの特徴
であるNbとNとの複合添加による粒界析出抑制効果が
阻害されるので上限を20ppa+とじた。
N1−bal:
これは下記式で表される。
N1−bal =Nim +30 [C6Q +N(9
Q] +0.5Mn(iJll、1[Cr5Q+1.5
Si6Q+Mo%++0.5Nb(ト)]+8.2 このN1−batは、鋼のオーステナイト相の安定性の
指標となるものであり、本発明にあっては、熱間加工性
の安定化を考慮し−2,5〜+1とした。
Q] +0.5Mn(iJll、1[Cr5Q+1.5
Si6Q+Mo%++0.5Nb(ト)]+8.2 このN1−batは、鋼のオーステナイト相の安定性の
指標となるものであり、本発明にあっては、熱間加工性
の安定化を考慮し−2,5〜+1とした。
その他、通常のオーステナイト系ステンレス鋼に含有さ
れる不純物としてのP、Sは、その限りでは何ら制限さ
れないが、好ましくはそれぞれ0.03%、0.01%
以下とする。
れる不純物としてのP、Sは、その限りでは何ら制限さ
れないが、好ましくはそれぞれ0.03%、0.01%
以下とする。
次に、本発明をその実施例によってさらに具体的に作用
効果とともに詳述する。
効果とともに詳述する。
実施例
第1表に示す各鋼組成を有する供試鋼を溶製し、熱間圧
延、冷間圧延を経て厚さ2ms及び0.8−の鋼板とし
た。それから試験片を切り出し、下記要領の各種試験に
供した。
延、冷間圧延を経て厚さ2ms及び0.8−の鋼板とし
た。それから試験片を切り出し、下記要領の各種試験に
供した。
孔食試験:
JIS G 0577 ニ準じテ0.5M Ha(:Q
水溶液(40℃)を使って行った。
水溶液(40℃)を使って行った。
すき間腐食試験:
第1図は耐すき間腐食性を調べるために使用した試験装
置の概略構成図であり、第2図はその主要部の斜視図で
あるが、試験に当っては、まず、試験片(2m鋤X3h
mX30mm)の表面をl600研摩紙で研摩して試料
1とし、導線2をスポット溶接してから四方の端面を塩
化ビニル塗料3で被覆した。
置の概略構成図であり、第2図はその主要部の斜視図で
あるが、試験に当っては、まず、試験片(2m鋤X3h
mX30mm)の表面をl600研摩紙で研摩して試料
1とし、導線2をスポット溶接してから四方の端面を塩
化ビニル塗料3で被覆した。
次いで、これを試験槽4に挿入して、シリコンゴム製の
すき間形成板5を重ねた。すき間形成板5には、重錘6
が取付けられた支持棒7が設けられており、700gの
荷重をかけられるようになっている。その・後、試験槽
4内に0.5モルのHa(:Q水溶液8を注入するとと
もに、これを40℃に保ち、予め定めた電位を試料1に
かけて2000分以上放置してからすき間腐食発生の有
無を調べた。すき間腐食電位は、試料1にかける電位を
25mV間隔で変化させた中で、すき間腐食の発生しな
い最も高い電位とした。この方法によれば、鋼の耐すき
間腐食性が悪いものほど低い電位ですき間腐食が発生す
るので、耐すき間腐食性を正確に評価することができる
のである。なお、第1図において、符号9で示されるも
のは白金対極である。
すき間形成板5を重ねた。すき間形成板5には、重錘6
が取付けられた支持棒7が設けられており、700gの
荷重をかけられるようになっている。その・後、試験槽
4内に0.5モルのHa(:Q水溶液8を注入するとと
もに、これを40℃に保ち、予め定めた電位を試料1に
かけて2000分以上放置してからすき間腐食発生の有
無を調べた。すき間腐食電位は、試料1にかける電位を
25mV間隔で変化させた中で、すき間腐食の発生しな
い最も高い電位とした。この方法によれば、鋼の耐すき
間腐食性が悪いものほど低い電位ですき間腐食が発生す
るので、耐すき間腐食性を正確に評価することができる
のである。なお、第1図において、符号9で示されるも
のは白金対極である。
応力腐食割れ試験:
2 mra X 13+iai X 65mmの試験片
をυ字型に曲げ治具で拘束し各濃度の沸騰塩化マグネシ
ウム水溶液中で300時間浸漬試験を行った。300時
間経過した時点で割れの生ずる限界濃度を調べた。
をυ字型に曲げ治具で拘束し各濃度の沸騰塩化マグネシ
ウム水溶液中で300時間浸漬試験を行った。300時
間経過した時点で割れの生ずる限界濃度を調べた。
スポット溶接材浸漬試験;
0.8 m5X5抛鵬X 80m■の板を2枚重ねて、
6個所(上側、中央、下側各2ケ所づつ)をスポット溶
接した試験片を用い中央のスポット部が気液界面になる
ように設置し、90°C1密封状態で4300hrの浸
漬試験を実施した。
6個所(上側、中央、下側各2ケ所づつ)をスポット溶
接した試験片を用い中央のスポット部が気液界面になる
ように設置し、90°C1密封状態で4300hrの浸
漬試験を実施した。
ストラウス試験:
溶体化材を700°Cで100分加熱処理を行った材料
を加工・研摩し、JIS G 0575に準じて粒界腐
食試験を行った。
を加工・研摩し、JIS G 0575に準じて粒界腐
食試験を行った。
これらの試験結果は、第2表にまとめて示すが、それに
よれば、本発明例では、耐孔食性および耐すき間腐食割
れ性も改善がみられる。しかも本発明例では溶接性、熱
間加工性などの機械的特性が安定して得られるのである
。
よれば、本発明例では、耐孔食性および耐すき間腐食割
れ性も改善がみられる。しかも本発明例では溶接性、熱
間加工性などの機械的特性が安定して得られるのである
。
第3図にはCu/Si比に対する孔食電位、不働態維持
電流密度およびすき間腐食発生限界電位への影響をグラ
フにまとめて示す、 Cu/Si比が0.3〜0.6の
範囲で両特性がバランスよく改善されることが分かる。
電流密度およびすき間腐食発生限界電位への影響をグラ
フにまとめて示す、 Cu/Si比が0.3〜0.6の
範囲で両特性がバランスよく改善されることが分かる。
このときの基本鋼組成は次の通りであった。
CiO,04%、Si:1.5%、Mn:1.2%、C
r : 20%、Ni:9.5%、Mo:1%、N:0
.15%、Nb:0.07%、Cu/Si:O〜1.2
5 (発明の効果) 以上詳述したように、本発明によれば、孔食、すき間腐
食に対する優れた抵抗性を示すとともに、溶接性、熱間
加工性等の機械的特性にも優れたオーステナイト系ステ
ンレス鋼が得られるのであって、しかもその合金組成か
らも分かるように、比較的安価であって、製造は容易で
ある。
r : 20%、Ni:9.5%、Mo:1%、N:0
.15%、Nb:0.07%、Cu/Si:O〜1.2
5 (発明の効果) 以上詳述したように、本発明によれば、孔食、すき間腐
食に対する優れた抵抗性を示すとともに、溶接性、熱間
加工性等の機械的特性にも優れたオーステナイト系ステ
ンレス鋼が得られるのであって、しかもその合金組成か
らも分かるように、比較的安価であって、製造は容易で
ある。
したがって、温水器等、今日信較性のある安価な材料が
求められている分野においてその意義は大きい。
求められている分野においてその意義は大きい。
第1図は、すき間腐食試験に用いた試験装置の略式説明
図; 第2図は、第1図の装置の一部の略式斜視図;および 第3図は、本発明の実施例の結果をまとめて示すグラフ
である。 出願人 日本ステンレス株式会社
図; 第2図は、第1図の装置の一部の略式斜視図;および 第3図は、本発明の実施例の結果をまとめて示すグラフ
である。 出願人 日本ステンレス株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、 C:0.08%以下、Si:1.1〜1.8%、Mn:
2%以下、Cr:16〜25%、Ni:8〜13%、M
o:0.5〜1.5%、Cu:0.3〜1.2%、N:
0.05〜0.3%、Nb:0.03〜0.1% かつ0.3≦Cu/Si≦0.6を満足し、さらに式: Ni−bal=Ni(%)+30[C(%)+N(%)
]+0.5Mn(%)−1.1[Cr(%)+1.5S
i(%)+Mo(%)++0.5Nb(%)]+8.2 で表わされるNi−balが−2.5〜+1.0の範囲
内にあり、 残部Feおよび不可避不純物、但し該不純物中において
B:0.0020%以下に制限する、から成る組成を有
する耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3562489A JPH02213451A (ja) | 1989-02-15 | 1989-02-15 | 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3562489A JPH02213451A (ja) | 1989-02-15 | 1989-02-15 | 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02213451A true JPH02213451A (ja) | 1990-08-24 |
Family
ID=12447017
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3562489A Pending JPH02213451A (ja) | 1989-02-15 | 1989-02-15 | 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02213451A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014157655A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 |
-
1989
- 1989-02-15 JP JP3562489A patent/JPH02213451A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014157655A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 |
JPWO2014157655A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2017-02-16 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 |
US9945016B2 (en) | 2013-03-28 | 2018-04-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Heat-resistant austenitic stainless steel sheet |
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