JPH02212069A - ホーニング加工方法 - Google Patents
ホーニング加工方法Info
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- JPH02212069A JPH02212069A JP3244289A JP3244289A JPH02212069A JP H02212069 A JPH02212069 A JP H02212069A JP 3244289 A JP3244289 A JP 3244289A JP 3244289 A JP3244289 A JP 3244289A JP H02212069 A JPH02212069 A JP H02212069A
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Landscapes
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、シリコン(Sl)含有量の高いアルミニウム
合金からなる被加工物の表面加工方法に関し、特に、前
記被加工物の表面を、砥石により加工するホーニング加
工方法に関する。
合金からなる被加工物の表面加工方法に関し、特に、前
記被加工物の表面を、砥石により加工するホーニング加
工方法に関する。
(従来の技術)
例えば、自動車エンジンのシリンダは、従来、エンジン
の軽量化及び熱伝導性の向上のためアルミニウム合金で
シリンダブロックを形成し、このシリンダブロックに鋳
鉄製のシリンダライチを嵌め込むことにより構成されて
いた。
の軽量化及び熱伝導性の向上のためアルミニウム合金で
シリンダブロックを形成し、このシリンダブロックに鋳
鉄製のシリンダライチを嵌め込むことにより構成されて
いた。
このシリンダライチ等の被加工物の内壁面加工は、周知
のようにホーニング加工により行われており、第5図に
示すようなホーニングツール11が使用されている。こ
のホーニングツール11を備えたホーニングユニット1
3は、被加工物を連続的に加工するトランスファーライ
ン12の一部に組込まれており、前工程において所定の
処理が終了した被加工物をホーニングユニット13に搬
入し、該ユニット13でホーニング加工を施した後に、
次工程に被加工物を搬送するようになっている。
のようにホーニング加工により行われており、第5図に
示すようなホーニングツール11が使用されている。こ
のホーニングツール11を備えたホーニングユニット1
3は、被加工物を連続的に加工するトランスファーライ
ン12の一部に組込まれており、前工程において所定の
処理が終了した被加工物をホーニングユニット13に搬
入し、該ユニット13でホーニング加工を施した後に、
次工程に被加工物を搬送するようになっている。
前記ホーニングツール11の本体11aには、被加工物
の研削を行うホーニングヘッド5が継手14を介して設
けられている。このホーニングヘッド5は、第6図に示
すように、本体としてのボディ6に、軸方向に移動可能
なプッシュロッド7が装着されている。このブツシュロ
ッド7には、テーパー面8aが形成されたテーパーコー
ン8が取付けられている。前記ボーデイ6の外周には、
棒状の砥石10を保持したストーンホルダー9が、その
テーパー面9aが前記テーパーコーン8のテーパー面8
aに当接した状態で装着されている。
の研削を行うホーニングヘッド5が継手14を介して設
けられている。このホーニングヘッド5は、第6図に示
すように、本体としてのボディ6に、軸方向に移動可能
なプッシュロッド7が装着されている。このブツシュロ
ッド7には、テーパー面8aが形成されたテーパーコー
ン8が取付けられている。前記ボーデイ6の外周には、
棒状の砥石10を保持したストーンホルダー9が、その
テーパー面9aが前記テーパーコーン8のテーパー面8
aに当接した状態で装着されている。
ブツシュロッド7には、油圧等により該ロッド7を上下
動させるための加圧装置(図示せず)が接続されている
。また、ホーニングツール11の本体11aには、ボデ
ィ6を回転させる駆動モータと、軸方向に往復動させる
油圧装置とが内蔵されている。
動させるための加圧装置(図示せず)が接続されている
。また、ホーニングツール11の本体11aには、ボデ
ィ6を回転させる駆動モータと、軸方向に往復動させる
油圧装置とが内蔵されている。
そして、加圧装置によりブツシュロッド7を押し下げる
と、テーパーコーン8が押し下げられ、そのテーパー面
8aがストーンホルダー9のテーパー面9aに当接して
、ホルダー9を外方へ均等に移動させることになる。従
って、砥石10も外方へ張り出し、被加工物1の内壁面
4に圧接することになる。また、ブツシュロッド7の押
し下げ量を制御することによって、砥石10の圧接力っ
まり拡張圧を制御できるようになっている。このように
して、所定の拡張圧を砥石10に加え、ホーニングヘッ
ド5を回転しながら軸方向に往復運動することにより、
被加工物1の内壁面4の加工を行うようになっている。
と、テーパーコーン8が押し下げられ、そのテーパー面
8aがストーンホルダー9のテーパー面9aに当接して
、ホルダー9を外方へ均等に移動させることになる。従
って、砥石10も外方へ張り出し、被加工物1の内壁面
4に圧接することになる。また、ブツシュロッド7の押
し下げ量を制御することによって、砥石10の圧接力っ
まり拡張圧を制御できるようになっている。このように
して、所定の拡張圧を砥石10に加え、ホーニングヘッ
ド5を回転しながら軸方向に往復運動することにより、
被加工物1の内壁面4の加工を行うようになっている。
このようにホーニングヘッド5は、回転運動と往復運動
とを同時に行っているので、砥石10はへリカルな切削
経路をとり、被加工物1の内壁面4には、クロラスハツ
チ15が形成されている。
とを同時に行っているので、砥石10はへリカルな切削
経路をとり、被加工物1の内壁面4には、クロラスハツ
チ15が形成されている。
このクロラスハツチ15で潤滑油の保持を行い、ピスト
ンの摺動性の向上が図られるようになっている。
ンの摺動性の向上が図られるようになっている。
また、ホーニング加工における切削速度は円周速度Vr
と往復速度Vaとを合成した主軸速度Vで表わされる。
と往復速度Vaとを合成した主軸速度Vで表わされる。
主軸速度Vと研削量には密接な関係があり、主軸速度V
を増加させると研削量が増加するが、所定の限界速度を
越えると、逆に研削量が減少することになる。また、砥
石10に加える拡張圧は、仕上面及び作業能率に影響を
与える重要な要因であり、拡張圧が小さいときは研削量
が少なく作業能率が悪いのは当然であるが、拡張圧を高
め過ぎると、砥粒に加わる力が増大するため砥石10の
摩耗が著しく増加し、その割りには研削量が増大しなく
なってしまう。
を増加させると研削量が増加するが、所定の限界速度を
越えると、逆に研削量が減少することになる。また、砥
石10に加える拡張圧は、仕上面及び作業能率に影響を
与える重要な要因であり、拡張圧が小さいときは研削量
が少なく作業能率が悪いのは当然であるが、拡張圧を高
め過ぎると、砥粒に加わる力が増大するため砥石10の
摩耗が著しく増加し、その割りには研削量が増大しなく
なってしまう。
ところで、前述したシリンダライナをシリンダブロック
に嵌め込んで構成したシリンダにあっては、シリンダラ
イナを嵌め込む際に、両者の密着性が良好とならなかっ
たりあるいは変形が生じてしまうという問題が生じてい
た。
に嵌め込んで構成したシリンダにあっては、シリンダラ
イナを嵌め込む際に、両者の密着性が良好とならなかっ
たりあるいは変形が生じてしまうという問題が生じてい
た。
そのため、近年ではシリンダライナを使用せずに、シリ
ンダ自身をアルミニウム合金で製造し、これによりエン
ジンを更に軽量化すると共に、熱伝導性の向上を図ろう
としている。
ンダ自身をアルミニウム合金で製造し、これによりエン
ジンを更に軽量化すると共に、熱伝導性の向上を図ろう
としている。
コノ種シリンダに使用されるアルミニウム合金としては
、特開昭57−9.900号公報等に開示されているよ
うに、シリコンの含有量を16〜18重量%程度に高め
た過共晶Al−81合金が知られており、シリコン粒子
をシリンダ内壁面から浮き出させ、このシリコン粒子に
よって耐摩耗性の向上を図ると共に、浮き出したシリコ
ン粒子間の凹部によって潤滑油の保持を確実に行うよう
にしている。
、特開昭57−9.900号公報等に開示されているよ
うに、シリコンの含有量を16〜18重量%程度に高め
た過共晶Al−81合金が知られており、シリコン粒子
をシリンダ内壁面から浮き出させ、このシリコン粒子に
よって耐摩耗性の向上を図ると共に、浮き出したシリコ
ン粒子間の凹部によって潤滑油の保持を確実に行うよう
にしている。
そして、特開昭52−147,392号公報には、前記
過共晶アルミニウム合金からなるシリンダの内壁面を、
弾性砥石でホーニング加工することが提案されている。
過共晶アルミニウム合金からなるシリンダの内壁面を、
弾性砥石でホーニング加工することが提案されている。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、従来の鋳鉄製のシリンダライナをホーニ
ング加工するときの主軸速度V及び拡張圧の条件の下で
、過共晶アルミニウム合金からなるシリンダの内壁面を
、前記弾性砥石でホーニング加工したところ、シリコン
粒子の破砕あるいは脱落等の加工不良が生じてしまうと
いう欠点があった。
ング加工するときの主軸速度V及び拡張圧の条件の下で
、過共晶アルミニウム合金からなるシリンダの内壁面を
、前記弾性砥石でホーニング加工したところ、シリコン
粒子の破砕あるいは脱落等の加工不良が生じてしまうと
いう欠点があった。
このような不具合を発生させないためには、拡張圧を鋳
鉄の場合に比べて小さくし、この条件の下でホーニング
加工を行えば可能である。しかし、前述したように、拡
張圧を小さくすると加工効率が低下することになってし
まい、自動車部品の一連の生産効率の向上を図るという
使命に反することになる。そのため、自動車部品の加工
工程においては、加工効率を低下させることはできない
ものである。
鉄の場合に比べて小さくし、この条件の下でホーニング
加工を行えば可能である。しかし、前述したように、拡
張圧を小さくすると加工効率が低下することになってし
まい、自動車部品の一連の生産効率の向上を図るという
使命に反することになる。そのため、自動車部品の加工
工程においては、加工効率を低下させることはできない
ものである。
そこで、本発明者らは、かかる欠点を解消すべく鋭意努
力した結果、シリコン粒子に破砕等の加工不良を生じる
ことなく、かつ、生産効率を向上させつつ製品を製造し
得るホーニング加工方法を見出だすに至った。
力した結果、シリコン粒子に破砕等の加工不良を生じる
ことなく、かつ、生産効率を向上させつつ製品を製造し
得るホーニング加工方法を見出だすに至った。
本発明は、このような従来技術の問題点に鑑みてなされ
たものであり、過共晶アルミニウム合金からなる被加工
物の表面をホーニング加工するにあたり、生産効率を向
上させ、かつ、加工不良を生じることなく高品質の加工
面に仕上げ得るホーニング加工方法を提供することを目
的とする。
たものであり、過共晶アルミニウム合金からなる被加工
物の表面をホーニング加工するにあたり、生産効率を向
上させ、かつ、加工不良を生じることなく高品質の加工
面に仕上げ得るホーニング加工方法を提供することを目
的とする。
(課題を解決するための手段)
上記目的を達成するための本発明は、過共晶アルミニウ
ム合金からなる被加工物の表面を加工するにあたり、砥
石を前記表面側に拡張させつつ回転運動及び軸方向に往
復運動することにより前記表面を加工するホーニング加
工方法であって、前記被加工物と前記砥石とのうち少な
くとも何れか一方を前記軸方向に超音波振動させつつ前
記被加工物の表面を加工することを特徴とするホーニン
グ加工方法である。
ム合金からなる被加工物の表面を加工するにあたり、砥
石を前記表面側に拡張させつつ回転運動及び軸方向に往
復運動することにより前記表面を加工するホーニング加
工方法であって、前記被加工物と前記砥石とのうち少な
くとも何れか一方を前記軸方向に超音波振動させつつ前
記被加工物の表面を加工することを特徴とするホーニン
グ加工方法である。
(作用)
このように、過共晶アルミニウム合金からなる被加工物
の表面を、該被加工物と砥石とを相対的に軸方向に超音
波振動させつつホーニング加工すると、生産効率を高め
つつ、かつ、析出したシリコン粒子に破砕、脱落等の加
工不良が発生することなく被加工物の表面が加工される
。
の表面を、該被加工物と砥石とを相対的に軸方向に超音
波振動させつつホーニング加工すると、生産効率を高め
つつ、かつ、析出したシリコン粒子に破砕、脱落等の加
工不良が発生することなく被加工物の表面が加工される
。
(実施例)
以下、本発明に係るホーニング加工方法を、この方法を
含むシリンダの内壁面加工の実施例に基づいて説明する
。
含むシリンダの内壁面加工の実施例に基づいて説明する
。
第1図は、本発明のホーニング加工方法を具体化したホ
ーニングツールを示す構成図、第2図は、拡張圧と研削
量との関係について本発明例と従来例とを比較したグラ
フ、第3図は、シリンダの内壁面加工の工程図、第4図
は、加工工程の各段階におけるシリンダの内壁面状態を
示す断面図であり、第5〜6図に示した部材と共通する
部材には同一符号を付し、その説明は一部省略する。
ーニングツールを示す構成図、第2図は、拡張圧と研削
量との関係について本発明例と従来例とを比較したグラ
フ、第3図は、シリンダの内壁面加工の工程図、第4図
は、加工工程の各段階におけるシリンダの内壁面状態を
示す断面図であり、第5〜6図に示した部材と共通する
部材には同一符号を付し、その説明は一部省略する。
先ず、過共晶Al−51合金からなるシリンダの内壁面
加工工程を、第3図に基づいて説明する。図示するよう
に、加工工程は6エ程からなり、被加工物としての鋳造
後のシリンダ1は、第4図に示すように、アルミニウム
母材2の内部に多数のシリコン粒子3が析出1.7た状
態にある。
加工工程を、第3図に基づいて説明する。図示するよう
に、加工工程は6エ程からなり、被加工物としての鋳造
後のシリンダ1は、第4図に示すように、アルミニウム
母材2の内部に多数のシリコン粒子3が析出1.7た状
態にある。
第1工程においては、切削手段により第4図中A線まで
ラフポーリング加工を行う。
ラフポーリング加工を行う。
第2工程においては、前工程よりも精度の高い切削加工
を行い、図中B線までファインポーリング加工を行う。
を行い、図中B線までファインポーリング加工を行う。
第3工程においては、本発明に係るホーニング加工方法
により、シリンダ1の内壁面4の研削加工を行う。この
工程は2段階からなり、先ず、粗用砥石によりセミホー
ニング加工を行い、C線まで研削する。次に、仕上用砥
石によりフィニツシユホーニング加工を行い、D線まで
研削する。
により、シリンダ1の内壁面4の研削加工を行う。この
工程は2段階からなり、先ず、粗用砥石によりセミホー
ニング加工を行い、C線まで研削する。次に、仕上用砥
石によりフィニツシユホーニング加工を行い、D線まで
研削する。
セミ、フィニツシユ両ホーニング加工にあたっては、第
1図に示すようなホーニングツール16が使用される。
1図に示すようなホーニングツール16が使用される。
このホーニングツール16は、被加工物としてのシリン
ダ1に軸方向の超音波振動を与えつつホーニング加工を
行うものであり、従来のホーニングツール11に加えて
、前記超音波振動を発生する超音波振動印加装置17が
被加工物の支持治具18に設けられている。これにより
、前記支持治具18に保持されたシリンダ1に超音波振
動が印加されるようになっている。
ダ1に軸方向の超音波振動を与えつつホーニング加工を
行うものであり、従来のホーニングツール11に加えて
、前記超音波振動を発生する超音波振動印加装置17が
被加工物の支持治具18に設けられている。これにより
、前記支持治具18に保持されたシリンダ1に超音波振
動が印加されるようになっている。
また、ホーニングヘッド5は、セミホーニング加工を行
う粗用砥石と、フィニツシユホーニング加工を行う仕上
用砥石とを有し、これら両砥石を選択的に加圧拡張し得
る構成となっている。そして、前述したのと同様に拡張
圧が制御され、所定の拡張圧のもとて粗用砥石によりセ
ミホーニング加工が行われ、その後、仕上用砥石により
フィニツシユホーニング加工が行われる。
う粗用砥石と、フィニツシユホーニング加工を行う仕上
用砥石とを有し、これら両砥石を選択的に加圧拡張し得
る構成となっている。そして、前述したのと同様に拡張
圧が制御され、所定の拡張圧のもとて粗用砥石によりセ
ミホーニング加工が行われ、その後、仕上用砥石により
フィニツシユホーニング加工が行われる。
本工程においては、シリコン粒子3と砥粒とが衝突して
シリコン粒子3を破砕することがないように、砥石とし
ては、前述した弾性砥石を使用している。そして、両ホ
ーニング加工とも、拡張圧が5〜7 kgf/cm2の
範囲で、かつ、主軸速度が47.0〜85. 5m/m
1nの範囲の条件の下で行うのが最適である。
シリコン粒子3を破砕することがないように、砥石とし
ては、前述した弾性砥石を使用している。そして、両ホ
ーニング加工とも、拡張圧が5〜7 kgf/cm2の
範囲で、かつ、主軸速度が47.0〜85. 5m/m
1nの範囲の条件の下で行うのが最適である。
また、シリンダ1に軸方向の超音波振動を与えつつホー
ニング加工を行うので、各砥石はヘリカルな切削経路を
とるものの、シリンダ1の内壁面4には、従来のように
クロラスハツチ15が形成されない。鋳鉄等の場合には
、このクロスハツチ15が摺動性に影響を与えるが、過
共晶アルミニウム合金の場合には、加工完了後に内壁面
4から浮き出したシリコン粒子間の凹部によって潤滑油
の保持を行うために、クロスハツチ15が形成されなく
ても摺動性が悪化することはない。
ニング加工を行うので、各砥石はヘリカルな切削経路を
とるものの、シリンダ1の内壁面4には、従来のように
クロラスハツチ15が形成されない。鋳鉄等の場合には
、このクロスハツチ15が摺動性に影響を与えるが、過
共晶アルミニウム合金の場合には、加工完了後に内壁面
4から浮き出したシリコン粒子間の凹部によって潤滑油
の保持を行うために、クロスハツチ15が形成されなく
ても摺動性が悪化することはない。
更に、超音波振動の印加により砥石の工作液(クーラン
ト)の透過性が非常に良くなるので、微細な切り屑が外
部に噴出しやすくなり、超音波振動面の摩擦係数が無振
動の場合に比べて著しく減少し、切り屑が砥石表面に付
着し難くなる。そのため、シリンダ1の温度上昇を低下
することができ、良好な仕上げ面を得ることができる。
ト)の透過性が非常に良くなるので、微細な切り屑が外
部に噴出しやすくなり、超音波振動面の摩擦係数が無振
動の場合に比べて著しく減少し、切り屑が砥石表面に付
着し難くなる。そのため、シリンダ1の温度上昇を低下
することができ、良好な仕上げ面を得ることができる。
次に、第4工程においては、シリンダ1の洗浄を行う。
これは、第3工程においてシリンダ1の内壁面4に残存
しているクーラントを除去するためである。
しているクーラントを除去するためである。
第5工程においては、シリンダ1の内壁面4のアルミニ
ウム母材2にエツチング処理を施す。すなわち、電解エ
ツチングあるいは化学的エツチングを行い、アルミニウ
ム母JtA2のみを図中E線まで溶解し、シリコン粒子
3を浮き出させる(特公昭62−25.754号公報等
参照)。加工後のシリコン粒子3のアルミニウム母材2
表面からの浮き出し高さは約1μである。
ウム母材2にエツチング処理を施す。すなわち、電解エ
ツチングあるいは化学的エツチングを行い、アルミニウ
ム母JtA2のみを図中E線まで溶解し、シリコン粒子
3を浮き出させる(特公昭62−25.754号公報等
参照)。加工後のシリコン粒子3のアルミニウム母材2
表面からの浮き出し高さは約1μである。
そして、第6エ程において、シリンダ1に桟留している
エツチング処理液を除去するために洗浄を行えば、シリ
ンダの表面加工が完了する。
エツチング処理液を除去するために洗浄を行えば、シリ
ンダの表面加工が完了する。
次に、本発明のホーニング加工方法での加工効率につい
て試験結果をもとに説明する。
て試験結果をもとに説明する。
試験は、砥石の拡張圧と研削量との関係について、本発
明例と従来例とを比較してみたものである。
明例と従来例とを比較してみたものである。
試験に供したシリンダの素材は、両者とも前記過共晶ア
ルミニウム合金であり、本発明例はシリンダ1に軸方向
の超音波振動を与えっつホーニング加工を行い、従来例
は無振動である。また、拡張圧及び主軸速度の条件は以
下に示す通りである。
ルミニウム合金であり、本発明例はシリンダ1に軸方向
の超音波振動を与えっつホーニング加工を行い、従来例
は無振動である。また、拡張圧及び主軸速度の条件は以
下に示す通りである。
拡張圧 (kgf/cm2) 3〜9主軸主変速a+
/m1n) 60〜70そして、試験結果を第2図に
示す。
/m1n) 60〜70そして、試験結果を第2図に
示す。
同図より明らかなように、本発明例、従来例とも、拡張
圧が5 kgf/cm2までは、研削量はわずかじか増
加しないが、拡張圧が5 kgf/cm2以上になると
研削量は急増し、加工効率の向上が著しいことがわかる
。特に、本発明例の場合は何れの拡張圧のもとでも従来
例より研削量が多く、加工効率が優れていることがわか
る。
圧が5 kgf/cm2までは、研削量はわずかじか増
加しないが、拡張圧が5 kgf/cm2以上になると
研削量は急増し、加工効率の向上が著しいことがわかる
。特に、本発明例の場合は何れの拡張圧のもとでも従来
例より研削量が多く、加工効率が優れていることがわか
る。
尚、上述した実施例では、シリンダ1に軸方向の超音波
振動を印加してホーニング加工を行う場合を説明したが
、本発明はこの場合に限定されるものでなく、シリンダ
1側を固定して砥石10側に軸方向の超音波振動を印加
したり、あるいは、シリンダ1と砥石の両方に軸方向の
超音波振動を印加しても同様の効果が得られることは言
うまでもない。
振動を印加してホーニング加工を行う場合を説明したが
、本発明はこの場合に限定されるものでなく、シリンダ
1側を固定して砥石10側に軸方向の超音波振動を印加
したり、あるいは、シリンダ1と砥石の両方に軸方向の
超音波振動を印加しても同様の効果が得られることは言
うまでもない。
(発明の効果)
・以上説明したように、本発明は、過共晶アルミニウム
合金からなる被加工物の表面を加工するにあたり、砥石
を前記表面側に拡張させつつ回転運動及び軸方向に往復
運動することにより前記表面を加工するホーニング加工
方法であって、前記被加工物と前記砥石とのうち少なく
とも何れか一方を前記軸方向に超音波振動させつつ前記
被加工物の表面を加工するホーニング加工方法であるの
で、アルミニウム母材に析出したシリコン粒子を破砕、
脱落させずに、しかも、生産効率を向上させて加工する
ことが可能になるという実用上多大な効果を得る。
合金からなる被加工物の表面を加工するにあたり、砥石
を前記表面側に拡張させつつ回転運動及び軸方向に往復
運動することにより前記表面を加工するホーニング加工
方法であって、前記被加工物と前記砥石とのうち少なく
とも何れか一方を前記軸方向に超音波振動させつつ前記
被加工物の表面を加工するホーニング加工方法であるの
で、アルミニウム母材に析出したシリコン粒子を破砕、
脱落させずに、しかも、生産効率を向上させて加工する
ことが可能になるという実用上多大な効果を得る。
第1図は、本発明のホーニング加工方法を具体化したホ
ーニングツールを示す構成図、第2図は、拡張圧と研削
量との関係について本発明例と従来例とを比較したグラ
フ、第3図は、シリンダの内壁面加工の工程図、第4図
は、加工工程の各段階におけるシリンダの内壁面状態を
示す断面図、第5図は、従来のホーニングツールを示す
構成図、第6図は、ホーニング加工の説明に供するホー
ニングヘッドの概略断面図である。 1・・・シリンダ(被加工物)、 2・・・アルミニウム母材、 3・・・シリコン粒子、 5・・・ホーニングヘラ7・
・・超音波振動印加装置。 ド、
ーニングツールを示す構成図、第2図は、拡張圧と研削
量との関係について本発明例と従来例とを比較したグラ
フ、第3図は、シリンダの内壁面加工の工程図、第4図
は、加工工程の各段階におけるシリンダの内壁面状態を
示す断面図、第5図は、従来のホーニングツールを示す
構成図、第6図は、ホーニング加工の説明に供するホー
ニングヘッドの概略断面図である。 1・・・シリンダ(被加工物)、 2・・・アルミニウム母材、 3・・・シリコン粒子、 5・・・ホーニングヘラ7・
・・超音波振動印加装置。 ド、
Claims (1)
- 過共晶アルミニウム合金からなる被加工物の表面を加工
するにあたり、砥石を前記表面側に拡張させつつ回転運
動及び軸方向に往復運動することにより前記表面を加工
するホーニング加工方法であって、前記被加工物と前記
砥石とのうち少なくとも何れか一方を前記軸方向に超音
波振動させつつ前記被加工物の表面を加工することを特
徴とするホーニング加工方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3244289A JPH02212069A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | ホーニング加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3244289A JPH02212069A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | ホーニング加工方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02212069A true JPH02212069A (ja) | 1990-08-23 |
Family
ID=12359077
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3244289A Pending JPH02212069A (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | ホーニング加工方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02212069A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992007687A1 (de) | 1990-10-31 | 1992-05-14 | Kopp Verfahrenstechnik Gmbh | Verfahren zum bearbeiten der innenflächen von bohrungen |
US5305556A (en) * | 1989-06-19 | 1994-04-26 | Kopp Verfahrenstechnik Gmbh | Method and apparatus for shaping the interior surfaces of bores |
JP7257597B1 (ja) * | 2022-06-14 | 2023-04-14 | 株式会社日進製作所 | ホーニング加工装置 |
WO2023243118A1 (ja) * | 2022-06-14 | 2023-12-21 | 株式会社日進製作所 | ホーニング加工装置 |
-
1989
- 1989-02-10 JP JP3244289A patent/JPH02212069A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5305556A (en) * | 1989-06-19 | 1994-04-26 | Kopp Verfahrenstechnik Gmbh | Method and apparatus for shaping the interior surfaces of bores |
WO1992007687A1 (de) | 1990-10-31 | 1992-05-14 | Kopp Verfahrenstechnik Gmbh | Verfahren zum bearbeiten der innenflächen von bohrungen |
JPH06506157A (ja) * | 1990-10-31 | 1994-07-14 | コップ ファーファーランズテクニック ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテルハフツング | 穴の内面を加工するための方法及びその装置並びにホーニング工具 |
JP7257597B1 (ja) * | 2022-06-14 | 2023-04-14 | 株式会社日進製作所 | ホーニング加工装置 |
WO2023243118A1 (ja) * | 2022-06-14 | 2023-12-21 | 株式会社日進製作所 | ホーニング加工装置 |
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