JPH02190426A - 加工性にすぐれる冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 皮栗よΩ剋夙分互 本発明は、表面品質にすぐれるのみならず、加工性にす
ぐれる冷延鋼板の製造方法に関する。

従米久反酉 深絞り性にすぐれるプレス成形用冷延鋼板は、従来より
、箱焼鈍によって大量に製造されており、この箱焼鈍の
うち、コイル幅方向の材質の均一性や生産性の点から、
特に、オープンコイル焼鈍がタイトコイル焼鈍よりも好
まれている。

このオープンコイル箱焼鈍においては、通常、冷間圧延
後、清浄せずに、直接に圧延油の付着した状態で送られ
てきたコイルをリコイリイング・ユニットにてスペーサ
を巻き込みつつルーズ・コイルに巻き直して、焼鈍炉に
装入される。上記鋼板の表面に付着している圧延油は、
炉内雰囲気によって、通常、焼鈍工程中に完全に蒸発す
るが、特殊な添加剤を含む圧延油が用いられている場合
には、完全には蒸発せず、鋼板表面に炭素状で付着し、
汚れの原因となる。そこで、このような場合は、汚れ防
止の観点から、昇温時に雰囲気ガスに水蒸気を吹き込む
ガスクリーニングを行なって、炭素を完全にガス化させ
ている。

しかし、近年、冷延鋼板の表面品質に対する要求が非常
に厳しく、特に、表面処理銅板の原板への要求が厳しく
なっており、汚れによる表面品質の不良の防止のために
、ガスクリーニングは、その処理温度範囲が拡大される
傾向にあって、通常、コイル温度にて１００〜２００℃
から開始し、５５０〜６００℃で終了されている。

が　゛しよ゛と　る しかし、上記のようなガスクリーニング条件で焼鈍を行
なった場合、焼鈍温度がＡ、点板下であるにもかかわら
ず、炉内における位置にてコイルの上部側（炉内でコイ
ル軸を鉛直方向としたとき、コイル幅方向の上部側を意
味する。以下、同じ。）に塊状や紐状の炭化物が生成す
ることがあり、冷延鋼板の加工性、特に、伸びフランジ
性が劣化して、プレス成形時、割れ等の不良が発生しや
すい。

この原因を明らかにすぺ（、本発明者らは、焼鈍温度や
ガスクリーニング条件について詳細な研究を重ねた結果
、Ｃ量０．０４〜０．０５％の冷延鋼板の場合、ガスク
リーニングを１５０℃で開始し、６００℃で終了する条
件の下、７００℃でオープンコイル箱焼鈍を行なうとき
、炉内位置でコイルの上部側の比較的温度が高くなる部
分において、０．０１０〜０．０１５％程度まで脱炭が
認められ、このために、ＡＩ変態点以下の焼鈍温度であ
っても、多量のＣが固溶し、これが冷却過程において未
固溶のセメンタイトを核に析出して、粗大な炭化物を生
成することを見出した。即ち、オープンコイル箱焼鈍の
過程でガスクリーニングの高温域において脱炭が生じ、
これが原因となって、コイルに粗大な炭化物が生成する
ことを見出した。

そこで、本発明者らは、ガスクリーニングの終了温度を
種々に変えて、オープンコイル箱焼鈍を行なったところ
、ガスクリーニング温度を下げることによって、前述し
たような塊状や紐状の炭化物の生成をほぼ完全に防止す
ることができることを見出し、更に、ガスクリーニング
温度を下げたことに伴う鋼板表面の炭素汚れについては
、スペーサとして、直径２．５ｍｍ以上の大径のものを
用いて、鋼板間の間隔を拡げ、雰囲気ガスの流量を増大
させることによって、解決し得ることを見出して、本発
明に至ったものである。

課　を”するための 本発明による加工性にすぐれる冷延鋼板の製造方法は、
重量％にて Ｇ　　　０．０３〜０．０７％、 Ｓｉ０．２０％以下、 Ｍｎ　　０．０５〜０．６０％、 Ｐ　　　０．１０％以下、 Ａｚ０．０１〜０．１０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延及び冷
間圧延し、得られた冷延鋼板をリコイリイング・ユニッ
トにてスペーサを巻き込みつつルーズ・コイルに巻き直
して、Ａｃ、点板下の温度にてオープンコイル箱焼鈍す
るに際して、昇温時に雰囲気ガスに水蒸気を吹き込むガ
スクリーニングを行なう方法において、コイル温度が３
５０〜５００℃の範囲の温度に達したときにガスクリー
ニングを終了することを特徴とする。

先ず、本発明の方法において用いる綱の化学成分につい
て説明する。

Ｃは、その添加量が０．０３％よりも少ないときは、焼
鈍後、鋼中に固溶Ｃとして残存しやすくなり、時効特性
を著しく劣化させるので、０．０３％を下限量とする。

しかし、０．０７％を越えて過多に添加するときは、鋼
が硬質化し、加工性が劣化するので、上限量を０．０７
％とする。

Ｓｉは、冷延鋼板の表面性状を劣化させ、また、焼鈍時
に固溶Ｃを増加させる作用を有するので、少ないほどよ
いが、上限量として０．２０％までは許容される。

Ｍｎは、Ｓと結合して、熱間脆性を防止する。

この効果を有効に得るには、少なくとも０．０５％の添
加を必要とする。しかし、過多に添加するときは、延性
及び深絞り性を著しく劣化させるので、添加量は０．６
０％以下とする。

Ｐは、深絞り性を損なわずに鋼を強化することができ、
且つ、安価でもあるので、高強度鋼の製造に最もよく用
いられる強化元素であるが、０．１０％を越える添加は
、溶接性を劣化させるので、これを上限とする。尚、軟
１を鋼の場合は、通常、０．０１〜０．０２％程度添加
されるが、延性の向上のためには、添加量は少ないほど
よい。

ＡＩ！は、脱酸のため、及び鋼中のＮの固定により、常
温時効を防止するために、少なくとも０．０１％の添加
を必要とする。しかし、０．１０％を越えて過多に添加
するときは、加工性の劣化を招くので、０．１０％を上
限とする。

本発明は、かかる化学成分を有する鋼を常法に従って熱
間圧延し、冷間圧延し、圧延油の付着するままにて得ら
れた冷延鋼板をリコイリイング・ユニットにてスペーサ
を巻き込みつつルーズ・コイルに巻き直した後、昇温時
に雰囲気ガスに水蒸気を吹き込むガスクリーニングを行
なうＡｃ、点以下の温度でのオープンコイル箱焼鈍に際
して、コイル温度が３５０〜５００℃の範囲の温度に達
したときにガスクリーニングを終了し、もって、表面品
質のみならず、加工性にすぐれる冷延鋼板を得るもので
ある。

熱間圧延においては、最終成品の深絞り性向上の観点か
ら、Ａ８点以上で仕上げるのが好ましく、また、スケー
ルの生成量を少なくするために、巻取はＡ８点以下の温
度とするのが好ましい。これに続く冷間圧延においては
、焼鈍時、深絞り性に有利な再結晶集合組織を発達させ
るために、４０〜９０％の圧下率とするのが望ましい。

オープンコイル箱焼鈍においては、本発明によれば、ガ
スクリーニング開始温度は１００〜２００℃の温度とし
、ガスクリーニング終了温度は、３５０〜５００℃の範
囲の温度とする。５００℃を越えるときは、前述したよ
うに、脱炭が著しく進行し、塊状や紐状の粗大な炭化物
の生成を免れることができない。しかし、３５０℃より
も低い温度では、表面不良の発生を避は難い。

更に、本発明においては、ルーズコイルのストリップ間
に巻き込まれるスペーサは、直径が２．５鶴以上の大径
のものを用いて、ストリップ間を流れる雰囲気ガスの流
量を増大させ、低温でのガスクリーニングによって、上
記脱炭を防止しつつ、炭素汚れのない表面品質のすぐれ
た冷延鋼板を得ることができる。

ｌ奥葛塾来 以上のように、本発明の方法によれば、オープンコイル
箱焼鈍において、ガスクリーニング温度を下げることに
よって、脱炭に起因する塊状や紐状の炭化物の生成をほ
ぼ完全に防止し、更に、ルーズコイルのストリップ間に
巻き込まれるスペーサとして、直径２．５１１ｍ以上の
大径のものを用いることによって、炭素汚れをも防止す
ることができ、かくして、表面品質及び加工性にすぐれ
る冷延鋼板を製造することができる。

亥隻炭 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。

実施例１ 転炉にて第１表に示す化学成分を有する綱を溶製し、連
続鋳造してスラブとした後、１１５０〜１２７０℃に加
熱して、熱間圧延し、仕上温度８８０〜９３０℃、巻取
温度４５０〜６００℃にて板厚３．２鶴の熱延鋼板を得
た。これら熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧延して、板厚
０．８１ｍ、板幅１２４４ｆｌの冷延コイルとした。

これを巻き戻し、直径１．６ｎのスペーサを用いて、ル
ーズコイルとした後、焼鈍炉に装入し、均熱温度７００
℃にて焼鈍した。この際、ガスクリーニングは、１５０
℃から開始し、３５０〜６゜０℃の間の種々の温度にて
終了した。

１％の調質圧延を施した後、試料を採取し、コイルの幅
方向における塊状及び紐状の炭化物の発生状況を調べ、
また、時効特性、伸びフランジ性及び表面汚れ状況を調
べた。

第１図にガスクリーニング終了温度による塊状炭化物の
コイル幅方向の発生部位の変化を示す。

ガスクリーニング終了温度が５００℃以上のとき、塊状
炭化物の発生部位が板幅方向に急激に拡大する。しかし
、鋼種による差異は、特に認められない。

第２図にガスクリーニング終了温度と炭素汚れによる不
良発生率との関係を示す。ガスクリーニング温度が５０
０℃以下のときに、炭素汚れ不良率が急激に高まること
が認められる。

第３図は、ガスクリーニング温度終了温度を６００℃と
したＡ＠及びＢｙ４について、塊状炭化物の発生部位と
材質との関係を示し、塊状炭化物の発生部位では、時効
特性及び伸びフランジ性が共に著しく劣っている。

実施例２ 転炉にて第１表に示す化学成分を有する鋼を溶製し、連
続鋳造してスラブとした後、１１８０〜１２５０℃に加
熱して、熱間圧延し、仕上温度８８０〜９２０℃、巻取
温度４５０〜５６０℃にて板厚３．２鶴の熱延鋼板を得
た。これら熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧延して、板厚
０．８１１の冷延コイルとした。

こ九を巻き戻し、種々の直径のスペーサを用いて、ルー
ズコイルとした後、焼鈍炉に装入し、均熱温度７００℃
にて焼鈍した。この際、ガスクリーニングは、１５０℃
から開始し、５００℃以下の温度にて終了した。焼鈍後
、表面の汚れ状況を調べた。

また、比較のために、焼鈍において、直径１．６鶴のス
ペーサを用い、ガスクリーニング終了温度を６００℃と
して、同様に、均熱温度７００℃にて焼鈍し、表面の炭
素汚れによる不良発生率を調べた。

第４図にガスクリーニング終了温度を４５０℃とした場
合のスペーサ直径と炭素汚れ不良発生率との関係を示す
。直径２．５　ｍ以上の大径のスペーサを用いることに
よって、炭素汚れ不良発生率を従来の焼鈍における不良
発生率程度に抑えることができることが示される。

第５図は、直径２．５鶴の大径のスペーサを用い、ガス
クリーニングの終了温度を種々に変えた場合の不良発生
率を示す。ガスクリーニング終了温度を３５０℃以上と
するとき、大径のスペーサを用いることによって、従来
に比べて、不良発生率を小さく抑えることができる。

但し、本実施例においては、コイルには塊状炭化物の生
成は認められなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は、ガスクリーニング終了温度とコイルにおける
塊状炭化物の発生部位との関係を示すグラフ、第２図は
、ガスクリーニング終了温度と炭素汚れによる不良発生
率との関係を示すグラフ、第３図は、ガスクリーニング
温度終了温度を６００℃としたＡｆ４及びＢ鋼について
、塊状炭化物の発生部位と材質との関係を示すグラフ、
第４図は、ガスクリーニング終了温度を４５０℃とした
場合のスペーサ直径と炭素汚れ不良発生率との関係を示
すグラフ、第５図は、直径２．５ｆｌの大径のスペーサ
を用い、ガスクリーニングの終了温度を種々に変えた場
合の不良発生率を示すグラフである。 第１図 ガにクリーク〉り′外ＴＸ度（”ｃ） 第２図 ヵ゛スクリー；岐゛タトｙ、ｓ足（°Ｃ）第５図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％にて Ｃ０．０３〜０．０７％、 Ｓｉ０．２０％以下、 Ｍｎ０．０５〜０．６０％、 Ｐ０．１０％以下、 Ａｌ０．０１〜０．１０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延及び冷
   間圧延し、得られた冷延鋼板をリコイリイング・ユニッ
   トにてスペーサを巻き込みつつルーズ・コイルに巻き直
   して、Ａｃ＿１点以下の温度にてオープンコイル箱焼鈍
   するに際して、昇温時に雰囲気ガスに水蒸気を吹き込む
   ガスクリーニングを行なう方法において、コイル温度が
   ３５０〜５００℃の範囲の温度に達したときにガスクリ
   ーニングを終了することを特徴とする加工性にすぐれる
   冷延鋼板の製造方法。
2. （２）スペーサが直径２．５ｍｍ以上の大径のスペーサ
   であることを特徴とする請求項第１項記載の冷延鋼板の
   製造方法。