JPH02182361A - 連鋳ストランド鍛圧装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 一般に、連続鋳造機においては、鋳型より引抜かれてく
るストランド（以下「連鋳ストランド」という）を走間
で連続的に鍛圧加工することによって、連鋳ストランド
の内部品質の向上、特に中心偏析やセンターポロシティ
等の鋳造欠陥の軽減を図っている。

本発明は、このように連結ストランドを鍛圧加工するた
めの装置に関するものであり、特に、回転軸線に対して
反対方向に偏心する第１及び第２クランクピンを備えた
クランク軸と、各クランクピンに回動自在に連結され且
つ互いに上下相対摺動自在に連結された第１及び第２作
動体と、クランク軸の回転に伴う開作動体の上下動によ
り、連鋳ストランドのパスラインを上下に挟んで相互接
近・離隔動作せしめられる第１及び第２アンビルとを具
備する連結ストランド鍛圧装置の改良に関するものであ
る。

〔従来の技術〕

従来のこの種鍛圧装置としては、特願昭６３−１３８４
７２号に開示されたものがある。

この鍛圧装置にあっては、各アンビルを各作動体に設け
た過負荷緩衝シリンダたる油圧シリンダに直結して、鍛
圧作用時に過大な負荷が作用した場合、これをシリンダ
で吸収緩和して、クランクピンと作動体との連結部分等
の装置本体部分が破損しないように図っている。なお、
このシリンダは、かかる安全装置として機能する他２両
アンビルの対向間隔を調整する圧下量調整装置としても
機能するものである。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、かかる従来装置では、アンビルをシリン
ダに直結しているため、シリンダには圧下作用時にアン
ビルに作用する反力がそのままシリンダ縮小方向の負荷
力として作用し、シリンダピストンには大きな油圧を作
用させておく必要がある。したがって、どうしてもシリ
ンダが大型化するため、大容量の油圧源ユニットが必要
となり、延いては鍛圧装置の大型化、複雑化を招来する
。

本発明は、このような問題を解決すべくなされたもので
、過負荷緩衝シリンダの小型化を図りうる連鋳ストラン
ド鍛圧装置を提供することを目的とするものである。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の連鋳ストランド鍛圧装置は、特に、各作動体に
アンビル保持体を上下揺動自在に設けて。

各アンビル保持体にその揺動支点から前記パスライン方
向に所定量悲離隔するクランク軸直下位に前記各アンビ
ルを固定保持すると共に、各作動体と各アンビル保持体
との間に、縮小動作によりアンビルを前記パスラインか
ら離隔する方向に揺動変位させる過負荷緩衝シリンダを
介設し、各アンビル保持体におけるシリンダ連結点と揺
動支点とのパスライン方向間隔りを各アンビルの揺動支
点からの偏寄量Ｑよりも大きくなるように構成したもの
である。

かかる構成に加えて、更に、各作動体をクランクピンに
連結されたクランク側作動体部分とアンビル保持体を設
けたアンビル側作動体部分とに分割構成して、両作動体
部分を上下相対摺動自在に連結すると共に互いに接近す
る方向に附勢保持し。

且つ一方の作動体部分に楔体を進退操作可能に保持させ
ると共に他方の作動体部分に楔体が滑動接触しうる傾斜
カム面を形成して、楔体の進退により開作動体の上下間
隔を調整しうるように構成しておいてもよい、この場合
、過負荷緩衝シリンダを、両作動体部分の何れか一方と
アンビル保持体との間に介設しておく。

かかる装置にあっては、少なくとも一方のアンビルとア
ンビル保持体との間には、該アンビルをクランク軸直下
位の鍛圧作用位置と過負荷緩衝シリンダの縮小動作によ
るパスラインから離隔する方向への変位量が該位置より
大きくなる退避位置とに選択的に固定保持するアンビル
退避機構を介設しておくことが好ましい。

〔作用〕

クランク軸が回転駆動されると、間作動体が相反方向に
上下動されて１両アンビルが連鋳ストランドのパスライ
ンを上下に挟んで相互接近・離隔動作せしめられ、スト
ランドが鍛圧される。

このとき、アンビルにはクランク軸から作動体を介して
圧下刃が付与されるが、アンビルが作動体にアンビル保
持体及び過負荷緩衝シリンダを介して天秤状に保持され
ていることから、アンビルに付与される圧下刃はアンビ
ル保持体における揺動支点及びシリンダ連結点に作用す
る内力Ｒ，Ｈの合力として得られる。したがって、シリ
ンダ連結点と揺動支点とのパスライン方向間隔りを各ア
ンビルの揺動支点からの偏寄量Ｑよりも大きくなるよう
にしであるから、シリンダ連結点に作用する内方、換言
すればシリンダにその縮小方向に作用する負荷力Ｒは、
アンビルの固定位置又は鍛圧作用位置の設定如何に拘ら
ず、常に、クランク軸によりアンビルに付与される圧下
刃ないしアンビルの受ける反力Ｐよりも小さくなる。す
なわち、Ｐ４＝Ｐ−Ｑ／Ｌとなる。

したがって、Ｒ＝Ｐとなる従来装置に比して、過負荷緩
衝シリンダを小型化することが可能となる。特にＱＣＬ
に設定しておくと、Ｂが大幅に小さくなり、シリンダの
更なる小型化を図りつる。

また、圧下作用時において過大な負荷が作用した場合、
つまりアンビルにＲ−Ｌ／ｆｉを超える反力が作用した
場合には、これを過負荷緩衝シリンダが吸収緩和して、
クランクピンと作動体との連結部分等の破損を回避する
。

さらに、シリンダを伸縮させて、アンビル保持体を揺動
操作することにより、両アンビルの対向間隔を変更でき
、圧下量調整を行ないつる。

このようにアンビル保持体の揺動操作により圧下量調整
を行なう場合、アンビル姿勢が変化することになるが、
鍛圧加工を行なう上で何ら不都合は生じない。

しかし、作動体をクランク側作動体部分とアンビル側作
動体部分とに分割構成して、楔体の進退操作により両作
動体部分の上下間隔に変更しつるようにしておくと、ア
ンビルを一定姿勢に保持した状態で圧下量を調整できる
。

すなわち、過負荷緩衝シリンダをアンビル側作動体部分
とアンビル保持体との間に介設した場合には、楔体の進
退操作によりアンビル側作動体部分をクランク側作動体
部分に対して上下変位させると、これに伴ってアンビル
保持体、シリンダ。

アンビルが一体的に上下変位せしめられ、シリンダを伸
縮操作させることなく圧下量を調整しうる。

このようにシリンダを伸縮操作しないため、アンビル保
持体が揺動されず、アンビル姿勢は変化しない。

また、過負荷緩衝シリンダをクランク側作動体部分とア
ンビル保持体との間に介設した場合には、楔体の進退操
作によりアンビル側作動体部分をクランク側作動体部分
に対して上下変位させると共にその上下変位量に応じて
シリンダを伸縮操作させる。このようにすると、アンビ
ル保持体を揺動させることなく圧下量調整が行なわれ、
上記同様にアンビル姿勢は変化しない。

また、上記した如きアンビル退避機構を設けた場合には
、アンビルを鍛圧作用位置に保持させた状態で鍛圧作用
を行なうが、退避位置にもたらしておくことにより両ア
ンビルの対向間隔を拡大することができる。したがって
、湾曲短尺鋳片等の通過を良好に行なうことができる。

〔実施例〕

以下、本発明の構成を第１図〜第８図に示す各実施例に
基づいて具体的に説明する。これらの実施例は、鋳型か
ら垂下状に引き抜がれた鋳片ストランド１が、湾曲経路
を経た上で水平経路１′（以下「パスライン」という）
上・をストランド１と同様断面のダミーパー１８により
誘導走行せしめられるように構成された全湾曲矯正型の
連続鋳造機において、このパスライン１′上を走行する
鋳片ストランド１をその中心未凝固域の凝固初期の段階
で鍛圧加工する鍛圧装置に本発明を適用した例に係るも
のである。

第１図〜第４図は第１実施例を示しており、この実施例
の鍛圧装置は、クランク軸２と装置本体３と装置本体３
の姿勢復帰機構４とからなる。なお、以下の説明におい
て「前、後」とは第１図における「左、右」を指すもの
とする。

クランク軸２は適宜の駆動機構（図示せず）により一定
方向に回転駆動されるもので、回転軸線に対して所定量
偏心する第１クランクピン１０１とその反対方向に同一
量偏心する一対の第２クランクピン２０１，２０１とを
備えてなる。なお、クランク軸２の回転速度は、鋳片ス
トランド１の走行速度に応じて適宜に設定されている。

鍛圧作用本体３は、第１及び第２作動体１０２゜２０２
と第１及び第２アンビル保持体１０３，２０３と各一対
の第１及び第２過負荷緩衝シリンダ１０４．１０４及び
２０４，２０４と第１及び第２７ンビル１０５，２０５
とからなる。

第１作動体１０２は、第１クランクピン１０１に上端部
を回転自在に連結された懸吊状の連接体１０６とその下
端部に枢着１０７ａされた揺動体１０７とからなる。連
接体１０６の下端部は円弧状の抑圧作用部１０６ａに形
成されている。また、揺動体１０７の上面部には、連接
体１０６の抑圧作用部１０６ａが衡合する円弧状の受圧
作用部１０７ｂが形成されていて、連接体１０６から揺
動体１０７への圧下力伝達を枢着ビン１０７ａに負荷を
作用させることなく行いつるように工夫しである。また
、揺動体１０７の四隅には上下方向に貫通するスライド
孔１０７ｃ・・・が穿設されている。

第２作動体２０２は、各第２クランクピン２０１に回転
自在に連結された一対の上部揺動体２０６．２０６と該
揺動体２０６，２０６に前後一対のタイロッド２０８，
２０８を介して一体連結された下部揺動体２０７とから
なる。各タイロッド２０８は揺動体１０７の各スライド
孔１０７ｃにスライド自在に嵌挿されていて１両作動体
１０２゜２０２を上下方向に相対スライド自在に連結さ
せている。

各アンビル保持体１０３，２０３は前後方向に延びるレ
バー状のもので、その前端部を各揺動体１０７．２０７
に上下揺動自在に枢着１０３ａ。

２０３ａｔ、である。両アンビル保持体１０３，２０３
はパスライン１′を挟んで上下に面対向せしめられてい
る。

各過負荷緩衝シリンダ１０４，２０４は、図示しない電
気油圧サーボ弁システムにより制御される油圧シリンダ
で、そのシリンダ本体を各揺動体１０７．２０７に回動
可能に取着１０４ａ、２０４ａすると共に、そのピスト
ンロッド先端部を各アンビル保持体１０３，２０３の後
端部に枢着連結１０４ｂ、２０４ｂＬ、である、また、
両アンビル保持体１０３，２０３における揺動支点１０
３ａ＝　２０３ａとシリンダ連結点１０４ｂ、２０４ｂ
との前後方向間隔りは同一である。なお、過負荷緩衝シ
リンダ１０４，２０４として、特願昭６３−１３８４７
２号に開示される如く、当て止めストッパ付き油圧シリ
ンダを採用してもよい。

第１アンビル保持体１０３と第１７ンビル１゜５と間に
は、次のようなアンビル退避機構１１１が介設されてい
る。

すなわち、アンビル保持体１０３の下端部にその長手方
向に延びるガイドレール１１２を形成すると共にアンビ
ル移動用の油圧シリンダ１１３を取付け、ガイドレール
１１２にアンビル取付台１１４をスライド自在に係合保
持させると共にこのアンビル取付台１１４に油圧シリン
ダ１１３のピストンロッド先端を枢着しである。そして
、アンビル取付台１１４に取付けた第１７ンビル１０５
を、油圧シリンダ１１３を伸縮動作させることによって
、クランク軸２の直下位であって揺動支点１０３ａから
後方に若干量ａ隔った鍛圧作用位置（第１図、第４図実
線位Ｉりと該位置から後方に所定間隔ったシリンダ連結
点１０４ｂ近傍の退避位置（第４図鎖線位置）とに亘っ
て移動させ、その何れかの位−に選択固定させうるよう
に工夫しである。

第２７ンビル２０５は第１７ンビル１０５と同一形状の
もので、第２７ンビル保持体２０３の上端部に揺動支点
２０３ａから後方に所定量ａ隔った位置に配して取付け
られている。すなわち、この第２アンビル２０５と鍛圧
作用位置に位置する第１７ンビル１０５とは、パスライ
ン１′を上下に挟んで直対向せしめられている。

姿勢復帰機構４は下部揺動体２０７に取付けた油圧シリ
ンダからなり、鍛圧作用時に鋳片ストランド１の走行に
帯同してクランク軸２回りで後方へ変位した装置本体３
を初期状態（第１図状態）に速やかに復元させるための
ものである。

したがって、このように構成された連鋳ストランド鍛圧
装置によれば、鋳片ストランド１に先行するダミーパー
１ａが通過した後、第１アンビル１０５を鍛圧作用位置
に保持させた状態でクランク軸２を回転駆動させると１
両アンビル１０５゜２０５がパスライン１′を挟んで相
互接近、離隔動作せしめられ、これによって鋳片ストラ
ンド１の最終凝固域を走間で連続的に鍛圧加工する。

すなわち、第１クランクピン１０１が上死点から下死点
に且つ各第２クランクピン２０１が下死点から上死点に
変位する間に１両アンビル１０５゜２０５は漸次相互接
近して鋳片ストランド１を上下から鍛圧する（第１図及
び第２図参照）、この間においては、装置本体３は鋳片
ストランド１に帯同して後方に回動変位せしめられる。

この鍛圧作用時において、クランク軸２から各アンビル
１０５，２０５に付与される圧下力（若しくは圧下反力
）Ｐは、第１図に示す如く、各アンビル１０５，２０５
が各作動体１０２，２０２に過負荷緩衝シリンダ１０４
，２０４を介して天秤状に取付けられた各アンビル保持
体１０３，２０３に保持されていることから、各アンビ
ル保持体１０３，２０３における揺動支点１０３ａ、２
０３ａ及びシリンダ連結点１０４ｂ、２０４ｂに作用す
る内力Ｒ，Ｒの合力として得られる（若しくは釣合う）
、ここで各内力Ｒ，Ｒを求めてみると、Ｒ＝Ｐ・（Ｌ−
Ｑ）／Ｌ、Ｒ＝Ｐ　＋、ｆｉ／Ｌとなり、この実施例で
はＱ＜Ｌに設定しであるから、ＢはＰ、Ｈに比して極め
て小さくなる。したがって、圧下時に過負荷緩衝シリン
ダ１０４，２０４が受ける負荷は、従来装置においてア
ンビルに直結させた過負荷緩衝シリンダが受ける負荷に
比して極めて小さなものとなり、従来装置に比して過負
荷緩衝シリンダ１０４，２０４及びその油圧源等周辺機
器の大幅な小型化を図りうる。

そして、第１クランクピン１０１が下死点から上死点に
且つ各第２クランクピン２０１が上死点から下死点に変
位する間に１両アンビル１０５゜２０５は漸次相互離隔
していき（第３図参照）、同時に装置本体３が油圧シリ
ンダ４により初期状態に復帰される。

かかる作用がクランク軸２の回転に伴って繰り返される
ことによって、鋳片ストランド１が走間で連続的に鍛圧
加工せしめられるのである。

また、アンビル１０５，２０５による圧下量は鋳片スト
ランド１の性状等に応じて調整しておくが、そのＷ！ｉ
整は従来装置におけると同様に過負荷緩衝シリンダ１０
４，２０４の伸縮により行なうことができる０例えば、
第１５！Ｉの状態から過負荷緩衝シリンダ１０４，２０
４を縮小させると、アンビル保持体１０３，２０３が相
互離隔方向に傾動し、アンビル１０５．２０５による圧
下量を小さく調整できる（第４図参照）。

ところで、鍛圧作用はダミーパー１８がアンビル１０５
，２０５間を通過した後に開始される。

これは、ダミーパー１ａをアンビル１０５．２０５で挟
圧するようなことがあると、ダミーパー１ａの破損は勿
論、過大な反力により鍛圧装置自体も破損されるといっ
た大事故に繋がる危険があるからである。したがって、
ダミーパー１ａがアンビル１０５，２０５間を通過し終
るまでは、板金クランク軸２が回転していても、アンビ
ル１０５゜２０５がダミーパー１８に接触しないように
配慮しておく必要がある。また、鋳造終了後に新たな鋳
造を開始する場合や何らかの理由で鋳造を停止した場合
に、固化した鋳片ストランド部分を短尺に切断してライ
ンから排除する必要が生じる。かかる場合、特に湾曲状
に固化したストランド部分を切断した湾曲短尺鋳片は、
湾曲しているが故に、アンビル１０５，２０５間を通過
させるためには。

その対向間隔を第３図に示す状態におけるより更に大き
く拡大しておく必要がある。

このようなアンビル間隔の拡大は、従来装置では過負荷
緩衝シリンダのストロークを圧下量調整に必要なストロ
ークを大幅に超えるものに設定しておく必要があり、シ
リンダの更なる大型化を招来していた。

しかし、この実施例のものでは、このような不都合を生
じさせることなく、アンビル間隔の拡大を行なうことが
できる。

すなわち、まず、両過負荷緩衝シリンダ１０４゜２０４
を最短縮して、アンビル保持体１０３，２０３をアンビ
ル１０５，２０５間隔が最大となる状態に傾動させる。

次いで、シリンダ１１３，１１３を縮小させて、第１ア
ンビル１０５を退避位置に移動させる（第４図鎖線図示
参照）、シたがって、シリンダ１０４，２０４の縮小に
よる場合に比して、両アンビル１０５，２０５の上下間
隔を大幅に拡大することができ、退避位置を適当に設定
しておくことにより、ダミーパー１８や湾曲短尺鋳片の
アンビル１０５，２０５間の通過を余裕をもって行なわ
しめつる。その結果、アンビル間隔の拡大を必要とする
場合にも、シリンダ１０４．２０４のストロークを必要
以上に大きくする必要がなく、その更なる小型化を可能
とする。

また、第５図は第２実施例を示したもので、この実施例
においては、第２アンビル２０５が、第２アンビル保持
体２０３における揺動支点２０３ａに対してシリンダ連
結点２０４ｂと反対側の部位に固定保持されている。ま
た、第２過負荷緩衝シリンダ２０４は、第１実施例と同
様に、縮小動作によりシリンダ連結点２０４ｂをパスラ
イン１′から離間する方向に変位させるように配置され
ている。つまり、下部揺動体２０７の各タイロッド保持
部２０７ａ・・・の上端部をパスライン１′の上方位ま
で延長して、その上端部に第２過負荷緩衝シリンダ２０
４を回動可能に取着２０４ａしてある。

なお、揺動支点２０３ａとアンビル２０５との間隔及び
揺動支点２０３ａとシリンダ連結点２０４ｂとの間隔は
夫々第１実施例と同様にｆｌ、Ｌに設定しである。

この実施例の場合、第５図に示す如く、クランク軸２か
ら第２アンビル２０５に付与される圧下刃Ｐは、第１実
施例におけると同様に、第２アンビル保持体２０３にお
ける揺動支点２０３ａ及びシリンダ連結点２０４ｂに作
用する内力Ｒ９Ｂの合力として得られるが１周内力Ｒ，
Ｈの作用方向が逆になる。しかし、揺動支点２０３ａに
おいてはｐ＝ｐ・（Ｌ＋Ｑ）／Ｌとなって、第１実施例
より大きくなるものの、シリンダ２０４に作用する負荷
は３＝Ｐ−Ｑ、／Ｌとなり、第１実施例と同一となる。

第２実施例のものは、作用的には第１実施例と同様のも
のであるが、第２過負荷緩衝シリンダ２０４全体が第１
実施例における如くパスライン１′下に配置されないた
め、基礎ビット深さｈを浅くできる利点がある。

また、第６図及び第８図は第３及び第４実施例を示した
もので、かかる実施例では、各作動体１０２．２０２を
クランクピンｌｏ１，２０１に連結されたクランク側作
動体部分１１７，２１６゜２１７とアンビル保持体１０
３，２０３を設けたアンビル側作動体部分１２７，２２
６，２２７とに分割構成して１両作動体部分の上下間隔
を変更させることにより圧下量を調整しうるように工夫
しである。

すなわち、第３実施例のものでは、第６図及び第７図に
示す如く、各揺動体１０７，２０７を第１揺動体部分１
１７，２１７と第２揺動体部分１２７．２２７とからな
る上下分割構造とし１両揺動体部分１１７，１２７及び
２１７，２２７を複数のボルト等連結杆１１８・・・、
２１８・・・を介して上下摺動自在に連結すると共に各
連結杆１１８゜２１８に介挿した圧縮バネ１１９・・・
、２１９・・・により互いに接近する方向に附勢保持し
である。第１作動体１０２においては、第１揺動体部分
１１７が連接体１０６に枢着１０７ａされると共に各タ
イロッド２０８に挿通されており、第２揺動体部分１２
７にアンビル保持体１０３及び過負荷緩衝シリンダ１０
４が取付けられている。また、第２作動体２０２におい
ては、第１揺動体部分２１７がタイロッド２０８・・・
を介して上部揺動体２０６に連結されており、第２揺動
体部分２２７にアンビル保持体２０３及び過負荷緩衝シ
リンダ２０４が取付けられている。

さらに１両揺動体部分１１７，１２７及び２１７．２２
７間には、その摺動方向に交差する方向に進退操作され
る楔体１２０，２２０が介装されている。この楔体１２
０，２２０は、第１揺動体部分１１７，２１７の下端部
に前後方向に摺動自在に係合保持されており、その傾斜
面を第２揺動体部分１２７，２２７に形成せる傾斜カム
面１２１．２２１に前記バネ１１９・・・、２１９・・
・により滑動可能に接触せしめられている。また、第２
揺動体部分１２７，２２７には油圧シリンダ１２２゜２
２２を取付けると共に、そのピストンロッド先端を楔体
１２０，２２０に連結させてあって、楔体１２０，２２
０を前後に進退操作しつるように構成しである。なお、
楔体１２０，２２０の傾斜面及び傾斜カム面１２１，２
２１の勾配は圧下量の調整幅等に応じて設定されるが１
通常１７１０程度とする したがって、過負荷緩衝シリンダ１２２，２２２により
楔体１２０，２２０を進退させると、両揺動体部分１１
７，１２７及び２１７，２２７の上下間隔が変更され、
アンビル１０５，２０５の対向間隔したがって圧下量を
調整しうるようになっている。すなわち、この実施例で
は、圧下量の調整をアンビル保持体１０３，２０３を傾
動させることなく行ないうるよう工夫して、圧下量の調
整によってはアンビル１０５，２０５の姿勢が第１実施
例における如く変化することのないように図っている。

この実施例では、過負荷緩衝シリンダ１０４，２０４は
圧下量調整用としては使用されておらず、主として過大
負荷を吸収緩和する安全装置として機能する。したがっ
て、過負荷緩衝シリンダ１０４．２０４のストロークを
極めて小さくでき、その更なる小形化を図りつる。なお
、ダミーパー１８の通過時には、過負荷緩衝シリンダ１
０４，２０４を縮小操作して、アンビル間隔をダミーパ
ー１８が余裕をもって通過できるように拡大しておく。

また、第４実施例のものでは、第８図に示す如く、第２
作動体２０２の上部揺動体２０６を、第２クランクピン
２０１に接続され且つタイロッド２０８・・・に挿通保
持された第１揺動体部分２１６と下部揺動体２０７にタ
イロッド２０８・・・を介して一体連結された第２揺動
体部分２２６とからなる上下分割構造に構成した点を除
き、基本的に第３実施例と同様に構成しである。このよ
うにすれば、下部揺動体２０７を分割構造とする場合に
比し基礎ピット深さｈを更に浅くできる。

なお、本発明の構成は上記各実施例に限定されるもので
はなく１例えば、アンビル退避機構１１１は第２作動体
２０２側にも設けるようにしてもよい、このようにすれ
ば、アンビル１０５，２０５の対向間隔を更に拡大する
ことができ、アンビル１０５，２０５の交換、脱着作業
等をもより容易に行ないつる。勿論、アンビル移動手段
は油圧シリンダ１１３に限定されず、スクリューネジ等
により構成するようにしてもよい。

また、アンビル退避機構１１１は、鋳造機の形式等によ
っては、必ずしも設けておく必要のないものである、か
かる場合、アンビル１０５はアンビル保持体１０３にお
ける鍛圧作用位置に相当する位置に固定保持させておく
。

また、第３又は第４実施例において、過負荷緩衝シリン
ダ１０４，２０４を第１揺動体部分１１７．２１６．’
２１７とアンビル保持体１０３，２０３との間に介装す
るようにしてもよい、圧下量の調整を行なうに当っては
、楔体１２０，２２０の進退操作と同時にシリンダ１０
４，２０４も伸縮操作させて、アンビル保持体１０３，
２０３したがってアンビル１０５，２０５の姿勢に一定
に保持させる。勿論、楔体１２０，２２０の進退操作手
段は油圧シリンダ１２２，２２２に限定されず、スクリ
ューネジ等により構成するようにしてもよい。

また、本発明に係る鍛圧装置は峙片ストランド数に応じ
て複数設置されるが、この場合、特願昭６３−１３８４
７２号に開示される如く、−のりランク軸２に複数の装
置本体３・・・を連結することができる。

〔発明の効果〕

以上の説明からも明らかなように、本発明の連鋳ストラ
ンド鍛圧装置によれば、圧下作用時において過負荷緩衝
シリンダに大きな負荷が作用しないように工夫したから
、アンビルを過負荷緩衝シリンダに直結した従来装置に
比して、過負荷緩衝シリンダの小型化を図ることができ
、装置構造の小型化、簡素化を実現することが可能とな
る。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第４図は本発明に係る連鋳ストランド鍛圧装置
の第１実施例を示したもので、第１図は圧下作用状態を
示す縦断側面図、第２図は第１図の■−■線に沿う縦断
正面図、第３図は非圧下作用状態を示す縦断側面図、第
４図は圧下量調整状態を示す縦断側面図であり、第５図
は第２実施例を示した縦断側面図であり、第６図及び第
７図は第３実施例を示したもので、第６図は圧下量を最
大とした状態を示す縦断側面図、第７図は圧下量を最小
とした状態を示す縦断側面図であり、第８図は第４実施
例を示した縦断側面図である。 １・・・鋳片ストランド、１′・・・パスライン、２・
・・クランク軸、１０１，２０１・・・クランクピン、
１０２．２０２・・・作動体、１０３，２０３・・・ア
ンビル保持体、１０３ａ、２０３ａ−揺動支点、１０４
゜２０４・・・過負荷緩衝シリンダ、１０４ｂ、２０４
ｂ・・・シリンダ連結点、１０５，２０５・・・アンビ
ル、１１１・・・アンビル退避機構、１１７，２１６，
２１７・・・第１揺動体部分（クランク側作動体部分）
、１２７．２２６，２２７・・・第２揺動体部分（アン
ビル側作動体部分）、１２０，２２０・・・構体、１２
１．２２１・・・傾斜カム面。 第６図 、＠５　図 第７図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）回転軸線に対して反対方向に偏心する第１及び第
   ２クランクピンを備えたクランク軸と、各クランクピン
   に回動自在に連結され且つ互いに上下相対摺動自在に連
   結された第１及び第２作動体と、クランク軸の回転に伴
   う両作動体の上下動により、連鋳ストランドのパスライ
   ンを上下に挟んで相互接近・離隔動作せしめられる第１
   及び第２アンビルとを具備する連鋳ストランド鍛圧装置
   において、各作動体にパスライン方向に延びるアンビル
   保持体を上下揺動自在に設け、各アンビル保持体にその
   揺動支点からパスライン方向に所定量ｌ離隔するクラン
   ク軸直下位に前記各アンビルを固定保持すると共に、各
   作動体と各アンビル保持体との間に、縮小動作によりア
   ンビルを前記パスラインから離隔する方向に揺動変位さ
   せる過負荷緩衝シリンダを介設し、各アンビル保持体に
   おけるシリンダ連結点と揺動支点とのパスライン方向間
   隔Ｌを各アンビルの揺動支点からの偏寄量ｌよりも大き
   くなるように構成したことを特徴とする連鋳ストランド
   鍛圧装置。
2. （２）更に、各作動体をクランクピンに連結されたクラ
   ンク側作動体部分とアンビル保持体を設けたアンビル側
   作動体部分とに分割構成して、両作動体部分を上下相対
   摺動自在に連結すると共に互いに接近する方向に附勢保
   持し、且つ一方の作動体躯分に楔体を進退操作可能に保
   持させると共に他方の作動体部分に楔体が滑動接触しう
   る傾斜カム面を形成して、楔体の進退により両作動体の
   上下間隔を調整しうるように構成したことを特徴とする
   、請求項１に記載する連鋳ストランド鍛圧装置。
3. （３）更に、少なくとも一方のアンビルとアンビル保持
   体との間に、該アンビルをクランク軸直下位の鍛圧作用
   位置と過負荷緩衝シリンダの縮小動作によるパスライン
   から離隔する方向への変位量が該位置より大きくなる退
   避位置とに選択的に固定保持するアンビル退避機構を介
   設したことを特徴とする、請求項１又は請求項２に記載
   する連鋳ストランド鍛圧装置。