JPH02179889A - 伸線性および耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法 - Google Patents
伸線性および耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法Info
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- JPH02179889A JPH02179889A JP33382788A JP33382788A JPH02179889A JP H02179889 A JPH02179889 A JP H02179889A JP 33382788 A JP33382788 A JP 33382788A JP 33382788 A JP33382788 A JP 33382788A JP H02179889 A JPH02179889 A JP H02179889A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、表面皮削り加工を行ったオーステナイト系ス
テンレス鋼線材に熱処理と脱スケール処理を施して、伸
線性および耐食性の優れた線材を製造する方法に関する
ものである。
テンレス鋼線材に熱処理と脱スケール処理を施して、伸
線性および耐食性の優れた線材を製造する方法に関する
ものである。
ステンレス鋼線材はその製造時に種々の表面欠陥が発生
しやすい。そしてこの表面欠陥は微小であっても引き抜
き加工等の加工時あるいは使用時において重大な問題と
なる。このため通常ステンレス鋼線材においては、前記
表面欠陥を除去するための他、真円度を出すため等の目
的で逆向きダイスあるいはグラインダー等によりいわゆ
る皮削り加工が行われている。そしてこの皮削り加工に
よりその表面が加工硬化し、また平滑化して後工程にお
ける加工用潤滑剤が付着し難くなるので、その用途に応
じて軟化焼鈍あるいは調質のための熱処理と、それに引
続く脱スケール処理が行われている。ここで前記皮削り
加工時には、通常、切削油、研削油あるいは潤滑油等の
油脂類が使用される。この油脂類が付着したまま、ある
いはこれを完全に除去せずに前記熱処理を行うと浸炭す
るおそれがある他、完全に除去したとしても酸化スケー
ルが不均一に生成する。そしてこの線材を酸洗脱スケー
ルすると、線材表面に不均一な凹凸が現れ、いわゆる肌
荒れとなる。これを防止するため、従来から種々の試み
が行われ、例えば、苛性ソーダや石灰乳を用いた肌荒れ
防止方法（特公昭５６−３３４７２号公報）等が知られ
ている。
しやすい。そしてこの表面欠陥は微小であっても引き抜
き加工等の加工時あるいは使用時において重大な問題と
なる。このため通常ステンレス鋼線材においては、前記
表面欠陥を除去するための他、真円度を出すため等の目
的で逆向きダイスあるいはグラインダー等によりいわゆ
る皮削り加工が行われている。そしてこの皮削り加工に
よりその表面が加工硬化し、また平滑化して後工程にお
ける加工用潤滑剤が付着し難くなるので、その用途に応
じて軟化焼鈍あるいは調質のための熱処理と、それに引
続く脱スケール処理が行われている。ここで前記皮削り
加工時には、通常、切削油、研削油あるいは潤滑油等の
油脂類が使用される。この油脂類が付着したまま、ある
いはこれを完全に除去せずに前記熱処理を行うと浸炭す
るおそれがある他、完全に除去したとしても酸化スケー
ルが不均一に生成する。そしてこの線材を酸洗脱スケー
ルすると、線材表面に不均一な凹凸が現れ、いわゆる肌
荒れとなる。これを防止するため、従来から種々の試み
が行われ、例えば、苛性ソーダや石灰乳を用いた肌荒れ
防止方法（特公昭５６−３３４７２号公報）等が知られ
ている。
オーステナイト系ステンレス鋼線材を皮削り加工した後
、コイル状に巻いた状態で処理する場合、これを前記特
公昭５６−３３４７２号公報に記載された方法で処理す
ると、熱処理によって生ずる酸化スケールは均質となり
、脱スケール後に肌荒れを生じないが、それだけでは次
工程である伸線工程での加工しやすさまで考えると十分
とは言えない。例えば、前処理液の濃度や熱処理雰囲気
および条件によってはその反応の機構上線材表層に浸炭
層が残存し、次工程の伸線工程での断線や成品での腐食
の発生の原因となる。また、浸炭層を除去するために熱
処理における酸化スケールを厚くすると脱スケール能率
の低下やスケール残りが発生し、肌状況が他の部分と異
なるなど商品価値を下げることもある。
、コイル状に巻いた状態で処理する場合、これを前記特
公昭５６−３３４７２号公報に記載された方法で処理す
ると、熱処理によって生ずる酸化スケールは均質となり
、脱スケール後に肌荒れを生じないが、それだけでは次
工程である伸線工程での加工しやすさまで考えると十分
とは言えない。例えば、前処理液の濃度や熱処理雰囲気
および条件によってはその反応の機構上線材表層に浸炭
層が残存し、次工程の伸線工程での断線や成品での腐食
の発生の原因となる。また、浸炭層を除去するために熱
処理における酸化スケールを厚くすると脱スケール能率
の低下やスケール残りが発生し、肌状況が他の部分と異
なるなど商品価値を下げることもある。
本発明は、皮削り加工を行ったコイル状のオーステナイ
ト系ステンレス鋼線材を前処理した後、熱処理し脱スケ
ールする製造法において、浸炭を抑制するとともに浸炭
層を完全に除去することによって、後工程の加工時にお
ける伸線性が優れ、耐食性にも優れた線材を製造するこ
とを目的とする。
ト系ステンレス鋼線材を前処理した後、熱処理し脱スケ
ールする製造法において、浸炭を抑制するとともに浸炭
層を完全に除去することによって、後工程の加工時にお
ける伸線性が優れ、耐食性にも優れた線材を製造するこ
とを目的とする。
〔課題を解決するための手段及び作用〕本発明は、オー
ステナイト系ステンレス鋼線材を皮削り加工し巻き取っ
たコイルを、 （ａ） ＮａＯＨとＮａ２ＣＯ＝の一方または双方を含
み、Ｎａ濃度が１８〜９０ｇ／βの水溶液中に浸漬して
取り出す前処理工程 （ｂ）取り出した前記コイルを、酸素過剰の燃焼ガス雰
囲気にて焼鈍する熱処理工程 （ｃ）焼鈍した前記コイルを、塩酸、水、溶融アルカリ
、水、硝弗酸に順次浸漬する脱スケール工程 を順に行うことを特徴とする。
ステナイト系ステンレス鋼線材を皮削り加工し巻き取っ
たコイルを、 （ａ） ＮａＯＨとＮａ２ＣＯ＝の一方または双方を含
み、Ｎａ濃度が１８〜９０ｇ／βの水溶液中に浸漬して
取り出す前処理工程 （ｂ）取り出した前記コイルを、酸素過剰の燃焼ガス雰
囲気にて焼鈍する熱処理工程 （ｃ）焼鈍した前記コイルを、塩酸、水、溶融アルカリ
、水、硝弗酸に順次浸漬する脱スケール工程 を順に行うことを特徴とする。
本発明において対象とするオーステナイト系ステンレス
鋼は、５ＵＳ３０４やＳＵＳＸＭ７等Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
系のステンレス鋼である。
鋼は、５ＵＳ３０４やＳＵＳＸＭ７等Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
系のステンレス鋼である。
本発明法により、まず前処理工程において、皮削り加工
された線材の表面に適量のＮａＯＨおよびＮａ２ＣＯ３
の一方又は双方が付着し、つぎの熱処理工程において、
皮削り加工時に生じた表面の加工層が焼鈍されるととも
に、コイル状の線材の全表面にほぼ均一な酸化スケール
が生成し、続いて行われる脱スケール工程において、酸
化スケールが除去され適度の表面粗さを有する均一な表
面の線材となる。熱処理工程において、線材の表面に浸
炭層も生成するが、脱スケール工程において完全に除去
される。
された線材の表面に適量のＮａＯＨおよびＮａ２ＣＯ３
の一方又は双方が付着し、つぎの熱処理工程において、
皮削り加工時に生じた表面の加工層が焼鈍されるととも
に、コイル状の線材の全表面にほぼ均一な酸化スケール
が生成し、続いて行われる脱スケール工程において、酸
化スケールが除去され適度の表面粗さを有する均一な表
面の線材となる。熱処理工程において、線材の表面に浸
炭層も生成するが、脱スケール工程において完全に除去
される。
前処理工程の水溶液中にＮ ａ ＯＨがあると、コイル
状の線材を浸漬する際および取り出す際に、大気中のＣ
ＯよとＮａＯＨが反応してＮａｚＣＯｓが生成する。し
たがって、本発明における前処理工程の水溶液はＮａＯ
ＨとＮａ２ｃＯｉの一方または双方を含むこととし、Ｎ
ａｚＣＯ３はこのような反応生成物の他、添加したもの
でもよい。水溶液中のＮａｆｐ度が１８ｇ／ １未満だ
と、熱処理工程において酸化スケールの生成にむらが生
じ、９０ｇ／ ｌを越えると熱処理工程で生じる浸炭層
が厚くなり、脱スケール工程で除去し難くなる。
状の線材を浸漬する際および取り出す際に、大気中のＣ
ＯよとＮａＯＨが反応してＮａｚＣＯｓが生成する。し
たがって、本発明における前処理工程の水溶液はＮａＯ
ＨとＮａ２ｃＯｉの一方または双方を含むこととし、Ｎ
ａｚＣＯ３はこのような反応生成物の他、添加したもの
でもよい。水溶液中のＮａｆｐ度が１８ｇ／ １未満だ
と、熱処理工程において酸化スケールの生成にむらが生
じ、９０ｇ／ ｌを越えると熱処理工程で生じる浸炭層
が厚くなり、脱スケール工程で除去し難くなる。
したがって°、水溶液のＮａ濃度を１８〜９０ｇ／ ４
１！とじた。
１！とじた。
熱処理工程は酸素過剰の燃焼ガス雰囲気にて行う。温度
はオーステナイト系ステンレス鋼の組織が固溶体化する
のに必要な１０００″Ｃ以上とするのが好ましい。オイ
ルやガスを燃料とする燃焼ガス雰囲気中で鋼材を熱処理
する場合、通常は熱効率を高めかつ鋼材の酸化を抑える
ために、酸素が過剰にならない雰囲気とするよう燃焼制
御される。しかし、本発明においては、この工程で均一
な酸化スケールを生成させることが必要であり、そのた
めに、前記前処理を行ったコイル状の線材を酸素過剰の
燃焼ガス雰囲気で焼鈍する。このときの酸素量は２〜５
νｏ１．χとするのが好ましい。また、熱処理工程にお
いて、線材の表面にＮａＯＨが付着している場合、燃焼
雰囲気のＣｏｇと反応してＮａｚＣＯ＝が生成する。こ
のようにして生成されたＮａ、ＣＯ，あるいは熱処理以
前に付着していたＮａ、ＣＯ，の作用により線材の焼鈍
温度までの昇温途中あるいは焼鈍中に線材の表面に浸炭
層が生成する。本発明では前処理工程で適量のＮａＯＨ
またはＮａ、Ｃ０３，または、ＮａＯＨおよびＮａ２Ｃ
ｏ、が線材に付着しているので浸炭層も酸化スケールも
均一かつ適度の厚さとなる。
はオーステナイト系ステンレス鋼の組織が固溶体化する
のに必要な１０００″Ｃ以上とするのが好ましい。オイ
ルやガスを燃料とする燃焼ガス雰囲気中で鋼材を熱処理
する場合、通常は熱効率を高めかつ鋼材の酸化を抑える
ために、酸素が過剰にならない雰囲気とするよう燃焼制
御される。しかし、本発明においては、この工程で均一
な酸化スケールを生成させることが必要であり、そのた
めに、前記前処理を行ったコイル状の線材を酸素過剰の
燃焼ガス雰囲気で焼鈍する。このときの酸素量は２〜５
νｏ１．χとするのが好ましい。また、熱処理工程にお
いて、線材の表面にＮａＯＨが付着している場合、燃焼
雰囲気のＣｏｇと反応してＮａｚＣＯ＝が生成する。こ
のようにして生成されたＮａ、ＣＯ，あるいは熱処理以
前に付着していたＮａ、ＣＯ，の作用により線材の焼鈍
温度までの昇温途中あるいは焼鈍中に線材の表面に浸炭
層が生成する。本発明では前処理工程で適量のＮａＯＨ
またはＮａ、Ｃ０３，または、ＮａＯＨおよびＮａ２Ｃ
ｏ、が線材に付着しているので浸炭層も酸化スケールも
均一かつ適度の厚さとなる。
脱スケール工程では、まず塩酸に浸漬し、酸化スケール
の表面層に存在するＦｅ−酸化物を除去してＣｒ−酸化
物を露出させる。塩酸濃度はＨＣＺを１００〜３００ｇ
／ ｌとするのが好ましい。ついで、水洗し、溶融アル
カリ浸漬して、Ｃｒ−酸化物を水溶性の塩に変化させ水
洗する。この水洗により、Ｃｒ酸塩が溶解除去されて、
Ｆｅ−酸化物を主体とするルーズなスケールが残存する
とともに、急冷によって残存スケールにクラックが生じ
る。溶融アルカリはＮａＯＨにＮａＮ０．等の酸化剤等
が添加されたもので、加熱溶融して４００〜６００°Ｃ
に保持されている。つぎに硝弗酸に浸漬して残存スケー
ルを溶解しつつ、スケール層およびクランクを通して侵
入する酸により、ステンレス鋼表面を溶解し、脱スケー
ルするとともに浸炭層を除去する。硝弗酸濃度は、ＨＮ
（ｈを５０〜４００ｇ／ ｉ、、ＨＦを１０〜１００ｇ
／ ｌとするのが好ましい。
の表面層に存在するＦｅ−酸化物を除去してＣｒ−酸化
物を露出させる。塩酸濃度はＨＣＺを１００〜３００ｇ
／ ｌとするのが好ましい。ついで、水洗し、溶融アル
カリ浸漬して、Ｃｒ−酸化物を水溶性の塩に変化させ水
洗する。この水洗により、Ｃｒ酸塩が溶解除去されて、
Ｆｅ−酸化物を主体とするルーズなスケールが残存する
とともに、急冷によって残存スケールにクラックが生じ
る。溶融アルカリはＮａＯＨにＮａＮ０．等の酸化剤等
が添加されたもので、加熱溶融して４００〜６００°Ｃ
に保持されている。つぎに硝弗酸に浸漬して残存スケー
ルを溶解しつつ、スケール層およびクランクを通して侵
入する酸により、ステンレス鋼表面を溶解し、脱スケー
ルするとともに浸炭層を除去する。硝弗酸濃度は、ＨＮ
（ｈを５０〜４００ｇ／ ｉ、、ＨＦを１０〜１００ｇ
／ ｌとするのが好ましい。
なお、脱スケール工程において、塩酸に浸漬して水洗し
た後、硝弗酸に浸漬し水洗するとスケール表面のＦｅ−
酸化物がよりよく除去されて、溶融アルカリ浸漬時の前
記反応が促進されるので好ましい。このときの硝弗酸濃
度は、）ｌＮＯ３を５０〜４００ｇ／ｌ、肝を１０〜１
００ｇ／ ｌとするのが好ましい。
た後、硝弗酸に浸漬し水洗するとスケール表面のＦｅ−
酸化物がよりよく除去されて、溶融アルカリ浸漬時の前
記反応が促進されるので好ましい。このときの硝弗酸濃
度は、）ｌＮＯ３を５０〜４００ｇ／ｌ、肝を１０〜１
００ｇ／ ｌとするのが好ましい。
また、溶融アルカリに浸漬し水洗した後塩酸または硫酸
に浸漬し水洗して、硝弗酸に浸漬すると、酸洗能率がよ
り向上するとともに脱スケール後の線材の表面肌が向上
するので好ましい。このときの塩酸濃度はＨＣＺを１０
０〜３００ｇ／ ｌとし、硫酸濃度はＨ２ＳＯ，を１５
０〜４５０ｇ／ ｉ、とするのが好ましい。
に浸漬し水洗して、硝弗酸に浸漬すると、酸洗能率がよ
り向上するとともに脱スケール後の線材の表面肌が向上
するので好ましい。このときの塩酸濃度はＨＣＺを１０
０〜３００ｇ／ ｌとし、硫酸濃度はＨ２ＳＯ，を１５
０〜４５０ｇ／ ｉ、とするのが好ましい。
前記特公昭５６−３３４７２号公報記載の方法も、Ｎａ
ＯＨ水溶液に浸漬する前処理を行うが、この方法により
Ｎ ａ ＯＨの濃度を管理しただけでは、ＮａＯＨとＣ
Ｏ２の反応により生成するＮａｚＣＯ３を見逃して、Ｎ
ａ濃度が過大となり、浸炭層が厚くなって脱スケール後
まで残存し、前記問題が生じる。
ＯＨ水溶液に浸漬する前処理を行うが、この方法により
Ｎ ａ ＯＨの濃度を管理しただけでは、ＮａＯＨとＣ
Ｏ２の反応により生成するＮａｚＣＯ３を見逃して、Ｎ
ａ濃度が過大となり、浸炭層が厚くなって脱スケール後
まで残存し、前記問題が生じる。
本発明法は、前処理工程におけるＮａ濃度を適正範囲に
維持した上で、適正な熱処理工程および脱スケール工程
を行うので、浸炭層が残存することなく、しかも線材表
面が適度の凹凸を有していて伸線加工用の潤滑剤の付着
性がよいため、伸線性および耐食性の優れた線材が安定
して得られる。
維持した上で、適正な熱処理工程および脱スケール工程
を行うので、浸炭層が残存することなく、しかも線材表
面が適度の凹凸を有していて伸線加工用の潤滑剤の付着
性がよいため、伸線性および耐食性の優れた線材が安定
して得られる。
オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳＸＭ７の直径５．
５〜６．０胴φの線材を皮削り加工し巻き取ったコイル
を表１に示す各種Ｎａ濃度の水溶液に浸漬し、コイルを
比較的タイトに結束した状態で、ブタンミックスガスを
燃焼し酸素濃度を２〜３νｏ１．χにした雰囲気中にて
１０５０〜１０７０°Ｃで約２時間焼鈍した。次いで、
２００ｇ＃！ ＨＣｚの塩酸槽、水洗槽。
５〜６．０胴φの線材を皮削り加工し巻き取ったコイル
を表１に示す各種Ｎａ濃度の水溶液に浸漬し、コイルを
比較的タイトに結束した状態で、ブタンミックスガスを
燃焼し酸素濃度を２〜３νｏ１．χにした雰囲気中にて
１０５０〜１０７０°Ｃで約２時間焼鈍した。次いで、
２００ｇ＃！ ＨＣｚの塩酸槽、水洗槽。
１５０ｇ／ Ｉ ＨＮＯ３＋ ２０ｇ／ ｆ ＨＦの硝
弗酸槽、水洗槽、５００°Ｃの溶融アルカリ槽、水洗槽
、 ２００ｇ＃！ ＨｆＪの塩酸槽、 １５０ｇ／
ｌ ）ＩＮＯ，＋２０ｇ／ ｌ ＨＦの硝弗酸槽に順次
浸漬して脱スケールした後、水洗乾燥した。
弗酸槽、水洗槽、５００°Ｃの溶融アルカリ槽、水洗槽
、 ２００ｇ＃！ ＨｆＪの塩酸槽、 １５０ｇ／
ｌ ）ＩＮＯ，＋２０ｇ／ ｌ ＨＦの硝弗酸槽に順次
浸漬して脱スケールした後、水洗乾燥した。
処理後の各コイルについて、外観検査により浸炭有無を
判定し、浸炭層残存比率を算出した結果を表１に示す。
判定し、浸炭層残存比率を算出した結果を表１に示す。
浸炭層残存比率は、各コイルの全長を検査し、（浸炭層
のあるリングの数）／（全巻数）により算出した。本発
明条件を満たすものは浸炭層残存比率が殆どＯｌすなわ
ち浸炭層の残存が皆無であった。
のあるリングの数）／（全巻数）により算出した。本発
明条件を満たすものは浸炭層残存比率が殆どＯｌすなわ
ち浸炭層の残存が皆無であった。
本本発明例のＮｏ、 ２および比較例のＮα８．１１に
ついて潤滑剤を付着させて伸線加工した結果、■本発明
例のＮｏ、 ２については伸線肌等良好であった。
ついて潤滑剤を付着させて伸線加工した結果、■本発明
例のＮｏ、 ２については伸線肌等良好であった。
■比較例のＮｏ、 ８については伸線加工表面に肌あれ
凹部による欠陥が発生した。
凹部による欠陥が発生した。
■比較例のＮｏ、１１については浸炭層残存部より破断
したり′、伸線加工表面に錆が発生する等伸線不良、製
品不良等を起こした。
したり′、伸線加工表面に錆が発生する等伸線不良、製
品不良等を起こした。
本発明により、均一梨地肌を有しかつ浸炭・凹み等の表
面欠陥のない伸線前処理剤の付着性の優れた伸線性およ
び耐食性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼線材を
高能率で製造し供給することができる。
面欠陥のない伸線前処理剤の付着性の優れた伸線性およ
び耐食性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼線材を
高能率で製造し供給することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 オーステナイト系ステンレス鋼線材を皮削り加工し巻き
取ったコイルを、 （ａ）ＮａＯＨとＮａ＿２ＣＯ＿３の一方または双方を
含み、Ｎａ濃度が１８〜９０ｇ／ｌの水溶液中に浸漬し
て取り出す前処理工程 （ｂ）取り出した前記コイルを、酸素過剰の燃焼ガス雰
囲気にて焼鈍する熱処理工程 （ｃ）焼鈍した前記コイルを、塩酸、水、溶融アルカリ
、水、硝弗酸に順次浸漬する脱スケール工程 を順に行うことを特徴とする伸線性および耐食性の優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33382788A JPH02179889A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 伸線性および耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33382788A JPH02179889A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 伸線性および耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179889A true JPH02179889A (ja) | 1990-07-12 |
| JPH0536510B2 JPH0536510B2 (ja) | 1993-05-31 |
Family
ID=18270386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33382788A Granted JPH02179889A (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 伸線性および耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02179889A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100562660B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 22크롬계 2상 스테인레스 냉연재의 연속소둔 열처리 방법 |
| EP2053682A1 (en) * | 2006-08-14 | 2009-04-29 | Toyo Seikan Kaisya, Ltd. | Coil spring for fuel cell |
| JP2013144345A (ja) * | 2012-01-16 | 2013-07-25 | Kobe Steel Ltd | 線材の製造方法および製造装置 |
-
1988
- 1988-12-28 JP JP33382788A patent/JPH02179889A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100562660B1 (ko) * | 2001-12-14 | 2006-03-20 | 주식회사 포스코 | 22크롬계 2상 스테인레스 냉연재의 연속소둔 열처리 방법 |
| EP2053682A1 (en) * | 2006-08-14 | 2009-04-29 | Toyo Seikan Kaisya, Ltd. | Coil spring for fuel cell |
| EP2053682A4 (en) * | 2006-08-14 | 2010-10-06 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | SPIRAL SPRING FOR A FUEL CELL |
| JP2013144345A (ja) * | 2012-01-16 | 2013-07-25 | Kobe Steel Ltd | 線材の製造方法および製造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0536510B2 (ja) | 1993-05-31 |
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