JPH02167521A - 光走査装置におけるｆθレンズ系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は、光走査装置におけるｆθレンズ系に関する。

［従来の技術］ 光走査装置は、光束の走査により情報の書き込みや読み
取りを行う装置として知られ、レーザープリンターやフ
ァクシジリ等に使用されている。

このような光走査装置のうちに、光源からの光束を線状
に結像させ、その線状の結像位置の近傍に反射面を有す
る回転多面鏡により上記光束を等角速度的に偏向し、こ
の偏向光束を結像レンズ系により走査面上にスポット状
に結像させて走査面を光走査する方式の装置がある。

回転多面鏡を用いる光走査装置には、面倒れの問題があ
り、また、偏向される光束は角速度が一定となるので、
走査面の走査が定速的に行われる様に工夫する必要があ
る。ｆｅレンズ系は、この、走査面の定速的な走査を光
学的に実現する様にしたレンズ系であり、入射角θをも
って入射する光束の像高が焦点距離をｆとしてｆθとな
るようにするｆθ機能を有する。

また、面倒れの問題を解決する方法としては、回転多面
鏡と走査面との間に設けられるレンズ系をアナモフィッ
ク系とし、副走査方向に関して、回転多面鏡の反射位置
と走査面とを共役関係に結び付ける方法が知られている
。

［発明が解決しようとする課題］ ｆθレンズ系自体をアナモフィックとし、定速的な走査
と面倒れの問題の解決とを図ったものは種々提案されて
いる。

また、光走査装置を小型化するためには、ｆｅレンズ系
を広角化し、ｆθレンズ系と走査面の距離をなるべく小
さくして尚且つ、所望の走査幅を実現する必要がある。

このような装置の小型化を目的としたものとして特開昭
６３−８８５１７号公報に、ｆθレンズ系を１個のレン
ズの４面で構威し、４面の内の２面を反射面とすること
により光束をｆθレンズ系内で屈曲させｆｅレンズ系内
で光路長をかせぐことによりレンズ外の光路長を節約し
、光走査装置の小型化を実現するものが開示されている
。しかし、上記公報には肝腎のｆθレンズ系の光学特性
に関する検討がなされていない。

本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって
、その目的とする所は、有効偏向角の半値が４５度を越
えるような広角な光走査装置に於いて、回転多面鏡にお
ける面倒れを有効に補正でき、ｆθ特性も良好で、尚且
つ光走査装置を小型化し、もしくは光走査装置の設計の
自由度を大ならしむることかできる新規なｆｅレンズ系
の提供にある。

［課題を解決するための手段］ 以下、本発明を説明する。

本発明のｆＯレンズ系は、「光源がらの光束を線状に結
像させ、その線状の結像位置の近傍に反射面を有する回
転多面鏡により上記光束を等角速度的に偏向し、この偏
向光束を結像レンズ系により走査面上にスポット状に結
像させて走査面を光走査する光走査装置において、回転
多面鏡により偏向された光束を走査面上に結像させるレ
ンズ系」であって、副走査方向に関して、回転多面鏡の
反射位置と走査面とを共役関係に結び付ける機能と、ｆ
θ機能とを有する。

このｆθレンズ系は、回転多面鏡の側から走査面側へ向
かって第１、第２の順に配備される第１および第２のレ
ンズにより１構威される２群・２枚構成であって、上記
第１のレンズは「回転多面鏡の側に凹面を向けたメニス
カスの球面レンズ」であり、上記第２のレンズは「光束
をレンズ内で屈曲させるための１以上の反射面を有する
とともに走査面側に凸のトーリック面を持つアナモフィ
ックなトーリックレンズ」である。

上記第１のレンズの焦点距離をｆ１、第１および第２の
レンズの合成焦点距離を偏向面内に於いてｆＭ、偏向直
交面内に於いてｆ８、上記第２のレンズのトーリック面
の偏向直交面内の曲率半径をｒＴＳとするとき、これら
は、 （■）　　　　　　ｒ＋＃Ｍ＞２ （ＩＩ）　　０．２５＜　ｌ　ｒ７ｓ／ｆｓ　ｌ　＜　
０．４５なる条件を満足する。

上記「偏向面」および「偏向直交面」は、以下のように
定義される。即ち、本発明のｆＯレンズ系では光束がｆ
Ｏレンズ系内部で屈曲するので、回転多面鏡により理想
的に偏向された偏向光束の光軸光線を考え、この理想的
な光軸光線を回転多面鏡から走査面まで光路に沿うて直
線状に展開した光線を考える。そしてこの直線の偏向に
より掃引される仮想的な平面を偏向面とし、この偏向面
に直交してｆθレンズ系の光軸（偏向面をなす仮想的な
平面上では直線である）を通る仮想的な面を偏向直交面
と言う。

［作　　用］ 以下、図面を参照しながら説明する。

第１図は、本発明のｆθレンズ系を用いた光走査装置の
１例を説明図的に略示している。また、第２図は、第１
図の光学配置の偏向面内での様子を示している。

第１図に於いて、光源もしくは光源と集光装置とからな
る光源装置１からの平行光束は線像結像光学系たるシリ
ンダーレンズ２により、回転多面鏡３の反射面４の近傍
に、偏向面と略平行な線像として結像する。

回転多面鏡３により反射された光束は、本発明のｆｆ９
レンズ系により、走査面７上にスポット状に結像され、
回転多面鏡３の矢印方向への等速回転に従い、走査面７
を等速的に走査する。

ｆθレンズ系は第１のレンズ５と第２のレンズ６とによ
り構成され、レンズ５は回転多面鏡３の側、レンズ６は
走査面７の側にそれぞれ配設される。偏向面内で見ると
第２図に示すように、レンズ５，６によるｆθレンズ系
は光源側の無限遠と走査面７の位置とを共役関係に結び
付けている。

これに対し、偏向直交面内で見ると、即ち副走査方向に
関してはｆθレンズ系は回転多面鏡３の反射位置と走査
面７とを略共役関係に結び付けている。従って、第３図
に示すように反射面４が符号４′で示すように面倒れを
生じてもｆθレンズ系による、走査面７上の結像位置は
、副走査方向（第３図上下方向）には殆ど移動しない。

従って面倒れは補正される。

回転多面鏡３が回転すると、反射面４は軸３Ａを中心と
して回転するため、第４図に示すように、反射面の回転
に伴い、線像の結像位置Ｐと反射面４との間に位置ずれ
△Ｘが生じ、ｆｅレンズ系による線像の共役像の位置Ｐ
′は走査面７から△Ｘ゛だけずれる。

このずれ量△Ｘ゛はｆθレンズ系の副走査方向の横倍率
をβとして、周知の如くΔＸ′＝β２△Ｘで与えられる
。

上記反射面の回転に伴う線像の位置と反射面との相対的
な位置ずれは、偏向面内で２次元的に生じ、且つレンズ
光軸に対しても非対象に移動する。

従って、第１図の如き光走査装置ではｆθレンズ系の主
・副走査方向の像面湾曲を有効走査領域全域にわたって
良好に補正する必要がある。また、主走査方向に関して
はｆθ特性が良好に補正されねばならないことは言うま
でもない。

第５図において、符号ａは回転多面鏡に入射する光束の
主光線を示し、符号すは回転多面Ｒ３による反射光束が
ｆｅレンズ系の光軸と平行に戒ったときの主光線を示し
ている。主光線ａ、ｂの交点を原点として図のごと＜ｘ
、ｙ軸を定め、回転多面鏡３の回転軸位置座標をＸｐ、
Ｙｐとする。

図の如く主光線ａ、ｂの交角をαとする。

前述した、線像位置と反射面との位置ずれ量の△Ｘの変
動をなるべく少なくする為には周知のごとく、 ○＜Ｘｐ　＜Ｒｃ　ｏ　ｓ　　（ａ／　２　）０＜Ｙｐ
　＜Ｒｓ　ｉ　ｎ　（ａ／２　）なる条件をｘｐ、’ｙ
ｐに課せばよい。

また、回転多面鏡３への入射光束がｆθレンズ系の有効
走査領域にあり、かつ、走査面７からの反射光が再び回
転多面鏡で反射されて迷光として作用するのを防ぐには
、上記角αに対し、回転多面鏡の反射面数をＮ、有効偏
向角を２０として、Ｏ〈α〈（４π／Ｎ）−〇 なる条件を角αに課すれば良い。

さて、第１図に戻ると本発明のｆθレンズ系を構成する
第２レンズ６、第２レンズ６の内、第２レンズ６はメニ
スカスの球面レンズであり、その凹面を回転多面鏡３の
側に向けて配備される。

第２レンズ６は、第１図の例では入射面、射出面の他に
２面の反射面を有しており、光束は第２レンズ６中で２
字型に光路を曲げられる。これら反射面は、第２図乃至
第４図に於いて符号６１．６２で示されている。

第２レンズ６の射出面、即ち走査面７側の面は走査面７
側に凸のトーリック面である。

第２レンズの反射面数は１以上であるが、これら反射面
としては、平面、シリンダー面もしくは２次元的な放物
面を利用できる。シリンダー面を用いる場合は勿論偏向
直交面内の形状が円弧状である。また２次元的な放物面
を反射面として用いる場合は、偏向直交面内の形状が放
物線状となり主走査対応方向には上記放物線形状が一様
に続くのである。以下、本明細書中で上記反射面に付き
放物面とは上記２次元的な放物面を言うものとする。

反射面としてシリンダー面を用いると、反射面による偏
向角が異なると反射面の焦点距離が異なってくる。

第６図を参照すると、この図には２つのシリンダー面Ｃ
ＬＩ　、　ＣＬ２が互いに交差して描かれている。

これらのシリンダー面は、いずれも偏向直交面内におけ
る曲率半径がＲ９゜を持っ同一形状のものである。入射
光軸と反射光軸とのなす角を偏向角θ８とすると、シリ
ンダー面ＣＬＩへは入射光が偏向角θ、−〇の状態で入
射しており、このとき反射面による焦点距離は図のｆ。

である。しかるに入射光軸と反射光軸のなす偏向角が有
限の偏向角θ８となるように配備されたシリンダー面Ｃ
Ｌ２に対しては焦点距離は図のｆ′となり、上記ｆ。と
偏向角０３を用いて、 ｆ’　＝ｆｏ−ｃｏｓ（ＯＲ／２） で与えられる。

従って有限の偏向角θ。に対して、焦点距離ｆ。

を得るためには、シリンダー面の曲率半径をＲ１をＲ７
＝２・ｆｏ／ｃｏｓ（ＯＲ／２）　　　　　０）とすれ
ば良い。

しかしシリンダー面を傾けた状態で反射面とすると第６
図に示すように焦点の位置は反射光軸からずれコマ収差
が発生する。しかし、このコマ収差は、偏向角Ｏ＋ｔが
然程大きくなく、また反射面に入射する光束の大きさが
反射面の曲率半径に比して小さければ走査面上でのビー
ム径への影響は問題とならない。

また、反射面として放物面を用いれば上記コマ収差の発
生を防止することができる、即ち、第７図を参照すると
、放物面ＳＰでは偏向角ｏｒ＝＝ｏに対する焦点距離ｆ
。と任意の偏向角θ、に対する焦点距離ｆ′との間には
、常に、 ｆ’　＝２’ｆｏ／（１＋ｃｏｓθＲ）の関係が成り立
ち、しかも焦点Ｆの位置は不変である。従って、偏向角
θ。たけ光束を偏向させる反射態様で放物面を反射面と
して使用し、この状態で所望の焦点距離ｆ。を実現する
には、第７図に示す放物面ＳＰの「中心曲率半径ｒ、。

」をｒｖｏ（１＋ｃｏｓ　ｅ　＋ｔｌｆｏ　　　　　　
　　（２）となるように設定すれば良いのである。

ここで、条件（Ｉ）、　（ＩＩ）に付き説明する。

条件（Ｉ）は、主走査方向の像面湾曲を良好に補正する
ための条件であり、条件を外れると主走査方向の像面湾
曲が大きく戒ってしまう。

また、条件（ＩＩ）は副走査方向の像面湾曲を補正する
ためのものであり、上限を越えると副走査方向の像面湾
曲がアンダーに大きく発生しすぎ、下限を越えるとオー
バーに発生しすぎる。

［実施例］ 以下、具体的な実施例を８例挙げる。

各実施例において、ｆＭはｆθレンズ系の主走査方向に
関する合成焦点距離、即ち偏向面内における合成焦点距
離を表しこの値は１００に規格化される。また、ｆ８は
偏向直交面内での合成焦点距離即ち副走査方向に関する
合成焦点距離を表す。２０は有効偏向角、αは第５図に
即して説明した角を示す。さらに、ｒｉｘは回転多面鏡
の側から数えてｉ番目のレンズ面（反射面を含む）の偏
向面内の曲率半径、ｒｉＹはｉ番目のレンズ面（反射面
を含む）の偏向直交面内の曲率半径、ｄｌは１番目の面
間距離、即ち偏向光束の光路を光路に従って直線的に展
開したと考えて、この展開状態に於いて１番目のレンズ
面もしくは反射面と、ｉ＋１番目のレンズ面もしくは反
射面との間の光軸上の間隔である。ｄ、は回転多面鏡の
反射面から第ルンズ面までの距離、ｎｊはｊ番目のレン
ズの屈折率、Ｒは回転多面鏡の内接円半径を示す。

さらに、Ｋ、、に２はそれぞれ条件（Ｉ）、　（ＩＩ）
のパラメーターの値を表す。

実施例１〜６に於いては、第２レンズの反射面に於ける
前述の偏向角ｅ　Ｒ・Ｏとして設計した値を示す。具体
的に有限の偏向角θ４．をもつｆｅレンズ系を得るには
、反射面がシリンダー面のときには上記（１）式により
、また反射面が放物面の時には式（２）に従って、反射
面の曲率半径を変換すれば良い。従って実施例１〜６で
は、反射面の曲率半径は全て前述の中心曲率半径である
。反射面で反射するたびに軸上のレンズ面間隔、屈折率
、曲率半径はその符号を反転する。

実施例　ｌ ｆ　、＝１００．　ｆ　５＝２８．５７９　、２　ｅ　
＝１００’　、α：９００Ｒニア、９３３．に１：５．
１３９　、に２”０．３９６　、ｄｏ４１．５６１１ｒ
；ｘ　　　　　ｒ：ｖ　　　　ｄ：　　　、］　　　ｎ
１　　−５０．７６６　　−５０．７６６　８．９７９
　１　１．４８６０１２　　、−４４．．６３１　　−
４４．６３１　１．６３４３　　　　ｃＯＣｏ　　　　
７．１４０　２　１．４８６０１４”　　　（Ｘ）　　
　　１０７．４９６−２１．８０９　２．−１．４８６
０１５　　６１．３５４　　１１．３０５ この実施例に於いては、第３面は第２レンズの入射面で
平面、＊印を付した第４面が反射面でシリンダ−面、第
５面が射出面でトーリック面である。従って、ｄ４は、
反射面と射出面との面間隔であり、ｊ・２、に於ける屈
折率は勿論第２レンズの屈折率であって、上記の規則に
従いその符号が反転されている。以下の各実施例に於い
ても、この実施例１の表記方法に準拠する。

実施例　２ ｆＭ−１００，ｆｓ：２８，５８０，２０＝１００６．
α：９００Ｒニア、９３３．に１＝５．１３９　、に２
＝０．３８２　、ｄｏ”１１．５６１１　　　ｒ＋　Ｘ
　　　　　ｒ　１ｖ　　　　ｄ　１Ｊ　　　ｎｌ　　　
−５０，７６６−５０，７６６８，９７９１１，’４８
６０１２　　−４４．６３１　　−４４．６３１　１．
６３４３　　　　ｃｏ　　　　　　ω　　１６．１８５
　２　１．４８６０１４６　　　ω　　　１５４．７０
０−１２．７６３　２１−１．４８６０１５　　６１．
３５４　　１０．９０８ 実施例　３ ｆ　Ｍ２Ｏ３，ｆ　ｓ”２９．６２８　、２θ＝１００
°、α＝９０゜Ｒ＝７．９３３．に１＝５．１３９　、
に２＝０．３２９　、ｄｏ＝１１．５６１１　　　ｒ　
Ｉ　Ｘ　　　　　ｒ　ｉ　Ｙ　　　　ｄ　ｉ　　　ｊ　
　　ｎ　ｉｌ　　　−５０，７６６−５０，７６６８，
９７９１１，４８６０１２−４４，６３１−４４，６３
１１，６３４３Ｃｏ　　　　　　１６．０１２　　７．
１４０　　２　１．４８６０１４”　　　　（Ｘ）　　
　　　３５．７００　−９．０４５　　２．−１．４８
６０１５”　　　　Ｃｏ　　　　　　　ＣＸ）　　　１
２．７６３　　２２１．４８６０１６　　−６１．３５
４　　　−９．７３４この実施例３では、反射面が２面
あり、第４、第５面が反射面である。

実施例　４ ｆ　Ｍ＝１００．ｆ　５＝２９．２４９　．２ｅ　４０
０’　　、ａ＝９０″Ｒ＝７．９３３．　Ｋｌ二５．１
３９　、に２＝０．３２４　、ｄＯ＝１１．５６１１　
　　ｒ：ｘ　　　　　ｒｉＹ　　　　ｄｉ　　　Ｊ　　
　ｎｉｌ　　　−５０，７６６−５０，７６６８，９７
９１１，４８６０１２−４４，６３１−４４，６３１１
，６３４３００３１，３２９７，１４０２１，４８６０
１”　　　”　　　　　　”　　　９．０４５　２＋１
．４８６０１５８　　■　　　−７１，４００１２，７
６３２□１．４８６０１６　　−６１．３５４　　−９
．４７６実施例　５ ｆ　Ｍ＝１００．　ｆ　ｓ”２６．６３８　、２　ｅ　
＝１００″、　ａ　＝９０’Ｒ＝７．９３３．に１＝５
．１３９　、に２＝０．３５１　、ｄｏ＝１１．５６１
１ｒ　＋　ｘ　　　　　　　ｒ　＋　ｖ　　　　　　ｄ
　＋　　　　Ｊ　　　　ｎ　１１　　−５０．７６６　
　　−５０．７６６　　８．９７９　　１　１．４８６
０１２　　−４４．６３１　　　−４４．６３１　　１
．６３４３　　　　　ｃｏ　　　　　　　ｃｏ　　　　
７．１４０　　２　１．４８６０１４”　　、　　Ｃｏ
　　　　　−４２，２４３−９，０４５２１−１，４８
６０１５′″　　　００　　　　−２７．７６７　１２
．７６３　　２２１．４８６０１６　　　−６１．３５
４　　　−９．３４５実施例　６ ｆ　Ｍ＝１００．　ｆ　５＝３５．４７９　、２θ：１
００°、　ａ　＝９００Ｒ＝７．９３３．に１＝３．１
９４　、に２＝０．３３０　、ｄｏ”１１．５６１１　
　　ｒ　ｉ　Ｘ　　　　　ｒ　＋　Ｙ　　　　ｄ　ｉ　
　　ｊ　　　ｎ　ｉｌ　　　−４２，５７６−４２，５
７８４，３０１１１，４８６０１２−３４，５１６−３
４，５１６０，５５７３Ｃｏ　　　　　４４．５４６　
１５．８６７　２　１．４８６０１４”　　　００　　
　　　００　−１５．８６７　２．−１．４８６０１５
’　　　００　　　１１９．０　　１７．９３１　２２
１．４８６０１６　　−６５．５６２　　−１１．７１
８第８図に実施例１に関する収差図・ｆθ特性図を示す
。また、第９図乃至第１３図に、順次、実施例２乃至６
に関する収差図・ｆｅ特性図を示す。

像面湾曲の図に於いて破線は主走査方向のもの、実線は
副走査方向のものを示す。像面湾曲は回転多面鏡の回転
とともに光軸位置に対し非対称的に変化するので偏向領
域全域にわたって示しである。

さらに、上記実施例１〜６に於けるｆＭの具体的な値は
１２６．０５１である。

以上の実施例では、前述の如く反射面を偏向角θ８を０
とし、反射面の曲率半径は中心曲率半径として示した。

以下には、有限の偏向角を持つ例として実施例７〜１０
を挙げる。

実施例７，８は、上記実施例１に於いて偏向角０８を９
０度に設定した例である。実施例７ては実施例１に於け
る反射面（第４面）をシリンダー面として構成し、実施
例８ては同反射面を放物面として構威している。

この場合、実施例１の諸元の内で変化するのは反射面た
る第４面の曲率半径のみである。この反射面の曲率半径
をその焦点距離が変化しないように調整するから、他の
元に付いては変更を要しないのである。

実施例７，８に関する光走査装置の具体的構成を第１４
図（Ｉ）、（ＩＩ）に示す。符号６Ａが第２レンズを示
している。

実施例　７ 実施例１に於ける第２レンズの反射面、即ち第４面は曲
率半径ｒ４Ｙ・１０７．４９６であるから、偏向角０８
・９０度のときに実施例１の反射面と同一の焦点距離を
与えるシリンダー面の曲率半径は、これをｒ’＜ｙとす
ると上記（１）式に従い、ｒ；、ｖ：２−ｆｏ／ｃｏｓ
（９０度／２）２・（ｒ４ｙ／ｚ）・ｃｏｓ（４５度）
１０７．４６９／ｃｏｓ（４５度）＝１５２．０２２と
変換できる。従って、この場合、実施例１に於ける諸元
の内ｒ４”ｌを１５２．０２２とすれば良い。

実施例　８ 実施例１に於ける第２レンズの反射面、即ち第４面を偏
向角ＯＲ・９０度のときに実施例１の反射面と同一の焦
点距離を与える放物面とする場合、その中心曲率半径は
、これをｒ’４ｙとすると上記（２）式％式％）） と変換できる。従って、この場合、実施例１に於ける諸
元の内ｒ４Ｙを５３．７４８とすれば良い。

これら、実施例７，８に関する収差図・ｆｅ特性図は、
第８図に示す実施例１のものと同じである。即ち、実施
例７，８でも反射面のパワーは実施例１の反射面のパワ
ーと同じであり、またＦ／Ｎ。

も小さいため、上記の変換による収差、ｆθ特性への影
響はない。

実施例９，１０は、上記実施例６に於いて偏向角ＯＲを
３０度に設定した例である。実施例９では実施例６に於
ける反射面（第５面）をシリンダー面として構威し、実
施例８では同反射面を放物面として構成している。なお
、実施例６のもう一つの反射面たる第４面は平面である
から偏向角に関わらずその曲率半径は変化しない。

この場合も、実施例６の諸元の内で変化するのは反射面
たる第５面の曲率半径のみである。

実施例９，１０に関する光走査装置の具体的構成を第１
５図に示す。符号６Ｂが第２レンズを示している。

実施例９ 実施例６に於ける第２レンズの反射面のうち第５面は曲
率半径ｒ５Ｙ・−１１９，０であるから偏向角０Ｉｌ＝
３０度のときに実施例６の反射面と同一の焦点距離を与
えるシリンダー面の曲率半径は、これをｒ′５゜とする
と上記（１）式に従い、 ｒ’ｒ、ｙ・２４ｏ／ｃｏｓ（３０度／２）２・（ｒ５
Ｙ／２）・ｃｏｓ（１５度）１２３、１９８ と変換できる。従って、この場合、実施例６に於ける諸
元の内ｒｆｉＹを−１２３，１９８とすれば良い。

実施例　１０ 実施例６に於ける第２レンズの反射面のうち第４面を偏
向角ｅ　Ｒ”３０度のときに実施例６の反射面と同一の
焦点距離を与える放物面とする場合、その中心曲率半径
は、これをｒ′５．とすると上記（２）式％式％）） １１１．０２９ と変換できる。従って、この場合、実施例６に於ける諸
元の内ｒ５Ｙを−１１１，０２９とすれば良い。

これら実施例９．１０に関する収差図・ｆθ特性図も、
第１３図に示す実施例６のものと同じであることは言う
までもない。

なお、放物面を反射面として有限の偏向角θ、で用いる
場合、第７図から明かなように使用される部分は、上記
中心曲率半径で特定される放物面の、対称軸から焦点を
中心にｅ　Ｉ（だけ回転した部分、第７図で斜線を施さ
れている部分である。

［発明の効果］ 以上、本発明によれば光走査装置に於ける新規なｆＯレ
ンズ系を提供できる。このレンズ系は上記の如く構成さ
れているので、光走査装置のコンパクト化が可能であり
、またｆθレンズ系内部で光束の光路が屈曲するので光
走査装置の設計の自由度も大きくなる。また、回転多面
鏡の面倒れを有効に補正でき広角で等速性に優れた光走
査が可能となる。レンズ像面湾曲が小さいので高密度の
書き込みが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のｆＯレンズ系を使用した光走査装置
の概要を示す概略斜視図、第２図乃至第５図は上記光走
査装置を説明するための図、第６図および第７図は、第
２レンズに用い得る反射面を説明するための図、第８図
乃至第１３図は、実施例上ないし６に関する収差図・ｆ
θ特性図、第１４図は、実施例７，８に関連した光走査
装置の光学配置を示す図、第１５図は、実施例９．感に
関連した光走査装置の光学配置を示す図である。 壱１４圀 （■）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 光源からの光束を線状に結像させ、その線状の結像位置
   の近傍に反射面を有する回転多面鏡により上記光束を等
   角速度的に偏向し、この偏向光束を結像レンズ系により
   走査面上にスポット状に結像させて走査面を光走査する
   光走査装置において、回転多面鏡により偏向された光束
   を走査面上に結像させるレンズ系であって、 副走査方向に関して、回転多面鏡の反射位置と走査面と
   を略共役関係に結び付ける機能と、ｆθ機能とを有し、 回転多面鏡の側から走査面側へ向かって第１、第２の順
   に配備される、第１および第２のレンズにより構成され
   る２群・２枚構成であり、 上記第１のレンズは回転多面鏡の側に凹面を向けたメニ
   スカスの球面レンズであり、上記第２のレンズは光束を
   レンズ内で屈曲させるための１以上の反射面を有すると
   ともに走査面側に凸のトーリック面を持つアナモフィッ
   クなトーリックレンズであり、 上記第１のレンズの焦点距離をｆ＿１、第１および第２
   のレンズの合成焦点距離を偏向面内に於いてｆ＿Ｍ、偏
   向直交面内に於いてｆ＿Ｓ、上記第２のレンズのトーリ
   ック面の偏向直交面内の曲率半径をｒ＿Ｔ＿Ｓとすると
   き、これらが、 （ I ）▲数式、化学式、表等があります▼ （II）▲数式、化学式、表等があります▼ なる条件を満足することを特徴とする、ｆθレンズ系。