JPH0215126A - 非鉄金属の回収方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、ドロスから非鉄金属、特にアルミニウムを
回収するドロスからの非鉄金属回収方法及びその装置に
関するものである。

（従来の技術及びその問題点） ドロスは再溶融、金属の保持及び処理される場合に溶融
金属が活性な雰囲気と接触した時に溶融非鉄金屑の表面
に形成される物質である。ドロスは通常かなりの川の未
反応金属を含有する金属酸化物からなり、経済的な理由
からそれが廃棄される１１ｆｊに未反応金属を抽出する
のが望ましい。

従来の未反応金属の回収方法においては一般に次のステ
ップの１１または複数を含んでいる。

（１）メカニカルクーラー、あるいはドロスがその床に
散布されるドロス室のいずれか一方を用いてドロスを冷
却する。この段階ではドロスの金属汚水から機械的撹拌
等によっていくらかの金属の回収がなされる。

（２）冷却されたドロスをドロス処理設備に輸送す（３
）冷却されたドロスを粉砕するとともに選別し、次に主
として酸化物からなり、次の工程にお（）る操作に危険
でかつ不利となるドロスの小粒を除去、通常はダンピン
グによって除去する。

（４）ドロスの大粒を塩浴によって加熱し、金属粒を再
溶融し、溶融滴に合体させる。

第４ステツプは普通回転炉で実行される。塩の混合物と
は通常Ｎ　ａ　ＣＩ及びＫ　ＣＬの５０　・　５０の混
合物であり、又塩の溶融点を低下させ固形酸化物の濡れ
性を増大させるために少量のフッ化塩が選択的に添加さ
れたものであるが、）・ロス粒及び塩の混合物か装入さ
れ、直接炎のバーナーを用いることによって金属の溶融
コニ」二の温度に加熱される。炉は混合物をタンプリン
グあるいはガスケイプインクさせるために適当な速度で
回転される。

塩浴炉は満足し得る効率を有し、高い金属回収を行うこ
とができるが、−Ｆ記に述へる重大な欠点を有している
。

（ｉ）溶融塩から塩のヒユームが発生し、これはバーナ
ーが塩浴表面に向いた時に多量に発生ずるが、この塩の
ヒユームは設備内部及び外的環境の双方に非常に腐食的
である。複雑で高価な排気ガスの集合設備、冷却設備及
び集塵装置が必要となる。

（ｉｉ）　　塩類が水に可溶であり、ダンプ側に素早く
浸出することから、ドロスの不純物を含んだ塩の残ケー
キは非常に汚染的である。それゆえこれらは特別に用意
された廃棄場にのみ廃棄されなければならず、これは人
里にできることから重大な問題である。即ち、残物の重
量の略１／２が回収金属の重重となる。

（ｉｉｉ　）　　塩浴炉は次の理由により十分な熱的効
果を発揮しえない。

（ａ）化石燃料加熱ンステムが採用され、そのため排気
ガスの腐食性のために熱の回収が不可能である。

（ｂ）塩の重量はドロスの重量の各１／２でその略全部
が溶解されなければならない。

第３ステツプは又ドロス粒がむしろ有害であり処理が困
難であるという理１１Ｅｉこ」；リゾイスポーザルな問
題が生じる。

最近このような問題を回避する方法が提案されている。

例えば炉から直接に移された高温のドロスを機械的に圧
縮することによりドロスから液体金属を抽出することが
提案されている。この方法は高価な設備と高温のドロス
を必要とし、これらと比較的大きなスケールの処理を行
うための他の要素とに起因して限定されたものとなる。

さらにこのアプローチは残物がまだ未反応金属を多量に
含んでいるという理由によりディスポーザルな問題に直
接アドレスしていない。

またアルミニウムドロスの場合、大気に解放した傾斜回
転バレル内てドロスを処理することによりコントロール
された状況下でドロスを燃焼又はテルミット反応させ、
それを維持させることが提案されており、これは残留物
の回収のためにある種の金属成分が消費されることを許
容している。

この方法は技術的に処理を複雑化し非常に大量な有毒性
ヒコームが発生するという欠点を有している。この方法
を改良したものにおいては、バレルは密閉され塩化アル
ミニウム蒸気が酸化をコントロールするために導入され
ている。しかしなから、バレルを開いた時に生じる安全
性及びヒコームコントロールの問題はオリジナルな方法
の場合よりもより激しくなる。

その結果安全性及び有毒性の問題を解決し、かつ比較的
安価に実現しうるドロスからの非鉄金属回収方法が要望
されている。

（発明の課題） そこでこの発明の目的は非鉄金属、特にアルミニウムを
含むドロスから非鉄金属を回収ずろために改良された方
法及び装置を提供することである。

（課題解決の手段） この発明によれば、非鉄金属を含有したドロスから非鉄
金属を回収する方法として次の構成からなる方法が提供
される。即ち、回転炉にドロスを導入し、炉内部に向か
うプラズマトーチによってドロスを金属の溶融コニ」二
の温度に加熱し、炉を連続的にあるいは間歇的に回転さ
せ、固形のドロス残物から分離された溶融金属を炉から
搬出し、上記固形のドロス残物を炉から搬出する。

ドロスは８００℃以」−の温度に加熱されるのが好まし
い。このような高温度はプラズマトーチによって容易に
かつ素早く得られる。

又この発明によれば、非鉄金属を含有したドロスから非
鉄金属を回収する装置として次の構成からなる装置が提
供される。即ち、密閉可能で回転ｉｉＪ能な略筒状のチ
ャンバーを含む回転炉、」二記ヂャンバーの内部に指向
することができるプラズマトーチ、」二足チャンバーか
ら液体金属を搬出する手段、−１−記チャンバーから固
形のドロス残物を搬出する手段、である。

さらにこの発明によれば、耐火性ライニングを備え内部
に固形残物を有する回転炉のためのスフレイパー装置が
提供される。即ち、スフレイパー装置は、炉の内部に導
入され炉の回転中に上記ライニングから少なくとも」１
記固形残物のいくつかを取り除くのに適したスフレイパ
ーツール、十分な長さの」二記スクレイパーツールを」
１記炉内に十分に装入させるための支持シャフト、上記
スフレイパーシャフトを上昇あるいは降下させるために
上記シャフトを支持し軸支する手段、上記支持シャフト
をその側方へ移動させることなく前進後退させるガイド
手段から構成されている。

（作用及び効果） この発明は通常ドロスの初期冷却に続く処理に関し、主
として上述の第４ステツプにおける改良を目指したもの
である。しかしなから、少なくとも好ましい形態におい
ては、この発明は上記第３ステツプの必要性を除去し、
それゆえ第３及び第４ステツプの双方から安全及び汚染
の問題を克服あるいは軽減できるという重要で付加的な
利点を有する。装置は小型で比較的安価にできることか
ら、中央あるいは遠隔のドロス処理設備の必要性が回避
され、上記第２ステツプを省略することができ、鋳造工
場あるいは金属処理設備の直近においてドロスから金属
を回収できる。

回転炉とは適切な耐火性材料でライニングされ、内部に
おいて加熱が行われる略筒状のチャンバーを備えた炉を
意味する。このチャンバーは略水平な軸でマウントされ
ることができるが、必要な時は横軸の回りに炉を傾動さ
せる機構を備えていてもよい。又チャンバーは密閉可能
であるのが好ましくこれは外気が遮断できることを意味
するが、もちろんプラズマトーチによって導入されドロ
スの装入によって発生するガスを通常炉の一方又は他方
の端部において十分に放出できるものでなければならな
い。チャンバーの一端又は両端には炉への装入及び装入
物の搬出を行うための密閉可能なドアが設（Ｊられる。

そのようなドアが炉の両端に設けられていないならば、
普通、一端は恒久的な端部壁か、又他端は密閉可能なド
アが設けられる。炉は又チャンバーをその長手方向の軸
の回りに回転させる機構を有し、これは回転の速度及び
／又は方向を制御する手段と一体であるのが望ましい。

回転炉は普通、バッチ式の土台の−Ｌで動作しうるよう
に設（Ｊられており、鉱石の回転ンリンダー、ギルンあ
るいはそれらと同様な非常に長い、例えば１０〜５０１
のアスペクト比を有するものから区別され、連続的に操
業することができるプラズマトーチによって加熱される
回転炉の耐火性ライニングは普通、従来のバーナーによ
って加熱される炉において用いられるライニングに比し
てより耐熱性、例えば８００℃以上の温度にお（Ｊる耐
熱性を有するべきである。例えば低アルミナ耐火煉瓦よ
りも鋳造しうる高アルミナを用いるのが望ましい。

またプラズマト−チとは任意の方向にかなりの距離まで
届く極高温（しばしば８０００℃以上となる）のプラズ
マガス流を発生ずるプラズマ発生装置を意味する。プラ
ズマトーチは略伸長管によって構成され、該伸長管は内
部をガスが通過し、かつその内部にガス内において電気
的アークを発生ずるｌ又は複数の電極を備えている。こ
の発明においては自制アーク式のプラズマトーチを使用
するのが最も好ましいが、ある条件下においては移行ア
ーク式のプラズマ発生装置を用いることができる。種々
な加熱能力を０；（Ｉえたプラズマト−ヂ、例えば米国
プラズマエネルギー社製のプラズマトーチが商業的に利
用できる。現在、出力として略１００ＫＷ〜２．５ＭＷ
の範囲を有するトーチを使用することができ、異なった
装入量の炉に適合した適切な出力を有するプラズマト−
チがすぐに見つけられる。

プラズマトーチは回転炉内に傾動可能にマウントされる
のが好ましい。これは初期加熱の間及びヒートスポット
の形成を避（Ｊるためのタンプリングの間プラズマを装
入ドロスから離れる方向に指向させることを許容する。

例えばプラズマト−ヂが水平から略Ｉ５°上方に向（Ｊ
られると、熱は炉ライニングの表面に向かい、炉が回転
しているために伝導によって装入ドロスに運ばれる。プ
ラズマトーチは炉の端部壁のライニングにホラＩ・スポ
ットを形成することから炉の軸方向を指向しないのが望
ましい。しかしなから、金属がタップオフされるとドロ
ス残物を焼成しあるいは改質するためにプラズマトーチ
がドロス残物表面に指向するのが望ましい。プラズマト
−ヂには種々なガスが使用でき、例えばＮ２、Ｈ２、Ｃ
０５Ｃ０２、空気、Ａｒ、ＣＨ４あるいはこれらの混合
ガスがある。２価のガスはそれが使用されたときにエネ
ルギー移行比が高くなることから１価のガスより望まし
い。窒素は２価であり又比較的安価なことから多くの場
合望ましいガスであるが、Ｎ２／Ｈ２混合ガスもしばし
ば用いられる。しかしなから、後にさらに十分に説明さ
れるが、この発明に係るプロセスの異なる段階において
異なるガスを用いることもできる。

本発明の方法によって処理しうる金属ドロスは上述の従
来の塩浴技術によって回収しうる全ての非鉄金属ドロス
、特に１２００℃以下の溶融点を有する金属ドロスを含
む。末法は特にアルミニウム、アルミニウム合金（例え
ばアルミニウム・マグネソウム合金）、銅及び銅合金（
例えば銅・スズ合金）のドロスの処理に最適である。

本発明方法の最も重要な特徴の一つはドロスの処理にお
いて塩浴使用の必要性をなくすことができ、これによっ
て塩ヒユームの発生及び廃棄場への水侵出性塩の廃棄に
よる重大な汚染の問題を避けることができる。さらに、
ドロス残物が固形物を含有していることから、例えばタ
ップ孔を通して溶融金属をタップオフするか、炉の一端
で傾動させ且つ開いた端部ドアーから溶融金属を抽出す
ることにより、ドロス残物を溶融金属から容易に分離で
きる。

本発明においては、特徴的理論からの逸脱を望まない限
り、下記の理由により、塩浴の使用が必要になることは
ないと考えられる。即ち、ドロスの加熱に化石燃料を使
用したバーナーではなく、プラズマトーチを使用するこ
とによって回転炉のヂャンバー内における大気の組成を
制御できる。

プラズマトーチは化石燃料式バーナーによって発生ずる
従来の燃焼ガスよりも不活性な混合ガスによって作動さ
せることができる。これはドロスが処理されている間に
未反応金属粒又は小滴の表面で酸化物層が厚くなるのを
防止する。これはおそらく金属小滴がドロスのタンプリ
ング中に衝突した時に一体化されることで明らかである
。これとは対称的に化石燃料バーナーによって作られる
水蒸気及びＣＯ２は各金属小滴の回りに酸化物層あるい
はバックを厚くする。炉チャンバーが密閉可能であるな
らば、外気からの空気及び水蒸気はもし望むならば少な
くとも金属の衝突段階の間遮断されうる。プラズマは回
転炉の内部に連続的なガス流を導入し、これは外気を排
出するのに役立つわずかな正の圧力を作り出す。

本発明の他の重要な特徴は化石燃料が大量の燃焼ガスを
発生し塩浴が蒸気群を発生する従来の塩浴法に比較して
プラズマトーチが炉内で作る排気ガスが非常に少ないと
いうことである。排気ガスの量が少ないと、単に空気で
希釈し通常のフィルター設備を通すことができる。プラ
ズマが非常に高温であるという事実はドロス装入物が素
早く加熱され、大量の熱が比較的少量のガスによって炉
内部に導入されうることを意味する。

本発明においては塩フラフクスの使用を回避できるが、
残物の化学的組成を制御するために種々の活性な化学薬
品が炉に添加される。かかる化学薬品は気化しにくく、
有毒でなく、又ドロス残物の廃棄時に浸出的でなく、さ
らにはドロス残物を液化する性質でないことが望ましく
、そうでないと十分な結果が得られない。それ故化学薬
品は高融点で低蒸気圧を有し、固相／固相間で活性であ
るのが望ましい。アルミニウムドロスの場合、ドロス中
に存在する水溶性のふっ素化合物、例えば還元室からア
ルミニウム金属が保持炉に直接装入され該保持炉から搬
出されたドロス中における氷晶石の結果物あるいは他の
ふっ素化合物（ふり化ソディウム、ふり化アルミニウム
）等と結合させるために、基礎的化合物の一つ又はそれ
以上、例えばカルシウム、マグネシウム、ボロン、シリ
コンの酸化物、あるいはカルソウム炭化物、マグネシウ
ム炭化物の−っ又はそれ以上がドロス装入物に添加され
る。このようなふっ素化合物がドロス中に存在すると環
境の危険性が懸念されるが、前述の基礎的化合物を添加
するとこれらを安定したかつ環境的に受容しうるふっ素
化合物に変化させる。

ドロスの処理中には炉は適切な速度で回転される。この
速度はドロス装入物、摩擦によって発生した微小粒ある
いは粉塵の衝撃によって炉のライニングが実質的にダメ
ージを受けないように十分な低速で、ドロス装入物が一
定した加熱を受は金属小滴が合体するのに十分な高速で
あるのが望ましい。炉を回転させる場合に次の手順は最
も望まれる。

ドロスをまず炉に装入した後、プラズマトーチを作動さ
せ、炉を非常にゆっくりと、好ましくは断続的に回転さ
せる。この段階で非常に重要なことは回転かはやいと大
きなドロスの塊による衝撃及びドロス粒の摩擦によって
生ずる大量の粉塵による衝撃によって炉ライニングのダ
メージが発生ずるが、熱伝導の小さいライニングあるい
はドロス装入物にホットスポットが形成されないように
注意しなければならないことである。通常、これは］　
ｒｐｍ以下の回転数で、好ましくはさらにゆっくりとし
た回転数であり、例えば炉は１５秒間に９０°回転され
、続いて数秒間停止され、再び次の１５秒間同方向又は
逆方向に９０°回転される。

この手順はドロス装入物が金属の熔融点以上の温度（し
かしドロス残物、金属酸化物の溶融点以下の温度である
が）に達するまで続けられる。

ドロス装入物が所望の温度に達すると、プラズマトーチ
の加熱出力は装入物をこの段階で必要な温度（好ましく
は８００℃以上）に維持できる熱まで低下させることが
できる。これに代えてプラズマトーチを停止させ（ガス
流は維持されるのが好ましいカリ、周期的に再スタート
させることもできる。その時炉の回転速度は１〜ＩＯｒ
ｐｍの範囲で増大させるのが望ましい。未反応金属の小
滴が相互に衝撃し合い合体するためには比較的早い回転
が必要であり、この段階においては炉がライニングダメ
ージを受ける危険性が少なく、ドロス残物が若干粘着的
となって大粒が破壊されることによって粉塵が発生する
危険性が少なくなることから、より早い回転も許される
。他方、金属小滴の合体が促進されるよりも阻害される
ような唱い回転であってはならない。この段階において
は回転は連続的あるいは間歇的のいずれであってもよい
が、通常は連続的である。

適当な時間が経過すると、回転が停止され、回収金属が
タップオフされる。ドロス残物は炉から搬出されること
かでき、又は回転炉内で次の処理が実施されることがで
きる。例えばドロス残物を焼成するためにプラズマトー
チ又は他の加熱手段が用いられ、ある場合にはドロス残
物を所定の粒度にするためにグラインド手段（例えば鋼
球）が添加される。この段階においては炉の回転速度は
望む範囲でかなり広く変化させることができるが、特に
クラインド手段が存在している場合に炉がダメージを受
ける程早くしてはならない。一般に回転速度は１〜２Ｏ
ｒｐｍである。この最終段階においては必要とする加熱
はドロス残物がもはや害されることかないことから、従
来のバーナー、例えば化石燃料バーナーによってこれを
行うことができる。しかしなから、プラズマトーチは急
速加熱及び高温加熱がｉ’Ｊ能なことから、まだこちら
の方が望ましい。

最終的な処理はドロス残物を炉から搬出することである
。これは残物がその流動性が小さく炉ライニングに固着
さえしていることから、単に炉を傾動させ残物が流出さ
せるようにするだけでは達成できない。そこで通常は炉
内部にスフレイパーツールを挿入することが必要となる
。スフレイパーツールは垂直プレート又は他の装置であ
り、これは支持機構及びガイド機構を備えた伸長シャフ
トの端部に固定されている。炉がゆっくりと回転（好ま
しく（」傾動位置において）している間、スフレイパー
は炉ヂャンハーの入口より挿入されて炉内壁面に近接し
、炉の反対側端部に向けてゆっくりと移動され、又そこ
から逆方向にゆっくりと移動される。この手順は必要な
かぎり何度でも繰り返される。スフレイパーは炉ライニ
ングを傷めないようにヂャンハーのプロフィルに沿って
移動するようにガイドされるのが望ましい。スフレイパ
ーはできる限り大型の残物を掻き出すように炉ライニン
グにソフトに接触するが、ある場合にはスフレイパーを
炉ライニングから少しの距離をあけて保持し、残物の保
護層が炉ライニング表面のコーティング層として残るこ
とが望ましい。スフレイバーツールが垂直プレート又は
ブレードの形式である場合、ブレードが炉入口に向けて
逆移動する際に残物を炉から掻き出すようにソヤフトの
長袖の角度を設定する。

炉からドロス残物が搬出されると、炉が冷える前に直ち
に次の新しいドロスが装入され、エネルギーロスが最小
とするのが望ましい。

ここで注意ずべきことはドロスの処理中に炉ヂャンバー
内の大気がある種のガス（例えば水蒸気）を含んでいな
いことが望ましい。しかしなから、かかるガスも金属が
タップオフされた後にドロス残物が最終処理されている
間は存在してもよい。さらにはドロス処理の異なる段階
において異なるガスを使用することができる。これは次
のアルミニラ１３ドロス処理の場合に最もよく示すこと
ができる。

８００℃以上、特に１０００℃以上の高温においては溶
融アルミニウムはガス状窒素と反応して窒化アルミニウ
ムとなり、これはアンモニアを製造するために廃棄され
た時に水とゆっくりと反応し環境的に受容しがたいもの
であることから望ましくない結果物である。しかし、窒
素はその高エネルギー能及び低コストによりプラズマト
ーチに使用されるガスとしては好ましいものである。そ
の結果、窒素のプラズマはドロス装入物の初期加熱のた
めに用いることができる。この段階において金属は略固
相で、低温において窒素と金属の反応度が小さく、プラ
ズマが急速に装入物を加熱し、又低速回転によってあま
り表面部分が露出しないというこれらの事実は大渚の窒
素化合物が出来ないということを意味する。装入物がそ
の最高温度に達すると、金属の酸化又は反応を阻止し炉
の回転によって金属が効率良く塊状となるようにアルゴ
ン（あるいは他の不活性ガス）が炉雰囲気ガスとして使
用される。アルゴンは零又は最少の電圧印可の状態でト
ーチを介して炉内に導入される。

しかし、窒素化合物の発生か許容され、あるいはそれが
過度に発生しないように炉が回転されている場合、窒素
はまた後の処理段階において使用できる。

アルミニウムドロス処理の各段階において使用されるガ
スの例を下記の表に示す。

プロセスステップ 選択例 加熱初期に使用される ７°ラス゛マカ゛ス（２０℃以」二） エアー エアー エフー工７ エアー／Ｎ。

エアー／Ｎ。

アルミニウム溶融温度で使用 される７°ラス゛マカ゛ス（６６０℃）ｔ エアー Ｎ＋ エアー エアー／Ｎ。

エアー／Ｎ。

８５０℃付近までのＦ′ロス加熱 に使用されるプラス゛マカ゛ス　　Ｎ。

エアー Ａｒ エアー エアー／Ｎ２ エアー／Ｎ。

８５０〜ｂ 時の炉雰囲気 Ａｒ　　Ａｒ　　　Ａｒ ＊ アルゴンは８５０℃以上でのドロスの処理に非常に適し
ている。ドロスのバルクはこのレベルの（平均）温度に
おいては（ドロスは部分的に」：り高温に加熱されてい
ることから）パワーを供給されずとも、増大する傾向に
あり、そのためアルゴンがトーチを介して導入されてい
る間、プラズマは通常停止されている。

表によれば、空気又は窒素は初期の処理段階において単
独で又は混合して使用でき、選択的には続いてアルゴン
を使用できる。

続いて回収金属が搬出されるが、その時ヂャンバー内に
プラズマトーチ（又は従来の加熱手段）を介して、又は
ヂャンバー内に直接に（例えば密閉可能なドアを開ける
ことにより）活性なガスを導入するのが望ましい。また
、ドロス残物の温度を上昇させるのが望ましい。例えば
、温度を１０００℃以上に」１昇させることができ、ア
ルミニウム窒化物（１０００℃以上ではアルミニウムの
変化は急激である）を分解するために水蒸気が導入され
、あるいは未反応金属をアルミニウムに変化させるため
に酸素、空気、他の酸素含有ガスが導入される。また例
えば、カルシウム酸化物やマグネシウム酸化物（例えば
焼成ドロマイト）等のアルカリ性混合物が存在する場合
、残物の十分な酸化、窒素化合物の除去、フッ化残物の
安定化のためには空気と水蒸気の混合ガスを供給するこ
とは効果的で安価な技術である。窒素化合物における窒
素はガス状アンモニアに変化する。フッ素化合物に含有
されるフッ素は不溶性のカルシウムフッ化物、マグネシ
ウム酸化物に変化する。

この発明は１９８６年１０月３０日に第８６３０８４９
０１号として出願され１９８７年６月３日に第０２２４
３４３号として公開されたヨーロッパ特許出願に開示さ
れた方法及び装置（開示の内容は以下に説明される）に
よって冷却されたドロスを処理する場合に特に適用しう
る。この従来技術は汚染の広がりを最小に抑えかつドロ
ス粒のリリースを避けつつドロスを急激にかつ安全に冷
却する。いくらかの未反応金属はこの段階でドロスから
消耗されるとともに回収される。しかしなからドロスが
冷却された結果大きな塊状又はブロック状になり、これ
は通常５〜ＩＯｒｐｍの速度で回転される従来の回転炉
にダメージを与える。この発明において選択された初期
の低回転は大きな寸法のドロスの塊がローライニングに
ダメージを与えることを阻止する。

この発明が上記従来技術とともに実行された時、ドロス
の操作及び処理をする場合において特に次のような効果
が得られる。（ａ）高温のドロスからガス状汚染物質の
放散を避けることができる。（ｂ）ドロスを急激に冷却
できる。（ｃ）有害となる粒度の形成を避けることがで
きる。（ｄ）ドロスから効率よくかつ環境の安全を損な
うことなく有価金属を回収できる。（ｅ）ドロス残物の
処理に際しそれを有用物に変換できる可能性がある。

本発明の方法はコンピューター制御による。例えばコン
ピューターはドロス装入物の重さに基づき各処理ステッ
プに必要な時間を計算できドロス装入物内における熱分
配に基づいて最適な回転速度を決定できる。例えば初期
加熱段階において排気ガスの温度をモニターすることに
より回転速度を増加させるべきか否かを決定できる。極
端に高温の排気ガスは装入物がさらに熱を吸収するよう
に回転速度を増大させるへきであるということを示して
いる。排気ガスの望ましい最高温度は加熱段階の最初に
おいては５００℃であるが加熱処理が進行するにつれ１
２００℃まで増大する。この全ては適切な＝１ンピ、−
タープログラムによって制御することができろ。

（実施例） 以下、この発明の好ましい実施例が図面に基づいてさら
に詳しく説明される。

ここで第１図は本発明の好ましい実施例による回転炉（
プラズマトーチは省略されている）の側面図、第２図は
第１図の炉の正面図、第３図は本発明において使用され
る形式のプラズマトーチの長手方向断面図、第４図は好
ましいスフレイパー機構の側面及び炉の回転ヂャンバー
の断面を示す図、第５図は回転チャンバーを省略した第
４図の機構における平面図である。

本発明に従う炉１０（プラズマＩ・−ヂは図示せず）は
第１図にその側面図が示され第２図に正面図が示されて
いる。炉は鋼製の中空状シリンダー１１から構成され、
該シリンダーＩＩはその内壁に耐熱性耐火層１２かライ
ニングされている。シリンダーの壁は長手方向の両端で
内側に向けてテーパー状に形成され、一端は端部壁１３
によって密閉され他端は開口Ｉ４を有し該開口１４はド
ア機構１５によって密閉可能となっている。上述の構造
はドロスを処理するための密閉された炉チャンバーを形
成している。

シリンダ−１１はフレーム１６によって回転可能にかつ
傾動可能に支持されている。フレームはシリンダーをロ
ーラ１７」二でその長手方向の軸の回りに回転可能とし
、又ピボット１８の回りに傾動可能としている。回転は
シリンダーにリジッドに結合されたリングギア１８七、
チェーン（図示せず）とによってなされ、該チェーンは
リングギアの外周にかけられ１０ｒｐｍから２Ｏｒｐｍ
の速度で一方向に断続的にあるいは連続的にシリンダー
を回転させる性能を有するモーター（図示せず）によっ
て駆動される。傾動はモーター２０が中空のブラケット
２４を介して垂直方向のガントリーメンバー２２と水平
方向のクララドルメンバー２３間に連結された中空ロッ
ド２１を回転させることによって行われる。ロンドを回
転させることによりシリンダー１１はピボット（８の回
りに水平位置から」１方３０°までの角度範囲において
一方向に傾動されろ。

ドア機構１５は主フレーム１６の傾動部分にリジッドに
固着されたフレーム２５によって支持されている。フレ
ーム２５はドアマウント２６からなり該ドアマウント２
６はその端部が回転可能な垂直シャフト２７に垂直にヒ
ンジ結合されている。

耐火物がライニングされた円形ドア２８はフレーム２５
に対してドアを傾動させうる垂直ピボット２９によって
フレーム２５に支持され、これによりドアはシリンダー
ＩＩの開口Ｉ４に着座できるようになっている。ドアは
４つの水平孔３０を有しこれは炉のガスを外部に放散さ
せるガス抜き孔として機能する。このガス抜き孔は環状
のチャネル３１によって覆われ、チャネル３１は排気導
管３２を有している。

耐火物がライニングされたドア２８はシリンダーととも
に回転し、該ドア２８は環状チャネル３Ｉの下側で回転
する低摩擦環状軸受けを介して回転しないフレーム２５
に固着されている。ンリンダー１１とドア１２間の炉の
開口の回りに繊細材料製のガスケットが設（Ｊられてい
ることにより開１」１４の周囲及びこれと向かい合うド
アの周囲のガスの放散が阻止される。ドアは該ドアをノ
リンダーに密着させ又ガスケットを圧縮するケーブル・
ウィンチ装置３３によって密閉状態に保持される。

ドア２８は中央孔３４を有１．これは環状のプラズマト
ーチマウント３５を受ける。孔を限定しマウントの構成
部を連結する壁はボールソケットタイプのジヨイントを
構成し、これは孔３４の長手方向の軸に対して（その結
果又ノリング−１１の中央長手方向の軸に対して）トー
チマウントを傾動させる。プラズマトーチがマウント３
５に設けられると孔３４はガスの放散に対してシールさ
れるがマウントは炉内においてプラズマを要求通り傾動
させろ。一般にマウントは炉の中央長手方向軸から−に
方１５°の位置までプラズマト−ヂを傾動させうる。

本発明において使用される典型的なアーク式のプラズマ
ト−ヂ４０は第３図に示されている。トーチは伸長管４
１からなりこれは前後の電極４３．４４間に位置するガ
ス注入ボート４２を有する。

アーク４５はｎＵ後の電極間に形成され、ガスはプラズ
マに変化しノズル４６から噴出される。通常プラズマト
ーチはオーバーヒートを避けるためにウォータージャケ
ラｌ−（図示せず）を有する。トーチは−Ｆ記に示した
ようにノズル４６を炉内に突出して炉にマウントされる
。

第４図及び第５図は第１図及び第２図の炉に使用される
機械的スフレイパ−５０を示す。スフレイパーは好まし
くは鋳鉄、鋼、タングステンカーバイドあるいは他の耐
摩耗性スフレイピングエツジによって形成されたスフレ
イパーツール５１を有し、これは伸長シャフト５２の自
由端にマウントされている。シャフト５２の反対側端部
はフレーム５３に回転可能に軸支されている。シャツ）
・はその最先端から離れた位置までピボット点５４の回
りに回転し、水圧ピストン５５がシャツ）・上でその最
先端をポイントクローズする。ピストンがシャフトの最
先端を下方に移動するとシャフトはピストンの略水平位
置からポイント５４の回りに回転しスフレイパーツール
５Ｉは立ち上がる。

フレーム５３は水平位置に延びたビーム５６にマウント
されその先端はガイド装置又は搬送装置５７（第１図及
び第２図に図示される）にリノッドに固着されている。

搬送装置は回転炉下側に延びる軌道に沿って移動するよ
うに設計されこれは炉内にスフレイパーを案内し又スフ
レイパー機構の先端をリンラドに横支持する機能を持つ
。炉の下側に延びる軌道は第５図によく示されているが
、これは一対の平行なガイドレール５８．５８及びマツ
シブな中央支持レール５９により構成されている。搬送
装置は各々がレール５８．５８に騎乗しうる車輪部材６
０を有する。車輪６０は搬送装置を横切って延びるシャ
フト６Ｉに支持されている。搬送装置は又垂直ローラ部
材６２を有しこれは支持レール５９の垂直面に対して連
結され搬送手段を良好に平行支持する。

搬送装置は軌道に沿って自己推進するために小型のモー
ター（図示せず）を有するがスフレイパー機構は他の手
段によって前進後退させてもよいことから必ずしも必要
なものではない。しかしなから搬送装置が自己推進する
場合、レール５８．５８には水平なギアー歯及びこれと
スプロケット噛合する駆動車輪６０が設けられる。

ザイドビーム５６は小型のアイドルローラ６３にマウン
トされ、これも又軌道に騎乗しスフレイパー機構の横方
向への変移を阻止する。

湯溜６４は炉の開口部に位置し、スフレイパー機構の前
進後退運動を阻害しないような寸法になっている。

」二連の装置は次のように動作する。

炉１０は従来の加熱装置（例えばガスバーナーあるいは
電気素子）あるいはプラズマトーチ４０のいずれか一方
によって余熱されている。

ドロス装入物はその時装入装置（図示せず）、例えばフ
ォークリフトトラックにマウントされたショベルに準備
され、特に炉の開口１４にフィツトするようにされてい
る。ドア２８はその時間かれており炉は傾動モーター２
０によって水平位置に傾動されている。炉の内容積の１
／４又は１／３がドロスによって占有されるまで炉には
ドロスが装入される。負荷の重さは４つのロードセル３
６（第１図）によって測定される。

繊維材料製のガスケットはその時炉の開口１４の回りに
取りつけられ、ドア２８は閉じられ、ウィンチ３３がド
アをきっちり閉じるために作動する。

次に炉は上方略３０°（ドア端より高位置）に向けて傾
動される。このように傾動角度を大きくすると、溶融金
属が形成された時にこれがドア開口１４のレベルより高
くならないことから、大歯のドロス装入物の処理が可能
となる。しかし、傾動角度があまり高すぎると、タンプ
リング効果が阻害される。

初期のプラズマ加熱は水平から上方に向けられた、即ち
ドロス装入物から離れる方向に向ｌＪられたプラズマト
ーチ４０によって行われる。このことはドロスにポット
スポットが形成されないことを保証する。プラズマトー
チが作動すると、炉はＩ　ｒｐｍ以下の速度で連続的に
、あるいは好ましくは間歇的に回転される。ドロス装入
物の温度は炉うイニンク用２に埋められた熱電対及びガ
ス排出導管３２にマウンＩ・された熱電対の一方または
双方によって測定される。排気ガス温度が高いと装入物
を準備しあるいは耐火性層がオーバーヒートしてダメー
ジを招く恐れがあることを示している。

コンピューターは排気ガス温度に応して炉の回転速度を
制御するために用いられる。

装入物がドロス中の金属の溶融意思」二の温度（好まし
くは８００℃以上）に略一定に加熱された時プラズマ出
力は減少又は停止され（選択的にはプラズマのガスが変
換される）、炉の回転速度は金属の殆どが合体し同相の
ドロス残物から分離されるまで増大されろ。次にこの回
転は停止され、溶融金属は１又は２以」二のタップ孔３
７を介して搬出される。炉を傾動及び回転させると溶融
金属を１又は他のタップホールに指向させるのに利用で
きる。溶融金属は炉の下側に位置するドレーンパン（図
示せず）に注がれる。炉内のドレーン残物には非金属不
純物が固相として含まれ通常炉の内壁に固着されている
。

もし望むならばこの固相不純物にさらに処理（例えばプ
ラズマトーチあるいは従来のヒーターを用いた加熱処理
）を行ってもよく、次に炉が開かれ、これを清浄にする
ためにクリーニング機構が作動される。これを実現する
ためにドア２８がまず開かれ、炉が好ましくは下方３０
°の位置にまで傾動される。湯溜６４は炉の口に位置し
搬送装置５７は炉の前方下側を移動しスフレイパー機構
のサイドビーム５６は固着される。炉は回転され（５〜
ｌＯｒｐｍ）スフレイパー機構はスフレイパーツールが
炉の開口内に装入されるように移動する。ピストン５５
はライニングにダメージを与えないように炉ライニング
Ｉ２の輪郭に沿ってブレードが移動するように作動され
る。ツールは示されたような形状を有しライニングの全
ての部分に到達しうる。スフレイパーツールの前進後退
運動と連結して炉を回転させると同相のドロス残物は湯
ａ６４に落下する。スフレイパーツールはドロス残物の
全部が搬出されるまで前進後退運動を続ける。第４図に
スフレイパーブレード５１の前進後退運動時における各
位置、スフレイパー機構及び搬送装置５７の最先端及び
後端位置、を破線で示している。次にスフレイパーツー
ルは炉から抜き出され、スフレイパー機構は搬送装置か
ら取り外され、搬送装置は炉下側までリトラクトされる
。本発明は下記の試験例によってさらに説明される。

［試験例１］ 原型ｆｆ１３９４に９のアルミニウムドロスサンプルが
混合された合金を耐火性ライニングを有し予熱された傾
動及び回転しうる筒状炉内に装入する。

炉の蓋に設けられた１５０ｋＷの窒素プラズマトークト
ーヂによって略１００分間加熱する。炉は加熱時の初期
は５分毎に１／４回転ずつ間歇的に回転され、６０分が
経過すると５〜ＩＯｒｐｍの間で変化させなから連続回
転される。

加熱時間終了後、液体アルミニウムの２２６に９は傾動
により炉から排出されろ。金属温度は１０００℃と１ｌ
ｏｏ’ｃ間を変化する。粉末状残留物の分析結果、３　
、５　ｋｇのアルミニウム損失に対応して、金属アルミ
ニウム２％の中味が明らかになった。これは２６６７２
６９．５＝９８．７％のアルミニラｌえ抽出効果に一致
している。

［試験例２］ アルミニウムとマンガン合金の重さ４５８に９のアルゴ
ン気中で冷却されたドロスを耐火材料のライニングを有
し、傾動、回転する円筒形の予熱した炉の中に充填する
。炉のカバーに固定された窒素プラズマアークトーチ１
５０ｋＷで装入物を加熱する。トーチはドロス装入物の
表面に直接当たらないようにするため炉の回転軸に比例
して、少し傾けられる。加熱期間の最初炉は、断続的に
回転しく５分に約１／４回転）、徐々に連続的回転速度
を早め、固体の固まりが液化し始める時には５〜１０ｒ
ｐｍである。

約９０分後、液体アルミニウム２７３’ｋｇは傾動によ
り炉から流れ出し、総アルミニウム量の約６０％に一致
する。機械スクライビングにより、炉のライニングから
取り除かれる１８７ｋｇで２３％の未反応アルミニウム
と約３７％のアルミニウム窒化物を含んでいる。これら
の結果は約８８％の抽出効果に一致し、元のドロスのザ
ンプルが４％のＡＩＮを含んでおり、ヂャージの重量増
加はアルミニウム窒化物の形成のためであると仮定され
る。残留物であるアルミニウム窒化物の量は、電気とガ
スの両方のトーチを使って、熱い残留物を約１０００℃
の湿った空気中においておくことによってその後、１０
％以下に減る。

どちらの場合にもエルネギ−消費型は、ドロス１ｋｇに
対して＋　ｋＷｈ以下である。この消費量は化石燃料を
加熱源として使う従来の技術によるものより、少なくな
っている。

［試験例３］ 原型量が３００９ｋｇでアルミニウム合金が混合された
粉塵状ドロスの装入物が予熱され、耐火性材料かライニ
ングされ、回転及び傾動する筒状炉に装入される。装入
物は炉のドアに位置するＩＭＷの空気プラズマアークト
ーチによって加熱される。

トーチはドロス装入物の表面に直接当たらないように炉
の回転軸に対して僅かに傾斜されている。

炉は間歇的に回転され（略２分間に１／８回転）、水平
方向に対して５°傾動している。１０７分間の加熱後ｌ
・−ヂは停止されアルゴンが炉内に導入される。炉は次
の１０分間は略２　ｒｐｍで連続的に回転される。そし
てアルミニウム融液８２６ｋｇが直径２．５インヂのタ
ップ孔を通して炉からタップされた。炉は次の１０分間
６　ｒｐｍの速度で連続的に回転されアルミニウム融液
１５５ｋｇがタップ孔を通してタップされ合計９８１　
ｋｇ、３２．６％のアルミニウムが回収された。炉のラ
イニングから機械的スクライビングによって搬出された
高温の粉状残物は２１１１ｋｇの重さを有し５８５％の
未反応アルミニウムと略１４．６％のアルミニウム窒化
物が含まれていた。これらは略８１％の効率で抽出でき
ることを意味し装入物の重量はアルミニウム酸化物が形
成されたために増加し損失となった。エルネギ−消費は
略抽出されたアルミニウム合金当たり１４９６ｋＷｈで
ある。窒素プラズマを用いた場合エルネギ−消費量は抽
出アルミニウム１を当たり２１４４　ｋＷｈである。こ
れらの相違はドロス中に発熱性のアルミニウム窒化物の
酸化物が存在するためである。

本発明の好ましい実施例を以」−に述べたが、当業者に
とっては種々の変形変更が可能である。そのような変形
及び改良は請求の範囲によって定義された本発明の範囲
を逸脱しない限り本発明に含まれる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の好ましい実施例による回転炉（プラズ
マトーチは省略されている）の側面図、第２図は第１図
の炉の正面図、第３図は本発明において使用される形式
のプラズマトーチの長手方向断面図、第４図は好ましい
スフレイパー機構の側面及び炉の回転チャンバーの断面
を示す図、第５図は回転チャンバーを省略した第４図の
機構における平面図である。 ＩＯ・・　炉、Ｉ＋−シリンダー、１２　・・・・うイ
ニング、１３・・・・・・端部壁、１４・・・開口、１
５・・　　ドア機構、１６・・・フレーム、１７　　ロ
ラ、１８・・・・ピボット、１９・・・・・リングギア
、２０・・モーター、２１　・・ロッド、２２　　・ガ
ントリーメンバー、２３・・・・クラトルメンバー２５
　・・フレーム、２６・・マウント、２７・・シャフト
、２８・・・・・・ドア、２９・・・・ピボット、３０
・・・・・水平孔、３１・・−チャネル、３２・・・・
・排気導管、３３・・・・・・ケーブル・ウインヂ装置
、３４・・・中央孔、３５・・・・・マウント、４０・
・・プラズマトーチ、４Ｉ・・・・・伸長管、４３．４
４・・・電極、４２・・・・注入ボート、４５・・・ア
ーク、４６・ノズル、５０・・・スフレイパー、５１・
・・スフレイパーツール、５２　・　伸長シャフト、５
３・・フレーム、５４・・ピボット点、５５・・・・・
・水圧ピストン、５６・・　ビーム、５７・・・・搬送
装置、５８・・・・・ガイドレール、５９・・・・支持
レール、６０・・・・・・車輪部材、６１　・・・ノヤ
フト、６３・・・・・アイドルローラ、６４・・・湯溜
。 手続補正書 （自発） ？ 発明の名称 非鉄金属の回収方法およびその装置 補正をする者 事件との関係

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ドロスから非鉄金属を回収するにあたり、耐火性ラ
   イニングを有する回転炉にドロスを導入し、 プラズマトーチを炉内に向けてドロスを金属熔融温度以
   上に加熱し、 炉を連続してまたは間欠的に回転させ、 固体ドロス残滓から分離させることにより熔融金属を除
   去し、 炉から固体ドロス残滓を除去することを特徴とする非鉄
   金属の回収方法。 ２、炉をドロスが金属熔融温度以上に達するまで約１ｒ
   ．ｐ．ｍまたはそれ以下の回転速度で回転させる請求項
   １記載の方法。 ３、ドロスが熔融温度以上の温度に達した後、炉を約１
   ０ｒ．ｐ．ｍまでの回転速度で回転させる請求項１また
   は２記載の方法。 ４、プラズマトーチをドロスから離し、また炉の中央長
   手方向軸から離して指向させ、ドロス中および炉の耐火
   性ライニング中にホットスポットを形成しないようにす
   る請求項１〜３のいずれかに記載の方法。 ５、プラズマトーチを空気、Ｎ＿２、Ｈ＿２、Ａｒ、Ｃ
   Ｈ＿４から選ばれるガスまたはその混合物により作動さ
   せる請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 ６、プラズマトーチを窒素ガスにより作動させる請求項
   １〜４のいずれかに記載の方法。７、上記ドロスが一定
   の最少温度以上の温度で窒素と有意量反応する金属を含
   み、かつプラズマトーチを窒素ガスにより作動させると
   ともに、ドロスの温度を上記一定の温度以下に維持し、
   その後、ドロスの温度が上記一定の温度以上に上昇する
   と上記プラズマトーチにより非反応性ガスを炉内に導入
   する請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 ８、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよう
   にプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階にお
   いて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気 （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：Ｎ＿２ （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：Ｎ＿２ （ｄ）ドロス温度が約８５０℃から約１０００℃まで上
   昇（適用パワーなし）：Ａｒ 請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 ９、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよう
   にプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階にお
   いて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気 （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：空気 （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：空気 （ｄ）ドロス温度が約８５０℃から約１０００℃まで上
   昇（適用パワーなし）：Ａｒ 請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 １０、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよ
   うにプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階に
   おいて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気 （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：Ｎ＿２ （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：Ａｒ （ｄ）ドロス温度が約８５０℃から約１０００℃まで上
   昇（適用パワーなし）：Ａｒ 請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 １１、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよ
   うにプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階に
   おいて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気 （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：空気 （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：空気 請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 １２、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよ
   うにプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階に
   おいて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気／Ｎ＿２ （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：空気／
   Ｎ＿２ （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：空気／Ｎ＿２請求
   項１〜４のいずれかに記載の方法。 １３、ドロスがアルミニウムを含み、かつまた以下のよ
   うにプラズマトーチがドロスの加熱工程の異なる段階に
   おいて異なるガスを導入する、 （ａ）加熱開始（約２０℃から）：空気／Ｎ＿２ （ｂ）アルミニウムの熔融開始（約６６０℃）：空気／
   Ｎ＿２ （ｃ）ドロスを約８５０℃まで加熱：空気／Ｎ＿２ （ｄ）ドロス温度が約８５０℃から約１０００℃まで上
   昇（適用パワーなし）：Ａｒ 請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 １４、固体ドロス残滓を液化しない非水浸出化学物質を
   炉に添加し、該化学物質にて固体ドロス残滓または熔融
   金属の特質を向上させる請求項１〜１３のいずれかに記
   載の方法。１５、上記ドロスがアルミニウム、アルミニ
   ウム合金、銅および銅合金からなる群から選ばれる請求
   項１〜６のいずれかに記載の方法。 １６、上記熔融金属の除去後、上記固体ドロス残滓を回
   転炉内でさらに加熱処理に付する請求項１〜１５のいず
   れかに記載の方法。 １７、上記加熱処理に化学処理を伴わせる請求項１６記
   載の方法。 １８、上記化学処理を少なくとも１つの塩基性物質の添
   加により行う請求項１７記載の方法。 １９、上記少なくとも１つの塩基性物質がカルシウム、
   マグネシウム、ボロン、シリコン、およびカルシウムお
   よびマグネシウムの炭酸塩からなる群より選ばれる請求
   項１８記載の方法。 ２０、上記化学処理を回転炉に少なくとも１種の反応性
   ガスを導入して行う請求項１７記載の方法。 ２１、上記少なくとも一種のガスが水蒸気、酸素、空気
   、および他の酸素を含むガスからなる群から選ばれる請
   求項２０記載の方法。 ２２、熔融金属の除去後粉砕媒体を回転炉に加え、該炉
   を回転させて上記固体ドロス残滓を所望粒子サイズに粉
   砕する請求項１〜２０記載の方法。 ２３、ドロスが上記温度に達するまで、ドロスの温度を
   直接または間接的に監視し、炉の回転速度を調節してド
   ロス全体にわたって実質的に均一温度分布となるように
   する請求項２記載の方法。 ２４、上記回転炉がタップホールを有し、熔融金属が該
   タップホールを介して回収される請求項１〜２３記載の
   方法。 ２５、上記炉が端部開口を有し、上記金属の回収ご炉を
   傾斜させてその端部開口を下方に向け、上記固体ドロス
   残滓を該開口から除去する請求項１〜２４記載の方法。 ２６、上記固体ドロス残滓の除去をスクラッパ工具を回
   転時の炉内に導入し、該工具を炉の長手方向に移動させ
   、耐火性ライニングから上記残滓を掻き取るようにして
   行う請求項２５記載の方法。 ２７、上記耐火性ライニングが非線形輪郭を有し、上記
   工具を該耐火性ライニングに損傷を与えないように上記
   輪郭に対し平行に移動させる請求項２６記載の方法。 ２８、上記ドロスがアルミニウム、アルミニウム合金、
   銅および銅合金のドロス群から選ばれる請求項１〜６の
   いずれかに記載の方法。 ２９、上記ドロスがアルミニウムドロスである請求項１
   〜６のいずれかに記載の方法。 ３０、金属の熔融点以上の温度が８００℃以上の温度で
   ある請求項１〜２９のいずれかに記載の方法。 ３１、非鉄金属を含むドロスから非鉄金属を回収するに
   適する装置であって、 全体として円筒状の閉鎖可能な回転室と、該回転室の内
   部に指向可能なプラズマトーチと、該回転室から液体金
   属を除去するための手段と、該回転室から固体ドロス残
   渣を除去するための手段とからなる装置。 ３２、上記回転室を連続的にまたは間欠的に変化可能な
   速度で回転させる手段を含む請求項３１記載の装置。 ３３、上記プラズマトーチ用マウントを含み、該マウン
   トにより上記プラズマトーチを上記回転室の中央長手方
   向軸に対し制限的に傾斜可能である請求項３１または３
   ２記載の装置。 ３４、上記回転室から液体金属を除去する手段が上記回
   転室壁に形成された閉鎖可能なタップホールからなる請
   求項３１〜３３のいずれかに記載の装置。 ３５、上記回転室からドロス残渣を除去する手段が上記
   回転室に導入に適し、該回転室のライニングから少なく
   とも幾らかの残渣を掻き取るに適する工具と、該スクラ
   ッパ工具を上記回転室に充分に挿入することを許容する
   支持シャフトからなる請求項３１〜３４のいずれかに記
   載の装置。 ３６、さらに、上記スクラッパ工具を昇降させるために
   上記シャフトを支持し、揺動させる手段と、前後動のた
   めに支持シャフトを案内するとともにその側方動に耐え
   る手段を備える請求項３５記載の装置。 ３７、上記スクラッパ工具が上記ドロス残渣を掻き取る
   ための耐摩耗性エッジを有するフラットなプレート形態
   である請求項３５または３６記載の装置。 ３８、耐火性ライニングを有し、固体残渣を含む回転炉
   のスクラッパ装置であって、 炉内導入に適し、炉回転時にライニングから少なくとも
   幾らかの固体残滓を掻き取るに適するスクラッパ工具と
   、 該スクラッパ工具を上記炉内に挿入するに充分な長さを
   有するスクラッパ工具用支持シャフトと、該シャフトを
   支持し、揺動回転させ、上記スクラッパ工具を昇降させ
   る手段と、上記支持シャフトを案内して前後動させると
   ともに、その側方動に耐える手段とからなる装置。