JPH02131189A - 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 - Google Patents
混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法Info
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- JPH02131189A JPH02131189A JP28127988A JP28127988A JPH02131189A JP H02131189 A JPH02131189 A JP H02131189A JP 28127988 A JP28127988 A JP 28127988A JP 28127988 A JP28127988 A JP 28127988A JP H02131189 A JPH02131189 A JP H02131189A
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Landscapes
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、火力発電プラントの復水の処理における混床
式炉過脱塩方法に関し、特に従来品よりも含水率全増加
させた陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を混合して
なる混床式ｐ過脱塩方法に関するものである。
式炉過脱塩方法に関し、特に従来品よりも含水率全増加
させた陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂を混合して
なる混床式ｐ過脱塩方法に関するものである。
従来から火力発電所では給水中の不純物を極力低く抑え
なければならないので、復水器からボイラヘ流入する復
水を復水脱塩塔によって浄化処理し、制度に浄化した後
、ボイラ給水として利用している。
なければならないので、復水器からボイラヘ流入する復
水を復水脱塩塔によって浄化処理し、制度に浄化した後
、ボイラ給水として利用している。
この復水脱塩塔は陰イオン交換樹脂と陽イオン交換樹脂
とが混合して充填された所謂混床式説塩塔であって、復
水中のイオン成分と懸濁固形成分（クラツドと通称され
る）とをイオン交換及び吸着によって分離し、復水を浄
化するものである。
とが混合して充填された所謂混床式説塩塔であって、復
水中のイオン成分と懸濁固形成分（クラツドと通称され
る）とをイオン交換及び吸着によって分離し、復水を浄
化するものである。
そして陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂とを混合し
て混床を形成する方法としては、■従来含水率（４５〜
５５％）のゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交
換樹脂を用いる方法、■従来含水率（４５〜５５％）の
ボーラス型陽イオン交換樹脂とボーラス型陰イオン交換
樹脂を用いる方法が提案されていた。
て混床を形成する方法としては、■従来含水率（４５〜
５５％）のゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン交
換樹脂を用いる方法、■従来含水率（４５〜５５％）の
ボーラス型陽イオン交換樹脂とボーラス型陰イオン交換
樹脂を用いる方法が提案されていた。
最近混床式ｐ過脱塩技術において復水からイオン成分及
びクラツドの分離効果のうち、クラツドの分離効果を強
化することによ夛、復水からポイラヘ持ち込まれるクラ
ツドを低減しスケール生成速度を抑制する傾向があシ、
前述の粒状イオン交換樹脂を用いる方法では、クラツド
捕捉能力がイオン交換樹脂とクラツドとの親和力の大き
さに支配されることから、現状の含水率の低いイオン交
換樹脂では比較的親水性のものを主とする現状のクラツ
ドの分離効果は小さく、装置の高度化要求に十分な対応
ができない。
びクラツドの分離効果のうち、クラツドの分離効果を強
化することによ夛、復水からポイラヘ持ち込まれるクラ
ツドを低減しスケール生成速度を抑制する傾向があシ、
前述の粒状イオン交換樹脂を用いる方法では、クラツド
捕捉能力がイオン交換樹脂とクラツドとの親和力の大き
さに支配されることから、現状の含水率の低いイオン交
換樹脂では比較的親水性のものを主とする現状のクラツ
ドの分離効果は小さく、装置の高度化要求に十分な対応
ができない。
そこで、本発明は復水の処理操作において、クラツドの
分離能力の大きい混床式濾過脱塩方法を提供することを
目的とする。
分離能力の大きい混床式濾過脱塩方法を提供することを
目的とする。
本発明者らは、鋭意研究の結果、使用するイオン交換樹
脂の含水率を従来品のものよシ増加させたものを用いる
ことによって、本発明の目的を達成しうろことを見い出
し、本発明を完成したものである。
脂の含水率を従来品のものよシ増加させたものを用いる
ことによって、本発明の目的を達成しうろことを見い出
し、本発明を完成したものである。
すなわち、本発明は、火力発電プラントの復水（ボイラ
給水）の処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂
及び陰イオン交換樹脂からなる混床によって濾過脱塩す
る方法において、陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオン
交換樹脂の含水率を従来品のゲル型樹脂の標準値（４５
〜５５％）よりも増加させた範囲（５５〜７５％）の樹
脂により混床全形成し、火力発電プラントの復水処理時
の懸濁不純物の除去能力を強化させたことを特徴とする
混床式ｐ過脱塩方法にある。
給水）の処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂
及び陰イオン交換樹脂からなる混床によって濾過脱塩す
る方法において、陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオン
交換樹脂の含水率を従来品のゲル型樹脂の標準値（４５
〜５５％）よりも増加させた範囲（５５〜７５％）の樹
脂により混床全形成し、火力発電プラントの復水処理時
の懸濁不純物の除去能力を強化させたことを特徴とする
混床式ｐ過脱塩方法にある。
また、本発明は、火力発電プラントの復水（ボイラ給水
）の処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び
陰イオン交換樹脂からなる混床によって沖過脱塩する方
法において、従来品のイオン交換樹脂による混床上層部
に、従来品ゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも
増加させた範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を
積層させた樹脂床を形成し、火力発電プラントの復水処
理時の懸濁不純物の除去能力を強化させたことを特徴と
する混床式テ過脱塩方法にもある。
）の処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び
陰イオン交換樹脂からなる混床によって沖過脱塩する方
法において、従来品のイオン交換樹脂による混床上層部
に、従来品ゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも
増加させた範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を
積層させた樹脂床を形成し、火力発電プラントの復水処
理時の懸濁不純物の除去能力を強化させたことを特徴と
する混床式テ過脱塩方法にもある。
次に、本発明を従来技術と対比しながら更に詳しく説明
する。
する。
第１図は、強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横軸に、
樹脂の破砕強度を縦軸に示した含水率と破砕強度の関係
七表したグラフであり、これによれば、含水率を増加さ
せるほど、樹脂の破砕強度は低下し、これは、強塩基性
陰イオン交換樹脂でも同様の傾向が見られる。
樹脂の破砕強度を縦軸に示した含水率と破砕強度の関係
七表したグラフであり、これによれば、含水率を増加さ
せるほど、樹脂の破砕強度は低下し、これは、強塩基性
陰イオン交換樹脂でも同様の傾向が見られる。
第２図は強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横軸に、総
交換谷量を縦軸に表わしたものであり、これによれば含
水率を増加させるほど総交換容量は低下する。第３図は
強塩基性陰イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係
であシ、第２図と同様の傾向が見られる。
交換谷量を縦軸に表わしたものであり、これによれば含
水率を増加させるほど総交換容量は低下する。第３図は
強塩基性陰イオン交換樹脂の含水率と総交換容量の関係
であシ、第２図と同様の傾向が見られる。
以上より、イオン交換樹脂の含水率全増加させることに
よク、破砕強度、総交換容量等の性質が劣化する傾向に
あり、実運用の際の含水率は、クラツド分離効果と炉過
脱塩操作時に必要なその他の諸性質の限界値を伴せて決
める必袈があシ、本発明においては、陽イオン交換樹脂
及び陰イオン交換樹脂の含水率５５〜７５％望ましくは
６０〜７０％の範囲にすることが適尚と考えられる。
よク、破砕強度、総交換容量等の性質が劣化する傾向に
あり、実運用の際の含水率は、クラツド分離効果と炉過
脱塩操作時に必要なその他の諸性質の限界値を伴せて決
める必袈があシ、本発明においては、陽イオン交換樹脂
及び陰イオン交換樹脂の含水率５５〜７５％望ましくは
６０〜７０％の範囲にすることが適尚と考えられる。
以下に、実施例全記載するが、本発明はこれらの実施例
に限定されるものではない。
に限定されるものではない。
実施例１
陽イオン交換樹脂の含水率を変化させて、クラツド分離
効果を単床ミニカシム試験及び混床実機長カラム試験に
より従来の沖過脱塩操作と比較する。
効果を単床ミニカシム試験及び混床実機長カラム試験に
より従来の沖過脱塩操作と比較する。
（単床ミニカラム試駿）
■ 試験条件
第４図の試験装置全使用し、原水を原水人口１から充填
カラム３を通して以下の試験条件により試験を行なった
。
カラム３を通して以下の試験条件により試験を行なった
。
樹脂仕様：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｈ型）の含
水率４７，５５， ６１．７０％のものを使用 耐圧力ラム二内径１２ｓｓφＸ２００ｌＩＩＢ樹脂量二
強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂１５Ｍ 樹脂層高：１３３ｍ＋ 通水線流速： ＬＶ＝１ ０ ８ｍ／ｈ通水期間：
各試験約２週間 ■ 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果は第
５図の通〕である。第５図は横軸に含水率を縦軸に含水
率５５％品を１としたときのクラッド捕捉比率を示した
グラフであル、これによれば含水率を増加させた方がク
ラッド分離効果が向上することが確認できた。
水率４７，５５， ６１．７０％のものを使用 耐圧力ラム二内径１２ｓｓφＸ２００ｌＩＩＢ樹脂量二
強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂１５Ｍ 樹脂層高：１３３ｍ＋ 通水線流速： ＬＶ＝１ ０ ８ｍ／ｈ通水期間：
各試験約２週間 ■ 試験結果 陽イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果は第
５図の通〕である。第５図は横軸に含水率を縦軸に含水
率５５％品を１としたときのクラッド捕捉比率を示した
グラフであル、これによれば含水率を増加させた方がク
ラッド分離効果が向上することが確認できた。
（混床実機長カラム試験）
■ 試験条件
第６図の試験装置を使用して試験を行った。
第ｔ図において、原水人口１がら導入された原水は、樹
脂充填カラム６で浄化されて主流量計４全通り、一部は
サンプリングラインに入ク、フィルタ５、流量計６、積
算流貴計７、導電率計８を経て、ドレンライン９から排
出される。２は洗浄用純水の入口である。
脂充填カラム６で浄化されて主流量計４全通り、一部は
サンプリングラインに入ク、フィルタ５、流量計６、積
算流貴計７、導電率計８を経て、ドレンライン９から排
出される。２は洗浄用純水の入口である。
試験は以下の試験条件にょク行なった。
樹脂仕様：強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｈ型）の含
水率４７，５５， ６１．７０％のもの並びに従来含 水率の強塩基性ゲル型陰イオン交 換樹脂（ＯＨ型）を組み合わせて 混床状態で使用 樹脂量：陽イオン／陰イオン樹脂比＝１．６６／１で層
高９０傷相当分（約２１） を混合して充填 通水線流速：ＬＶ＝１０８ｍ／ｈ 通水期間：２週間 ■ 試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イオン交換
樹脂の含水率を変化させた混床による混床実機長カラム
試験の結果は第７図＼ の通シであり、これによれば陽イオン交換樹脂の含水率
全増加させた方がクラツド分離効果（ＤＦ値）が向上す
ることが確認できた。なお、第７図は、陽イオン交換樹
脂の含水率を変えた場合の含水率とＤＦ値の関係（ここ
でＤＦ値とは、入口クラツド濃度／出ロクラッド濃度（
ｐｐｂ） ｋ表わす）を示すグラフである。
水率４７，５５， ６１．７０％のもの並びに従来含 水率の強塩基性ゲル型陰イオン交 換樹脂（ＯＨ型）を組み合わせて 混床状態で使用 樹脂量：陽イオン／陰イオン樹脂比＝１．６６／１で層
高９０傷相当分（約２１） を混合して充填 通水線流速：ＬＶ＝１０８ｍ／ｈ 通水期間：２週間 ■ 試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イオン交換
樹脂の含水率を変化させた混床による混床実機長カラム
試験の結果は第７図＼ の通シであり、これによれば陽イオン交換樹脂の含水率
全増加させた方がクラツド分離効果（ＤＦ値）が向上す
ることが確認できた。なお、第７図は、陽イオン交換樹
脂の含水率を変えた場合の含水率とＤＦ値の関係（ここ
でＤＦ値とは、入口クラツド濃度／出ロクラッド濃度（
ｐｐｂ） ｋ表わす）を示すグラフである。
以上の試験結果は、いずれも陽イオン交換樹脂の含水率
を変化させたものであク、本発明のＦ過脱塩方法におけ
るクラツド分離効果は従来の炉過脱塩方法よりも大巾に
優れていることが確認され、実用上、極めて有利な方法
といえる。
を変化させたものであク、本発明のＦ過脱塩方法におけ
るクラツド分離効果は従来の炉過脱塩方法よりも大巾に
優れていることが確認され、実用上、極めて有利な方法
といえる。
実施例２
次に、本発明のもう一つのＰ過脱塩方法である陰イオン
交換樹脂の含水率を変化させた場合のクラツド分離効果
金率床ミニカラム試験により、従来のＦ過脱塩操作と比
較する。
交換樹脂の含水率を変化させた場合のクラツド分離効果
金率床ミニカラム試験により、従来のＦ過脱塩操作と比
較する。
■ 試験条件
第４図の試験装置全使用し、以下の試験条件により試験
を行なった。
を行なった。
０樹脂仕様二強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂（ＯＨ型
）の含水率４６， ５０，５６．７１％のものを使 用 ０樹脂量＝１５Ｍ Ｏ通水線流速： ＬＶ＝１ ０ ８ ｍ／ｈＯ通水期
間：約２週間 ■ 試験結果 陰イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果は第
８図の通シで６９、これによれば、含水率を増加させた
方がクラツド分離効果が向上することが確認できた。な
お第８図は強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と
含水率５５％品を１としたときのクラツド捕捉比率の関
係を示すグラフである。
）の含水率４６， ５０，５６．７１％のものを使 用 ０樹脂量＝１５Ｍ Ｏ通水線流速： ＬＶ＝１ ０ ８ ｍ／ｈＯ通水期
間：約２週間 ■ 試験結果 陰イオン交換樹脂のみの単床ミニカラム試験の結果は第
８図の通シで６９、これによれば、含水率を増加させた
方がクラツド分離効果が向上することが確認できた。な
お第８図は強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と
含水率５５％品を１としたときのクラツド捕捉比率の関
係を示すグラフである。
以上の試験結果は、陰イオン交換樹脂の含水率全変化さ
せたものであシ、一般に濾過脱塩操作における陰イオン
交換樹脂のクラツド分離効果に及ぼす影響は、その性質
上陽イオン交換樹脂に比較して小さいが、特に陽イオン
交換樹脂との混床による相乗効果により、本発明のｐ過
脱塩方法におけるクラツド分離効果は、従来の方法より
も大巾罠優れていることが確認され、実用上極めて有利
な方法といえる。
せたものであシ、一般に濾過脱塩操作における陰イオン
交換樹脂のクラツド分離効果に及ぼす影響は、その性質
上陽イオン交換樹脂に比較して小さいが、特に陽イオン
交換樹脂との混床による相乗効果により、本発明のｐ過
脱塩方法におけるクラツド分離効果は、従来の方法より
も大巾罠優れていることが確認され、実用上極めて有利
な方法といえる。
更に、本発明のｐ過脱塩方法である
■ 陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率金
従来品よりも増加させた樹脂の温床による濾過脱塩方法 ■ 陰イオン交換樹脂の含水率を従来品よｐも増加させ
た樹脂と、従来品の陽イオン交換樹脂の混床による濾過
脱塩方法 ■ 従来品イオン交換樹脂による混床の上層部に、従来
品よりも含水率を増加させた陽イオン交換樹脂を積層さ
せた樹脂床による濾過脱塩方法 についても前述の結果よシ優れたクラツド分離効果が推
測されるが、最近実施した試験において優れたクラツド
分離効果が確認されておク、いずれも実用土、極めて有
利な方法と言える。
従来品よりも増加させた樹脂の温床による濾過脱塩方法 ■ 陰イオン交換樹脂の含水率を従来品よｐも増加させ
た樹脂と、従来品の陽イオン交換樹脂の混床による濾過
脱塩方法 ■ 従来品イオン交換樹脂による混床の上層部に、従来
品よりも含水率を増加させた陽イオン交換樹脂を積層さ
せた樹脂床による濾過脱塩方法 についても前述の結果よシ優れたクラツド分離効果が推
測されるが、最近実施した試験において優れたクラツド
分離効果が確認されておク、いずれも実用土、極めて有
利な方法と言える。
本゛発明においては、従来の混床式濾過脱塩方法に比較
し、陰・陽イオン交換樹脂の含水率が高いため、親水性
の高いクラツドとの親和力が高く、クラツド分離効果が
大きいことよシｐ過脱塩操作に際し、よりクラツド濃度
の低い高純度の水を得ることができる。
し、陰・陽イオン交換樹脂の含水率が高いため、親水性
の高いクラツドとの親和力が高く、クラツド分離効果が
大きいことよシｐ過脱塩操作に際し、よりクラツド濃度
の低い高純度の水を得ることができる。
第１図は強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水率と破砕
強度の関係を示すグラフであり、第２図は陽イオン交換
拘脂の含水率と総交換容量の関係を示すグラフであシ、
第３図は強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と総
交換容量の関係を示すグラフであり、第４図は通水ミニ
カラム試験装置の概略系統図であシ、弟５図は陽イオン
交換樹脂の含水率とクラッド分離能力の関係を示すグラ
フであシ、第６図は混床笑機長カラム試験装置の概略系
統囚であシ、第７図は陽イオン交換樹脂の含水率とＤＦ
値の関係を表すグラスであシ、第８図は陰イオン交換樹
脂の含水率とクラッドの捕捉能の関係を表すグラフであ
る。 １・・・原水入口、２・・・洗浄用純水入口、３・・・
樹脂充填カラム、４・・・主流量計、５・・・フィルタ
、６・・・流量計、７・・・積算流量計、８・・・導電
率計、９・・・ドレンライン 穿５図 茅 図 ９ｋ Ｊ （１ 区 （ト） 製 赤項景埴，，ｉ ｌ−ζ乙
強度の関係を示すグラフであり、第２図は陽イオン交換
拘脂の含水率と総交換容量の関係を示すグラフであシ、
第３図は強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と総
交換容量の関係を示すグラフであり、第４図は通水ミニ
カラム試験装置の概略系統図であシ、弟５図は陽イオン
交換樹脂の含水率とクラッド分離能力の関係を示すグラ
フであシ、第６図は混床笑機長カラム試験装置の概略系
統囚であシ、第７図は陽イオン交換樹脂の含水率とＤＦ
値の関係を表すグラスであシ、第８図は陰イオン交換樹
脂の含水率とクラッドの捕捉能の関係を表すグラフであ
る。 １・・・原水入口、２・・・洗浄用純水入口、３・・・
樹脂充填カラム、４・・・主流量計、５・・・フィルタ
、６・・・流量計、７・・・積算流量計、８・・・導電
率計、９・・・ドレンライン 穿５図 茅 図 ９ｋ Ｊ （１ 区 （ト） 製 赤項景埴，，ｉ ｌ−ζ乙
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、火力発電プラントの復水（ボイラ給水）の処理の際
に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換
樹脂からなる混床によつてろ過脱塩する方法において、
陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹脂の含水率
を従来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも
増加させた範囲（５５〜７５％）の樹脂により混床を形
成し、火力発電プラントの復水処理時の懸濁不純物の除
去能力を強化させたことを特徴とする混床式ろ過脱塩方
法。 ２、火力発電プラントの復水（ボイラ給水）の処理の際
に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換
樹脂からなる混床によつてろ過脱塩する方法において、
従来品のイオン交換樹脂による混床上層部に、従来品ゲ
ル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも含水率を増加
させた範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を積層
させた樹脂床を形成し、火力発電プラントの復水処理時
の懸濁不純物の除去能力を強化させたことを特徴とする
混床式濾過脱塩方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28127988A JPH02131189A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28127988A JPH02131189A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02131189A true JPH02131189A (ja) | 1990-05-18 |
| JPH0445232B2 JPH0445232B2 (ja) | 1992-07-24 |
Family
ID=17636858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28127988A Granted JPH02131189A (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁不純物の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02131189A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5327729A (en) * | 1992-09-25 | 1994-07-12 | Iwatani Sangyo Kabushiki Kaisha | Simplified apparatus for producing liquid nitrogen |
| US5387348A (en) * | 1990-11-09 | 1995-02-07 | Ebara Corporation | Method of mixed-bed filtration and demineralization with ion-exchange resins |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012219140A (ja) * | 2011-04-06 | 2012-11-12 | Kobe Steel Ltd | 固形燃料成型方法 |
-
1988
- 1988-11-09 JP JP28127988A patent/JPH02131189A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5387348A (en) * | 1990-11-09 | 1995-02-07 | Ebara Corporation | Method of mixed-bed filtration and demineralization with ion-exchange resins |
| US5327729A (en) * | 1992-09-25 | 1994-07-12 | Iwatani Sangyo Kabushiki Kaisha | Simplified apparatus for producing liquid nitrogen |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0445232B2 (ja) | 1992-07-24 |
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