JPH02129069A - 炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法 - Google Patents
炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法Info
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- JPH02129069A JPH02129069A JP63282387A JP28238788A JPH02129069A JP H02129069 A JPH02129069 A JP H02129069A JP 63282387 A JP63282387 A JP 63282387A JP 28238788 A JP28238788 A JP 28238788A JP H02129069 A JPH02129069 A JP H02129069A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法
に関する。
に関する。
藍米亘蓋且
炭素質ピッチは、その炭化収率が高いことから高密度炭
素材料の原料として利用されている。しかしながら、炭
化時にガス発生による気泡や亀裂などを生成するという
問題があ外、これを解決する方法としてHot l5o
statie Pressing(熱間静水圧加圧、H
IP)が用いられている。この場合、炭化時に発生する
ガスがヒーターや断熱材などの炉内部材を汚染し、場合
によっては装置破損をきたす恐れがある。このため、炭
素材料の製造を目的としたHIPでは、原料をガラスあ
るいはステンレスなど密閉型の容器(コンテナ)に入れ
る、いわゆるキャニングが行われろ。またこのコンテナ
は、熱処理中に被処理物の形状を維持するという目的も
兼ねている。一方、炭素/炭素複合材料は、1000℃
以上の高温においても高強度、高弾性率を維持し、かつ
熱膨張率が小さい等の特異な性質を有する材料であり、
航空宇宙機器の部品、ブレーキ、炉材等への利用が期待
されている。炭素質ピッチは、前記の特性から、炭素/
炭素複合材料のマトリックス用プリカーサとしても使用
されているが、この炭化過程においてもHIPが用いら
れており、この場合にも原料をガラスあるいはステンレ
ス製のコンテナに入れる、いわゆるキャニングが行われ
る。
素材料の原料として利用されている。しかしながら、炭
化時にガス発生による気泡や亀裂などを生成するという
問題があ外、これを解決する方法としてHot l5o
statie Pressing(熱間静水圧加圧、H
IP)が用いられている。この場合、炭化時に発生する
ガスがヒーターや断熱材などの炉内部材を汚染し、場合
によっては装置破損をきたす恐れがある。このため、炭
素材料の製造を目的としたHIPでは、原料をガラスあ
るいはステンレスなど密閉型の容器(コンテナ)に入れ
る、いわゆるキャニングが行われろ。またこのコンテナ
は、熱処理中に被処理物の形状を維持するという目的も
兼ねている。一方、炭素/炭素複合材料は、1000℃
以上の高温においても高強度、高弾性率を維持し、かつ
熱膨張率が小さい等の特異な性質を有する材料であり、
航空宇宙機器の部品、ブレーキ、炉材等への利用が期待
されている。炭素質ピッチは、前記の特性から、炭素/
炭素複合材料のマトリックス用プリカーサとしても使用
されているが、この炭化過程においてもHIPが用いら
れており、この場合にも原料をガラスあるいはステンレ
ス製のコンテナに入れる、いわゆるキャニングが行われ
る。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、密閉型の容器(コンテナ)を用いる場合
には、シール機能を付与するために、真空封入などのキ
ャニング工程が必要となり、さらに緻密化のための再含
浸時にはコンテナ削除と再キャニングが必要となる。こ
のため製造プロセスが煩雑になるという問題があり、さ
らに発生ガスの内圧により、処理物にクラックが入った
り、コンテナの圧力により炭素繊維の織物が変形するこ
とがある。
には、シール機能を付与するために、真空封入などのキ
ャニング工程が必要となり、さらに緻密化のための再含
浸時にはコンテナ削除と再キャニングが必要となる。こ
のため製造プロセスが煩雑になるという問題があり、さ
らに発生ガスの内圧により、処理物にクラックが入った
り、コンテナの圧力により炭素繊維の織物が変形するこ
とがある。
課題を解決するための 段
本発明者らは、前記問題点を解決し、簡便かつ高性能な
炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造プロセスを開
発すべく研究した結果、本発明の完成に至った。
炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造プロセスを開
発すべく研究した結果、本発明の完成に至った。
本発明は、(1)炭素質ピッチを開放型処理物容器に入
れ、熱間静水圧装置において、生成ガス中のHおよびC
Hのそれぞれの生成速度が炭素質ピッチ100gあたり
10mol/時を超えないような条件で、静水圧加圧下
で熱処理し、必要に応じてさらに炭化あるいは黒鉛化す
ることを特徴とする炭素材料の製造法、および(2)炭
素繊維のトウに炭素質ピッチを含浸し、これを開放型処
理物容器に入れ、熱間静水圧装置において、生成ガス中
のH2およびCHのそれぞれの生成速度が炭素質ピッチ
100gあなI)10mol/時を超えないような条件
で、静水圧加圧下で熱処理し、必要に応じてさらに炭化
あるいは黒鉛化することを特徴とする炭素/炭素複合材
料の製造法に関する。
れ、熱間静水圧装置において、生成ガス中のHおよびC
Hのそれぞれの生成速度が炭素質ピッチ100gあたり
10mol/時を超えないような条件で、静水圧加圧下
で熱処理し、必要に応じてさらに炭化あるいは黒鉛化す
ることを特徴とする炭素材料の製造法、および(2)炭
素繊維のトウに炭素質ピッチを含浸し、これを開放型処
理物容器に入れ、熱間静水圧装置において、生成ガス中
のH2およびCHのそれぞれの生成速度が炭素質ピッチ
100gあなI)10mol/時を超えないような条件
で、静水圧加圧下で熱処理し、必要に応じてさらに炭化
あるいは黒鉛化することを特徴とする炭素/炭素複合材
料の製造法に関する。
以下、本発明による炭素材料および炭素/炭素複合材料
の製造法について詳述する。
の製造法について詳述する。
本発明でいう炭素質ピッチとは、軟化点100〜400
℃、好ましくは150〜350℃を有する石炭系あるい
は石油系のピッチである。炭素質ピッチは、光学的に等
方性のピッチあるいは異方性のピッチのいずれも使用で
きるが、光学的異方性相の含量が60〜100 vo1
%の光学的異方性ピッチが特に好ましく用いられる。
℃、好ましくは150〜350℃を有する石炭系あるい
は石油系のピッチである。炭素質ピッチは、光学的に等
方性のピッチあるいは異方性のピッチのいずれも使用で
きるが、光学的異方性相の含量が60〜100 vo1
%の光学的異方性ピッチが特に好ましく用いられる。
開放型処理物容器とは、シール機能のない容器である。
材質としては、アルミニウム、軟鋼、ステンレスなどの
金属、ガラス、黒鉛あるいはセラミックスなどが使用温
度あるいは使用目的などによって適宜選択できる。開放
型であれば形状はとくに限定されず、蓋つきあるいは蓋
なしのいずれでもよく、金属フォイルで被処理物を包む
だけでも良い。本発明者らの検討結果によれば、前記炭
素質ピッチを熱間静水圧加圧により熱処理する場合に、
開放型容器を用いて限定された条件で炉内温度あるいは
炉内温度と排気速度を制御すれば、被処理物の形状が維
持でき、また炉内のよごれも極めて軽微に抑えろことで
きろため密閉型容器を使用する必要がないことがわかっ
た。しかも開放型容器を用いろ場合には、発生ガスの内
圧に起因するクラックが処理物に入ることを防止できる
。
金属、ガラス、黒鉛あるいはセラミックスなどが使用温
度あるいは使用目的などによって適宜選択できる。開放
型であれば形状はとくに限定されず、蓋つきあるいは蓋
なしのいずれでもよく、金属フォイルで被処理物を包む
だけでも良い。本発明者らの検討結果によれば、前記炭
素質ピッチを熱間静水圧加圧により熱処理する場合に、
開放型容器を用いて限定された条件で炉内温度あるいは
炉内温度と排気速度を制御すれば、被処理物の形状が維
持でき、また炉内のよごれも極めて軽微に抑えろことで
きろため密閉型容器を使用する必要がないことがわかっ
た。しかも開放型容器を用いろ場合には、発生ガスの内
圧に起因するクラックが処理物に入ることを防止できる
。
なお、この開放型容u内に生成物を物理的に捕lするも
の、例えばカーボンフェルト、耐火物フェルト、鉄ある
いはチタンなどを充填することもできろ。
の、例えばカーボンフェルト、耐火物フェルト、鉄ある
いはチタンなどを充填することもできろ。
HIP装置における加圧熱処理の条件は、不活性ガスに
より50〜10000kg/cd、好ましくは200〜
2000kg/c+Jに加圧し、100〜3000℃、
好ましくは400〜2000℃において実施することが
出来る。圧媒ガスとしては、アルゴン、窒素ヘリウムな
どの不活性ガスが使用出来る。加圧炭化に続く常圧下の
炭化あるいは黒鉛化は、不活性ガス雰囲気下400〜3
000℃において実施することが出来る。本発明におい
ては、HIP装置として特に排気機構付HIP装置を用
いるのが好ましい。
より50〜10000kg/cd、好ましくは200〜
2000kg/c+Jに加圧し、100〜3000℃、
好ましくは400〜2000℃において実施することが
出来る。圧媒ガスとしては、アルゴン、窒素ヘリウムな
どの不活性ガスが使用出来る。加圧炭化に続く常圧下の
炭化あるいは黒鉛化は、不活性ガス雰囲気下400〜3
000℃において実施することが出来る。本発明におい
ては、HIP装置として特に排気機構付HIP装置を用
いるのが好ましい。
排気機構付HIP装置とは、HIP中に被処理物から発
生するガス成分を連続制御して排出できる機構を有する
装置であり、具体的には、発生するガスをその生成量お
よび/または拡散速度に応じて除去量を調節できる排出
機構を備えた装置である。このガス排出機構は、炉内圧
媒ガスとの熱交!![および炉外での冷却器、減圧装置
、流量調節弁などよりなる。この排気機構付HIP装置
の詳細は本発明者による特願昭62−253171に記
載されている。排気機構付HIP装置を用いる場合には
、熱処理時に生成するガスを分析しながら操作を行うこ
とが出来るのも大きな特徴であり、本発明者らの検討に
よれば、02以上のガスが実質上生成しなくなるまで熱
処理を行うのが望ましい。ここでいう実質上生成しなく
なるとはvp気気ガス中濃度が10.p−以下、好まし
くはspp量以量化下ることをいう。
生するガス成分を連続制御して排出できる機構を有する
装置であり、具体的には、発生するガスをその生成量お
よび/または拡散速度に応じて除去量を調節できる排出
機構を備えた装置である。このガス排出機構は、炉内圧
媒ガスとの熱交!![および炉外での冷却器、減圧装置
、流量調節弁などよりなる。この排気機構付HIP装置
の詳細は本発明者による特願昭62−253171に記
載されている。排気機構付HIP装置を用いる場合には
、熱処理時に生成するガスを分析しながら操作を行うこ
とが出来るのも大きな特徴であり、本発明者らの検討に
よれば、02以上のガスが実質上生成しなくなるまで熱
処理を行うのが望ましい。ここでいう実質上生成しなく
なるとはvp気気ガス中濃度が10.p−以下、好まし
くはspp量以量化下ることをいう。
本発明において、排気ガス中のH2およびCH4のそれ
ぞれの生成速度が炭素質ピッチ100gあたり10 m
ol/時を超えないような条件、好ましくは50纏ol
/時、さらに好ましくは2.0+sol/時、最も好ま
しくは1.0s+ol/時を超えないような条件に温度
プルファイルあるいは温度プロファイルと排気速度を制
御し、熱間静水圧加圧下で熱処理する。
ぞれの生成速度が炭素質ピッチ100gあたり10 m
ol/時を超えないような条件、好ましくは50纏ol
/時、さらに好ましくは2.0+sol/時、最も好ま
しくは1.0s+ol/時を超えないような条件に温度
プルファイルあるいは温度プロファイルと排気速度を制
御し、熱間静水圧加圧下で熱処理する。
具体的な温度プロファイルとして昇温速度を例示すれば
、400℃までは40℃/分以下、好ましくは20℃/
分以下、800℃までは50℃/分以下、好ましくは2
5℃/分以下、1000℃までは40℃/分以下、好ま
しくは20℃/分以下である。排気速度はピッチの量に
よって任意に決定されるが、005〜10 Nrn”
/ hrで排気しながら熱間静水圧加圧下で熱処理する
のが好ましい。
、400℃までは40℃/分以下、好ましくは20℃/
分以下、800℃までは50℃/分以下、好ましくは2
5℃/分以下、1000℃までは40℃/分以下、好ま
しくは20℃/分以下である。排気速度はピッチの量に
よって任意に決定されるが、005〜10 Nrn”
/ hrで排気しながら熱間静水圧加圧下で熱処理する
のが好ましい。
本発明におけるよ性好ましい処理方法においては、炭素
質ピッチを開放型処理物容晋に入れ、排gK機構付熱間
静水圧装置において、昇温過程におけろ生成ガス中のH
2/CH4モル比が500を超えない条件、好ましくは
200を超えない条件、最も好ましくは100を超えな
い条件で熱間静水圧加圧下で熱処理する。昇温過程およ
び等湯処理過程においてH2/CH4モル比が500を
超える場合には、炉内にデポジットなど汚染成分が生成
するため好ましくない。
質ピッチを開放型処理物容晋に入れ、排gK機構付熱間
静水圧装置において、昇温過程におけろ生成ガス中のH
2/CH4モル比が500を超えない条件、好ましくは
200を超えない条件、最も好ましくは100を超えな
い条件で熱間静水圧加圧下で熱処理する。昇温過程およ
び等湯処理過程においてH2/CH4モル比が500を
超える場合には、炉内にデポジットなど汚染成分が生成
するため好ましくない。
本発明の方法により炭素/炭素複合材料を製造する場合
には、炭素繊維のトウに前記炭素質ピッチを含浸し、乙
の含浸物をHIP装置、好ましくは排気機構付1(IP
装置にて加圧熱処理し、必要に応じてさらに炭化あるい
は黒鉛化する。炭素繊維としてはピッチ系、ポリアクリ
ロニトリル系あるいはレーヨン系のいずれも使用できる
が、ピッチ系炭素繊維が好ましい。また炭素繊維のトウ
とは、M径5〜100100A1炭素wAn (D 5
00〜100.000本の繊維束を一方向積層物、2次
元織物あるいはその積層物、3次元織物、マット状成形
物、フェルト状成形物など2次元あるいは3次元に成型
したものをいう。
には、炭素繊維のトウに前記炭素質ピッチを含浸し、乙
の含浸物をHIP装置、好ましくは排気機構付1(IP
装置にて加圧熱処理し、必要に応じてさらに炭化あるい
は黒鉛化する。炭素繊維としてはピッチ系、ポリアクリ
ロニトリル系あるいはレーヨン系のいずれも使用できる
が、ピッチ系炭素繊維が好ましい。また炭素繊維のトウ
とは、M径5〜100100A1炭素wAn (D 5
00〜100.000本の繊維束を一方向積層物、2次
元織物あるいはその積層物、3次元織物、マット状成形
物、フェルト状成形物など2次元あるいは3次元に成型
したものをいう。
ここでいうピッチ系炭素wA維とは、炭素質ピッチを溶
融紡糸し、これを不融化、炭化および必要に応じて黒鉛
化することにより得られる繊維である。本発明において
、このようにして得られた炭素繊維のトウに炭素質ピッ
チを含浸し、との含浸物を加圧熱処理する。含浸は、炭
素質ピッチを真空および/または加圧下で加熱、溶融す
ることにより達成されるが、含浸時の粘度を下げるため
に、溶剤でカット・バックすることもできる。溶剤とし
ては、芳香族炭化水素、ピリジン、キノリンなどが使用
できる。また緻密化のため、含浸とH!P処理とのサイ
クルを必要回数行うことができろ。
融紡糸し、これを不融化、炭化および必要に応じて黒鉛
化することにより得られる繊維である。本発明において
、このようにして得られた炭素繊維のトウに炭素質ピッ
チを含浸し、との含浸物を加圧熱処理する。含浸は、炭
素質ピッチを真空および/または加圧下で加熱、溶融す
ることにより達成されるが、含浸時の粘度を下げるため
に、溶剤でカット・バックすることもできる。溶剤とし
ては、芳香族炭化水素、ピリジン、キノリンなどが使用
できる。また緻密化のため、含浸とH!P処理とのサイ
クルを必要回数行うことができろ。
複合材料における炭素繊維の体積含有率は、目的によっ
て任意に決定されるが、通常は5〜75%である。
て任意に決定されるが、通常は5〜75%である。
哀員舅
以下に実施例をあげ、本発明を具体的に説明するが、本
発明はこれらに限定されろものではない。
発明はこれらに限定されろものではない。
実施例1
軟化点280℃の光学的異方性ピッチをステンレス製フ
ォイルで包含し、HIP装置においてアルゴンガスによ
I) 1000kg/−に加圧し、400℃まで0.5
℃/分、1000℃まで2℃/分で昇温して加圧炭化処
理した。生成ガス中のH2およびCH4のそれぞれの最
大生成速度は、炭素質ピッチ100gあたり0.58m
ol/時および0.98mol/時であった。得られた
炭化物は、亀裂が少なかった。運転後、装置を開放点検
したところ、炉内の汚れはきわめて軽微であった。
ォイルで包含し、HIP装置においてアルゴンガスによ
I) 1000kg/−に加圧し、400℃まで0.5
℃/分、1000℃まで2℃/分で昇温して加圧炭化処
理した。生成ガス中のH2およびCH4のそれぞれの最
大生成速度は、炭素質ピッチ100gあたり0.58m
ol/時および0.98mol/時であった。得られた
炭化物は、亀裂が少なかった。運転後、装置を開放点検
したところ、炉内の汚れはきわめて軽微であった。
比較例1
実施例1と同じピッチをステンレス製コンテナに真空封
入し、HIP装置において、アルゴンガスによ^100
0kg/cdに加圧し、1000℃において加圧炭化処
理したところ、得られた炭化物には亀裂が多く見られた
。
入し、HIP装置において、アルゴンガスによ^100
0kg/cdに加圧し、1000℃において加圧炭化処
理したところ、得られた炭化物には亀裂が多く見られた
。
実施例2
軟化点280℃の光学的異方性ピッチを石英製開放型容
器に入れ、その上部にセラミックファイバーのフェルト
を充填して、排気機構付HIP装置においてアルゴンガ
スにより1900kg/at/に加圧し、550℃まで
05℃/分、1000℃まで5℃/分で昇温して加圧炭
化処理した。排気速度は1.0Nrn’/時とした。
器に入れ、その上部にセラミックファイバーのフェルト
を充填して、排気機構付HIP装置においてアルゴンガ
スにより1900kg/at/に加圧し、550℃まで
05℃/分、1000℃まで5℃/分で昇温して加圧炭
化処理した。排気速度は1.0Nrn’/時とした。
排気ガス中のHおよびCHのそれぞれの最大生成速度は
、炭素質ピッチ100gあたl) 1)、 72mol
/時および1.24mol/時であった。得られた炭化
物は、緻密な組織を有しており、亀裂が非常に少なかっ
た。運転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れは
きわめて軽微であった。
、炭素質ピッチ100gあたl) 1)、 72mol
/時および1.24mol/時であった。得られた炭化
物は、緻密な組織を有しており、亀裂が非常に少なかっ
た。運転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れは
きわめて軽微であった。
実施例3
直径10μmのピッチ系炭素m維の2000本束の2次
元織物(平織)を積層し、これに軟化点280℃の光学
的異方性ピッチを含浸した。含浸物をアルミニウム製フ
ォイルで包含し、アルゴンガスにより1000kg/(
dに加圧し、5Nrn”/hrで排気しながら、400
℃まで05℃/分、1000℃まで2℃/分で昇温して
加圧炭化処理した。生成ガス中のH2およびCH。
元織物(平織)を積層し、これに軟化点280℃の光学
的異方性ピッチを含浸した。含浸物をアルミニウム製フ
ォイルで包含し、アルゴンガスにより1000kg/(
dに加圧し、5Nrn”/hrで排気しながら、400
℃まで05℃/分、1000℃まで2℃/分で昇温して
加圧炭化処理した。生成ガス中のH2およびCH。
のそれぞれの最大生成速度は、炭素質ピッチloogあ
たり0.58mol/時および0.96mol/時であ
った。
たり0.58mol/時および0.96mol/時であ
った。
得られた炭素/炭素複合材料を走査型電子顕微鏡、およ
び偏光#R黴鏡で観察したところ、繊維束内および繊維
束間にもマトリックスがよく充填されており、亀裂が少
なかった。また炭素繊維の織物の変形も見られなかった
。運転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れはき
わめて軽微であった。
び偏光#R黴鏡で観察したところ、繊維束内および繊維
束間にもマトリックスがよく充填されており、亀裂が少
なかった。また炭素繊維の織物の変形も見られなかった
。運転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れはき
わめて軽微であった。
比較例2
実施例3と同じ含浸物をステンレス製コンテナに真空封
入し、)IIP装置において実施例3と同じ条件で処理
した。得られたものは、コンテナの圧力により炭素繊維
の織物が変形していた。
入し、)IIP装置において実施例3と同じ条件で処理
した。得られたものは、コンテナの圧力により炭素繊維
の織物が変形していた。
実施例4
直径10μmのピッチ系炭素繊維の2000本束の3次
元直交織物に軟化点280℃の光学的異方性ピッチな含
浸した。含浸物をステンレス製フォイルで包含し、排f
i機構付HIP装置において窒素ガスにより1000k
g/cdに加圧し、1.5N rn’ / hrで排気
しながら、400℃まで05℃/分、1000℃まで2
℃/分で昇温して加圧炭化処理した。排気ガス中のH2
taよびCH4のそれぞれの最大生成速度は、炭素質ピ
ッチ100 gあたり0.58mol/時および0.9
6a+ol/時てあった。得られた炭素/炭素複合材料
を走査型電子顕微鏡、および偏光顕W1鏡で観察したと
ころ、繊維束内およびm維束間にもマトリックスがよく
充填されており、組織は緻密でありまた亀裂が非常に少
なかった。炭素繊維の織物の変形も見られなかった。運
転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れはきわめ
て軽微であった。
元直交織物に軟化点280℃の光学的異方性ピッチな含
浸した。含浸物をステンレス製フォイルで包含し、排f
i機構付HIP装置において窒素ガスにより1000k
g/cdに加圧し、1.5N rn’ / hrで排気
しながら、400℃まで05℃/分、1000℃まで2
℃/分で昇温して加圧炭化処理した。排気ガス中のH2
taよびCH4のそれぞれの最大生成速度は、炭素質ピ
ッチ100 gあたり0.58mol/時および0.9
6a+ol/時てあった。得られた炭素/炭素複合材料
を走査型電子顕微鏡、および偏光顕W1鏡で観察したと
ころ、繊維束内およびm維束間にもマトリックスがよく
充填されており、組織は緻密でありまた亀裂が非常に少
なかった。炭素繊維の織物の変形も見られなかった。運
転後、装置を開放点検したところ、炉内の汚れはきわめ
て軽微であった。
比較例3
実施例4と同じ含浸物をステンレス製コンテナに真空封
入し、HIP装置において実施例4と同じ温度圧力条件
で処理した。得られたものは、コンテナの圧力により炭
素繊維の織物が変形しており、亀裂が多かった。
入し、HIP装置において実施例4と同じ温度圧力条件
で処理した。得られたものは、コンテナの圧力により炭
素繊維の織物が変形しており、亀裂が多かった。
実施例5
直径10μ諷のピッチ系炭素繊維の2000本束の3次
元直交織物に軟化点280℃の光学的異方性ピッチを含
浸した。含浸物をステンレス製フォイルで包含し、排気
機構付HIP装置において窒素ガスにより1000kg
/cdに加圧し、I N rn” / hrで排気しな
がら、400℃まで0.5℃/分、800℃まで2℃/
分、1000℃まで0.5℃/分で昇温して加圧炭化処
理した。
元直交織物に軟化点280℃の光学的異方性ピッチを含
浸した。含浸物をステンレス製フォイルで包含し、排気
機構付HIP装置において窒素ガスにより1000kg
/cdに加圧し、I N rn” / hrで排気しな
がら、400℃まで0.5℃/分、800℃まで2℃/
分、1000℃まで0.5℃/分で昇温して加圧炭化処
理した。
排気ガス中のH2およびCH4のそれぞれの生成速度は
、炭素質ピッチ100gあたり0.54a+ol/時お
よび0.46mol/時であった。得られた炭素/炭f
、y1合材料を走査型電子類I!に蜆、および偏光顕微
鏡で観察しなところ、繊維束内および繊維束間にもマト
リックスがよく充填されており、組識は実施例4のもの
よりさらに機密であやまた亀裂が非常に少なかった。炭
素繊維の織物の変形も見られなかった。運転後、装置を
開放点検したところ、炉内の汚れはきわめて軽微であっ
た。
、炭素質ピッチ100gあたり0.54a+ol/時お
よび0.46mol/時であった。得られた炭素/炭f
、y1合材料を走査型電子類I!に蜆、および偏光顕微
鏡で観察しなところ、繊維束内および繊維束間にもマト
リックスがよく充填されており、組識は実施例4のもの
よりさらに機密であやまた亀裂が非常に少なかった。炭
素繊維の織物の変形も見られなかった。運転後、装置を
開放点検したところ、炉内の汚れはきわめて軽微であっ
た。
Claims (3)
- (1)炭素質ピッチを開放型処理物容器に入れ、熱間静
水圧加圧装置において、生成ガス中のH_2およびCH
_4のそれぞれの生成速度が炭素質ピッチ100gあた
り10mol/時を超えないような条件で、静水圧加圧
下で熱処理し、必要に応じてさらに炭化あるいは黒鉛化
することを特徴とする炭素材料の製造法。 - (2)炭素繊維のトウに炭素質ピッチを含浸し、これを
開放型処理物容器に入れ、熱間静水圧加圧装置において
、生成ガス中のH_2およびCH_4のそれぞれの生成
速度が炭素質ピッチ100gあたり10mol/時を超
えないような条件で、静水圧加圧下で熱処理し、必要に
応じてさらに炭化あるいは黒鉛化することを特徴とする
炭素/炭素複合材料の製造法。 - (3)熱間静水圧加圧装置が排気機構付であることを特
徴とする請求項第1項または第2項に記載の炭素材料ま
たは炭素/炭素複合材料の製造法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282387A JPH02129069A (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法 |
DE3855100T DE3855100T2 (de) | 1987-12-28 | 1988-12-28 | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffmaterial und Kohlenstoff-Kohlenstoff-Verbundwerkstoffen |
EP88312352A EP0323750B1 (en) | 1987-12-28 | 1988-12-28 | Process for producing carbon material and carbon/carbon composites |
US07/291,007 US5114635A (en) | 1987-12-28 | 1988-12-28 | Process for producing carbon material and carbon/carbon composites |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63282387A JPH02129069A (ja) | 1988-11-10 | 1988-11-10 | 炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02129069A true JPH02129069A (ja) | 1990-05-17 |
JPH0513904B2 JPH0513904B2 (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=17651741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63282387A Granted JPH02129069A (ja) | 1987-12-28 | 1988-11-10 | 炭素材料および炭素/炭素複合材料の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02129069A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62252371A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | 三菱化学株式会社 | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 |
-
1988
- 1988-11-10 JP JP63282387A patent/JPH02129069A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62252371A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | 三菱化学株式会社 | 炭素繊維強化炭素複合材料の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0513904B2 (ja) | 1993-02-23 |
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