JPH02109641A - 放電加工用電極線 - Google Patents
放電加工用電極線Info
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- JPH02109641A JPH02109641A JP26351588A JP26351588A JPH02109641A JP H02109641 A JPH02109641 A JP H02109641A JP 26351588 A JP26351588 A JP 26351588A JP 26351588 A JP26351588 A JP 26351588A JP H02109641 A JPH02109641 A JP H02109641A
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Landscapes
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、放電加工用電極線に関するものであり、特
に放電性および高温での引張強さが高いワイヤ放電加工
用電極線に関するものである。
に放電性および高温での引張強さが高いワイヤ放電加工
用電極線に関するものである。
［従来の技術］
ワイヤ放電加工法は、金型の精密加工には欠かせない技
術である。この加工法は所定の力で引張られたワイヤを
工作物と交差する方向に移動させながら工作物との間で
火花放電させると同時に、工作物を希望する形状に従っ
て動かしながら、加工する方法である。
術である。この加工法は所定の力で引張られたワイヤを
工作物と交差する方向に移動させながら工作物との間で
火花放電させると同時に、工作物を希望する形状に従っ
て動かしながら、加工する方法である。
従来、ワイヤ放電加工用電極線（以下、カットワイヤと
呼ぶ）には、一般に黄銅線が使用されている。
呼ぶ）には、一般に黄銅線が使用されている。
しかし、カットワイヤには以下の特性が倫えられている
ことが望ましい。（１）加工速度を上昇させることがで
きること。（２）付着物の発生がないこと。（３）加工
精度が高いこと。（４）優れた真直性があること。（す
なわち、カットワイヤがねじれたりカールしたりするこ
とがなく、加工精度の向上が図られ、カットワイヤの断
線が少ないこと）（５）カットワイヤの外径真円度が優
れていること。（その結果、加工精度が高くなる）（６
）引張強さが高いこと。（その結果、カットワイヤの断
線防止が図られる）（７）通電性を有すること等の特性
が挙げられる。
ことが望ましい。（１）加工速度を上昇させることがで
きること。（２）付着物の発生がないこと。（３）加工
精度が高いこと。（４）優れた真直性があること。（す
なわち、カットワイヤがねじれたりカールしたりするこ
とがなく、加工精度の向上が図られ、カットワイヤの断
線が少ないこと）（５）カットワイヤの外径真円度が優
れていること。（その結果、加工精度が高くなる）（６
）引張強さが高いこと。（その結果、カットワイヤの断
線防止が図られる）（７）通電性を有すること等の特性
が挙げられる。
このような特性を満足するものとして純モリブデンがカ
ットワイヤの材料として選定される。この純モリブデン
は、機械特性を示す代表例である引張強さは、黄銅の約
１．６倍である。そのため純モリブデンを用いるとカッ
トワイヤ径を小さくすること力（できる。したがって純
モリブデンカットワイヤを用いれば、より微細な加工が
可能となる。
ットワイヤの材料として選定される。この純モリブデン
は、機械特性を示す代表例である引張強さは、黄銅の約
１．６倍である。そのため純モリブデンを用いるとカッ
トワイヤ径を小さくすること力（できる。したがって純
モリブデンカットワイヤを用いれば、より微細な加工が
可能となる。
〔発明が解決しようとする課題］
しかし、純モリブデンカットワイヤは、（１） 放電性
が悪いため、純モリブデンカットワイヤを用いると、火
花がスムーズに発生しない。その結果、加工速度が遅く
なり、被加工物の切断面精度が悪くなる。また、カッＩ
・ワイヤの断線回数が多くなる。
が悪いため、純モリブデンカットワイヤを用いると、火
花がスムーズに発生しない。その結果、加工速度が遅く
なり、被加工物の切断面精度が悪くなる。また、カッＩ
・ワイヤの断線回数が多くなる。
さらに純モリブデンカットワイヤは、
（２） 高温での引張強さが低いため、高温下では、ワ
イヤに歪が生じる。その結果、被加工物切断面精度が悪
くなる等の欠点を有していた。
イヤに歪が生じる。その結果、被加工物切断面精度が悪
くなる等の欠点を有していた。
そこで、この発明の目的は、加工速度の向上、被加工物
の切断面の精度向上、カットワイヤの断線回数の減少お
よび高温での引張強さの向上が達成できるカットワイヤ
を提供することである。
の切断面の精度向上、カットワイヤの断線回数の減少お
よび高温での引張強さの向上が達成できるカットワイヤ
を提供することである。
［課題を解決するための手段］
請求項１に記載の発明に従った放電加工用電極線は、
Ａｍ、ＳｉおよびＫを含む群から選ばれた元素の酸化物
をＩＦＩ以上含み、それらの元素の含有率がｆｆ１Ｊｌ
比で１００〜１４００ ｐ ｐ ｔｎであって、その残
部がモリブデンおよび不可避不純物となっている、モリ
ブデン合金からなる。
をＩＦＩ以上含み、それらの元素の含有率がｆｆ１Ｊｌ
比で１００〜１４００ ｐ ｐ ｔｎであって、その残
部がモリブデンおよび不可避不純物となっている、モリ
ブデン合金からなる。
請求項２に記載の発明に従った放電加工用電極線は、上
記組成にさらに、 Ｆｅ、ＮｉおよびＣ「を含む群から選ばれた元素を１種
以上含み、それらの元素の含有率が重量比で１０〜５０
０ｐｐｍとなっているモリブデン合金からなる。
記組成にさらに、 Ｆｅ、ＮｉおよびＣ「を含む群から選ばれた元素を１種
以上含み、それらの元素の含有率が重量比で１０〜５０
０ｐｐｍとなっているモリブデン合金からなる。
［作用・効果］
モリブデンに、Ａ（１、ＳｉおよびＫを含む群から遠ば
れた元素の酸化物を１種以上含有させたモリブデン合金
は、電子が飛びだしやすくなる効果、すなわちエミッシ
ョン効果を有する。そのため、モリブデン合金からなる
カットワイヤには電流が流れやすくなり、その放電性が
向上する。その結果、上記モリブデン合金からなるカッ
トワイヤを用いると、火花がスムーズに発生する。した
がって加工速度の向上、被加工物の切断面精度の向上、
カットワイヤの断線回数の減少を図ることができる。
れた元素の酸化物を１種以上含有させたモリブデン合金
は、電子が飛びだしやすくなる効果、すなわちエミッシ
ョン効果を有する。そのため、モリブデン合金からなる
カットワイヤには電流が流れやすくなり、その放電性が
向上する。その結果、上記モリブデン合金からなるカッ
トワイヤを用いると、火花がスムーズに発生する。した
がって加工速度の向上、被加工物の切断面精度の向上、
カットワイヤの断線回数の減少を図ることができる。
この発明において、Ａ （Ｉｓ Ｓ ｔおよびＫの含有
率が重量比で１００〜１４００ｐｐｍの範囲に限定した
のは１，１１００ｐｐ未満では、エミッション効果が生
じにくくなり放電性があまり向上しないからである。一
方１４００ｐｐｍを越えると、カットワイヤが脆くなり
、カットワイヤの断線回数が増えるからである。
率が重量比で１００〜１４００ｐｐｍの範囲に限定した
のは１，１１００ｐｐ未満では、エミッション効果が生
じにくくなり放電性があまり向上しないからである。一
方１４００ｐｐｍを越えると、カットワイヤが脆くなり
、カットワイヤの断線回数が増えるからである。
また、Ａｆｌ、ＳｉおよびＫのそれぞれの酸化物をモリ
ブデンに含有させたモリブデン合金においては、各酸化
物の微粒子がモリブデン中に均一に分散しているため、
モリブデン合金の再結晶温度が上昇する。それによって
モリブデン合金の高温での引張強さが向上する。
ブデンに含有させたモリブデン合金においては、各酸化
物の微粒子がモリブデン中に均一に分散しているため、
モリブデン合金の再結晶温度が上昇する。それによって
モリブデン合金の高温での引張強さが向上する。
そのため、ワイヤ放電加工をする際にワイヤが高温にな
っても、ワイヤの歪が小さくなる。したがって、被加工
物の切断面精度が向上する。
っても、ワイヤの歪が小さくなる。したがって、被加工
物の切断面精度が向上する。
さらに、上記モリブデン合金は、純モリブデンに比べる
とその引張強さが高い。そのため、上記モリブデン合金
を用いると外径のより小さなカットワイヤを製造するこ
とができる。したがって、微細な被加工物の加工が可能
となる。
とその引張強さが高い。そのため、上記モリブデン合金
を用いると外径のより小さなカットワイヤを製造するこ
とができる。したがって、微細な被加工物の加工が可能
となる。
さらに、上記組成にＦｅ５ＮｉおよびＣｒのいずれかを
１種以上含有させたモリブデン合金においては、放電性
および高温での引張強さがＡＭ、ＳｉおよびＫの酸化物
のみをいずれか１種以上含をする場合に比べてより向上
する。
１種以上含有させたモリブデン合金においては、放電性
および高温での引張強さがＡＭ、ＳｉおよびＫの酸化物
のみをいずれか１種以上含をする場合に比べてより向上
する。
これは、Ｆｅ、、Ｎｉｘ Ｃｒがイオン化しやすいため
と考えられる。
と考えられる。
このとき、Ｆｅ、、ＮｉおよびＣ「の含有率が重量比で
１０〜５００１） ｐ ｎｉの範囲に限定したのは、１
０ｐｐｍ未満では、イオン化するＦｅ、Ｎｉ。
１０〜５００１） ｐ ｎｉの範囲に限定したのは、１
０ｐｐｍ未満では、イオン化するＦｅ、Ｎｉ。
Ｃ「が少ないので、放電性および高温での引張強さの向
上に寄り、する割合が小さいからである。−方、５００
ｐｐｍを越えると、それ以上含有量を増やしても、放電
性および高温での引張強さの向上にそれ以上寄与しない
からである。
上に寄り、する割合が小さいからである。−方、５００
ｐｐｍを越えると、それ以上含有量を増やしても、放電
性および高温での引張強さの向上にそれ以上寄与しない
からである。
［実施例］
（実施例１）
第１表に示す組成のモリブデン合金線を以下の方法で作
製した。この方法は、一般の粉末冶金法と同じである。
製した。この方法は、一般の粉末冶金法と同じである。
純度９９．９９９％のＭｏｏ、粉末を、水素還元し、Ｍ
ｏ ０２粉末を作製した。
ｏ ０２粉末を作製した。
次に、このＭ ｏ Ｏ２粉末に、Ｋ−３ｉ含Ｈの混合溶
液（オーカシール）と塩化アルミニウム溶液をドープし
、撹拌しながら蒸発乾固させた。
液（オーカシール）と塩化アルミニウム溶液をドープし
、撹拌しながら蒸発乾固させた。
このドープされたＭ００２粉末を水素還元しドープされ
たＭ ｏ粉末を作製した。平均粒径は３〜５μｍであっ
た。
たＭ ｏ粉末を作製した。平均粒径は３〜５μｍであっ
た。
次に、ドープされたＭｏ粉末を、金型ブレスによって圧
縮し、角棒状の粉末成形体を作製した。
縮し、角棒状の粉末成形体を作製した。
その圧縮圧力は約３ｔｏｎ／ｃｍ２であった。
さらに、その粉末成形体を約１０００℃の水素雰囲気中
で仮焼結した。
で仮焼結した。
仮焼結した粉末成形体を約２２００℃の水素雰囲気中で
直接通電焼結してインゴットを作製した。
直接通電焼結してインゴットを作製した。
そのインゴットを転打、熱処理、転打した。
次に、そのインゴットに線引きと熱処理を繰返し、線径
７０μｍの電解処理、すなわち、黒鉛除去させたモリブ
デン合金線を作製した。
７０μｍの電解処理、すなわち、黒鉛除去させたモリブ
デン合金線を作製した。
このようにして得られた各モリブデン合金カットワイヤ
を用いて、次の試験および１ｌｐｊ定を行なった。
を用いて、次の試験および１ｌｐｊ定を行なった。
（１） 各温度における引張試験（第３表）。
引張スピードを０．１ｍｒｎ／分とした。
（２） 放電加工時の加ニスピード、被加工物の面粗さ
、および断線回数の測定（第４表）。
、および断線回数の測定（第４表）。
（２）の測定は市販されているワイヤ放電加工機を使用
して行なわれた。放電加工条件は第２表の通りである。
して行なわれた。放電加工条件は第２表の通りである。
その結果は第３表および第４表に示されている。
なお、比較のため、Ａｌ、ＫおよびＳｉの含有率が重量
比で１ｏｏｐｐｍより少ないモリブデン合金カットワイ
ヤ、１４００ｐｐｍより多いモリブデン合金カットワイ
ヤおよび市販されている純モリブデンカットワイヤを用
いて、上記（１）（２）の試験およびＪＰＩ定を行なっ
た。
比で１ｏｏｐｐｍより少ないモリブデン合金カットワイ
ヤ、１４００ｐｐｍより多いモリブデン合金カットワイ
ヤおよび市販されている純モリブデンカットワイヤを用
いて、上記（１）（２）の試験およびＪＰＩ定を行なっ
た。
（以′″Ｔ−／？ｆ：物）
第１表、第３表によれば、モリブデンに、Ａ悲、Ｓｉお
よびＫを含む群（以下、第１群という）から選ばれた元
素の酸化物を、該元素の合計含有率が重量比で１１００
ｐｐ以上含有させると、各温度における引張強さが該元
素の合計含有率が高くなるほど、増加することがわかる
。
よびＫを含む群（以下、第１群という）から選ばれた元
素の酸化物を、該元素の合計含有率が重量比で１１００
ｐｐ以上含有させると、各温度における引張強さが該元
素の合計含有率が高くなるほど、増加することがわかる
。
試料Ｎｏ６、Ｎｏ９、Ｎ０１４に着目すると、モリブデ
ンにＡｉの酸化物が単独で含有されていても各温度にお
ける引張強さがＡ（ｌの含有率が高くなるほど向上する
ことがわかる。
ンにＡｉの酸化物が単独で含有されていても各温度にお
ける引張強さがＡ（ｌの含有率が高くなるほど向上する
ことがわかる。
試料Ｎｏ３、Ｎｏ５、Ｎｏｌ０１Ｎ０１３に着目すると
、モリブデンにＫの酸化物が単独で含有されていても各
温度に引張強さがＫの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
、モリブデンにＫの酸化物が単独で含有されていても各
温度に引張強さがＫの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
試ＨＮｏ４、Ｎｏ８、Ｎｏ１５に着目すると、モリブデ
ンにＳｉの酸化物が単独で含有されていても各温度に引
張強さがＳｉの含有率が高くなるほど向上することがわ
かる。
ンにＳｉの酸化物が単独で含有されていても各温度に引
張強さがＳｉの含有率が高くなるほど向上することがわ
かる。
第１表、第４表によれば、モリブデンに第１群から選ば
れた元素の酸化物を、該元素の合計含有率が重量比で１
１００ｐｐ以上含有させると、放電加工時の加ニスピー
ド、被加工物の面粗さは、該元素の合計含有率が高くな
るほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
れた元素の酸化物を、該元素の合計含有率が重量比で１
１００ｐｐ以上含有させると、放電加工時の加ニスピー
ド、被加工物の面粗さは、該元素の合計含有率が高くな
るほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
断線回数については、モリブデンに第１群から選ばれた
元素の酸化物を、該元素の合Ｊ１含有率が重量比で１１
００ｐｐ＄：満または１４００ ｐ ｐ ｔｎより多く
含めれば、著しく増加することがわかる。
元素の酸化物を、該元素の合Ｊ１含有率が重量比で１１
００ｐｐ＄：満または１４００ ｐ ｐ ｔｎより多く
含めれば、著しく増加することがわかる。
試料Ｎｏ６、Ｎｏ９、Ｎｏ１４に着目すると、モリブデ
ンにＡｍの酸化物が単独で含有されていても放電加工時
の加工ピード、被加工物の而粗さは、Ａｍの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
ンにＡｍの酸化物が単独で含有されていても放電加工時
の加工ピード、被加工物の而粗さは、Ａｍの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
試料Ｎｏ３、Ｎｏ５、Ｎｏｌ０．Ｎｏ１３に着目すると
、モリブデンにＫの酸化物がｉｌｌ独で含有されていて
も放電加工時の加工ビード、被加工物の而粗さは、Ｋの
含有率が高くなるほど、それぞれ増加、減少することが
わかる。
、モリブデンにＫの酸化物がｉｌｌ独で含有されていて
も放電加工時の加工ビード、被加工物の而粗さは、Ｋの
含有率が高くなるほど、それぞれ増加、減少することが
わかる。
試料Ｎｏ４、Ｎｏ８、Ｎｏ１５に着［１すると、モリブ
デンにＳｉの酸化物が１１１独で含ｆ−７されていても
放電加工時の加工ビード、被加工物の而粗さは、Ｓｉの
含ｆ１−率が高くなるほど、それぞれ増加、減少するこ
とがわかる。
デンにＳｉの酸化物が１１１独で含ｆ−７されていても
放電加工時の加工ビード、被加工物の而粗さは、Ｓｉの
含ｆ１−率が高くなるほど、それぞれ増加、減少するこ
とがわかる。
（実施例２）
第５表に示す組成のモリブデン合金線を以下の方法で作
製した。
製した。
実施例１と同じ方法で作製した、ドープされたＭＯ粉末
に、硝酸基を持ったＦｅ５ＮｉおよびＣｒのそれぞれの
水溶液を添加した。
に、硝酸基を持ったＦｅ５ＮｉおよびＣｒのそれぞれの
水溶液を添加した。
次に、これを蒸発、乾固させた後、再度水素雰囲気中に
て還元を行ない、Ｆｅ ｓ Ｎ ｉおよびＣ「がドープ
された粉末を作った。
て還元を行ない、Ｆｅ ｓ Ｎ ｉおよびＣ「がドープ
された粉末を作った。
次にこのドープされた粉末を、金型ブレスによって圧縮
し、角棒状の粉末成形体を作製した。圧力は約３ｔｏｍ
／ｃｍ２である。
し、角棒状の粉末成形体を作製した。圧力は約３ｔｏｍ
／ｃｍ２である。
さらに、その粉末成形体を約１０００℃の水素雰囲気中
で仮焼結した。
で仮焼結した。
仮焼結した粉末成形体を約２２００℃の水素雰囲気中で
直接通電焼結してインゴットを作製した。
直接通電焼結してインゴットを作製した。
そのインゴットを転打、熱処理、転打した。
次に、そのインゴットに線引きと熱処理を繰返し、線径
７０μｍの電解処理、すなわち、黒鉛除去させたモリブ
デン合金線を作製した。
７０μｍの電解処理、すなわち、黒鉛除去させたモリブ
デン合金線を作製した。
このようにして得られたカットワイヤについて、各温度
における引張試験（第６表）、放電加工時の加ニスピー
ド、被加工物の面粗さ、断線回数（第７表）のａ＞＋定
を実施例１と同じ条件で行なった。
における引張試験（第６表）、放電加工時の加ニスピー
ド、被加工物の面粗さ、断線回数（第７表）のａ＞＋定
を実施例１と同じ条件で行なった。
その結果は第６表および第７表に示されている。
（以″′Ｆ念自）
第６表のＮ０２５と第３表のＮｏ８を比べてみる。
第１表によれば、Ｎｏ８はＡｆＬとＫとＳｔの合計含有
率が重量比で８５６ｐｐｍである。
率が重量比で８５６ｐｐｍである。
第５表によれば、Ｎ０２５はへ悲、ＫＳＳｉ。
Ｆｅ、ＮｉおよびＣｒの合計含有率が重量比で８５５ｐ
ｐｍである。
ｐｍである。
第６表のＮｏ２５と第３表のＮｏ８を比べてみ、ると、
各温度における引張強さが、Ｎ０２５の方がＮｏ８より
大きいことがわかる。
各温度における引張強さが、Ｎ０２５の方がＮｏ８より
大きいことがわかる。
すなわち、第１群の元素の酸化物に、さらに、Ｆｅ５Ｎ
ｉおよびＣｒを加えた方が、第１群の元素の酸化物のみ
の場合よりも引張強さが向上することがわかる。
ｉおよびＣｒを加えた方が、第１群の元素の酸化物のみ
の場合よりも引張強さが向上することがわかる。
なお、Ｎｏ８とＮ０２５の引張試験の結果は第１図にも
示されている。
示されている。
次に、第７表のＮｏ２５と第４表のＮｏ８を比べてみる
と、加ニスピード、面粗さは、Ｎｏ２５の方がＮｏ８よ
りそれぞれ増加、減少していることがわかる。
と、加ニスピード、面粗さは、Ｎｏ２５の方がＮｏ８よ
りそれぞれ増加、減少していることがわかる。
すなわち、第１群の元素の酸化物に、さらにＦｅ、Ｎｉ
およびＣｒを加えた方が、第１群の元素の酸化物のみの
場合よりも加ニスピード、面粗さがそれぞれ増加、減少
することがわかる。
およびＣｒを加えた方が、第１群の元素の酸化物のみの
場合よりも加ニスピード、面粗さがそれぞれ増加、減少
することがわかる。
第６表より次のことがわかる。
試料Ｎｏ１９、Ｎ０２２、Ｎ０２６に着目すると、Ｆｅ
５Ｎｉ％Ｃ「のうちＦｅのみを含有さ峰ても各温度にお
ける引張強さがＦｅの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
５Ｎｉ％Ｃ「のうちＦｅのみを含有さ峰ても各温度にお
ける引張強さがＦｅの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
試料Ｎｏ２１、Ｎ０２４、Ｎｏ２７に着目すると、Ｆｅ
、Ｎｉ、ＣｒのうちＮｉのみを含有させても各温度にお
ける引張強さがＮｉの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
、Ｎｉ、ＣｒのうちＮｉのみを含有させても各温度にお
ける引張強さがＮｉの含有率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
試料Ｎｏ２０、Ｎｏ２３、Ｎ０２８に着目すると、Ｆｅ
、Ｎｉ、ＣｒのうちＣ「のみを含有させても各温度にお
ける引張強さがＣｒの含Ｈ率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
、Ｎｉ、ＣｒのうちＣ「のみを含有させても各温度にお
ける引張強さがＣｒの含Ｈ率が高くなるほど向上するこ
とがわかる。
第７表より次のことがわかる。
試料Ｎｏ１９、Ｎ０２２、Ｎ０２６に着目すると、Ｆｅ
、Ｎｉ、ＣｒのうちＦｅの含ａさせても、放電加工時の
加コニスピードは、被加工物の面粗さは、Ｆｅの含有率
が高くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる
。
、Ｎｉ、ＣｒのうちＦｅの含ａさせても、放電加工時の
加コニスピードは、被加工物の面粗さは、Ｆｅの含有率
が高くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる
。
試料Ｎ０２１、Ｎ０２４、Ｎ０２７に着目すると、Ｆｅ
、Ｎｉ、ＣｒのうちＮｉの含有させても、放電加工時の
加ニスピード、被加工物の而粗さは、Ｎｉの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
、Ｎｉ、ＣｒのうちＮｉの含有させても、放電加工時の
加ニスピード、被加工物の而粗さは、Ｎｉの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
試料Ｎｏ２０、Ｎｏ２３、Ｎ０２８に着目すると、Ｆｅ
、Ｎｉ、ＣｒのうちＣ「の含有させても、放電加工時の
加ニスピード、被加工物の而粗さは、Ｃｒの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
、Ｎｉ、ＣｒのうちＣ「の含有させても、放電加工時の
加ニスピード、被加工物の而粗さは、Ｃｒの含有率が高
くなるほど、それぞれ増加、減少することがわかる。
第１図は実施Ｎ１の試料Ｎｏ８と実施例２のＮｏ２５の
引張試験結果を表わすグラフである。 特許出願人 住友電気工業株式会社 −一 Ｎｏ？ ｏ ２５ 第１図 ：ず’、 Ａ （ａご）
引張試験結果を表わすグラフである。 特許出願人 住友電気工業株式会社 −一 Ｎｏ？ ｏ ２５ 第１図 ：ず’、 Ａ （ａご）
Claims (2)
- （１）Ａｌ、ＳｉおよびＫを含む群から選ばれた元素の
酸化物を１種以上含み、前記元素の含有率が重量比で１
００〜１４００ｐｐｍであって、その残部がモリブデン
および不可避不純物となっている、モリブデン合金から
なる放電加工用電極線。 - （２）前記モリブデン合金は、Ｆｅ、ＮｉおよびＣｒを
含む群から選ばれた元素を１種以上さらに含み、前記元
素の含有率が重量比で１０〜５００ｐｐｍである請求項
１に記載の放電加工用電極線。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26351588A JPH02109641A (ja) | 1988-10-19 | 1988-10-19 | 放電加工用電極線 |
| US07/422,650 US5028756A (en) | 1988-10-18 | 1989-10-17 | Electrode wire for electric spark cutting |
| CH3787/89A CH680420A5 (ja) | 1988-10-18 | 1989-10-18 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26351588A JPH02109641A (ja) | 1988-10-19 | 1988-10-19 | 放電加工用電極線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02109641A true JPH02109641A (ja) | 1990-04-23 |
Family
ID=17390606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26351588A Pending JPH02109641A (ja) | 1988-10-18 | 1988-10-19 | 放電加工用電極線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02109641A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105171154A (zh) * | 2015-06-28 | 2015-12-23 | 成都虹波实业股份有限公司 | 掺钴镁钼合金电极丝及其制造方法 |
-
1988
- 1988-10-19 JP JP26351588A patent/JPH02109641A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105171154A (zh) * | 2015-06-28 | 2015-12-23 | 成都虹波实业股份有限公司 | 掺钴镁钼合金电极丝及其制造方法 |
| CN105171154B (zh) * | 2015-06-28 | 2016-05-11 | 成都虹波实业股份有限公司 | 掺钴镁钼合金电极丝及其制造方法 |
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