JPH02107741A - タングステン基焼結重合金 - Google Patents
タングステン基焼結重合金Info
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- JPH02107741A JPH02107741A JP25950688A JP25950688A JPH02107741A JP H02107741 A JPH02107741 A JP H02107741A JP 25950688 A JP25950688 A JP 25950688A JP 25950688 A JP25950688 A JP 25950688A JP H02107741 A JPH02107741 A JP H02107741A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は重錘等に＋１１用されるタングステン基の焼
結重合金に関するものである。
結重合金に関するものである。
［従来の技術１
タングステン重合金は、Ｗ−Ｎｉ−Ｃｕ系合金と、Ｗ−
Ｎｉ−Ｆｅ合金が知られ、粉末冶金法で作られる。
Ｎｉ−Ｆｅ合金が知られ、粉末冶金法で作られる。
＋ｊｉｉ Ｂの重合金については、ジャーナル・才ブ・
インスティテコート・メルタス、 ６２ ｆＪｏｕｒ
ｎａｌｏｆ Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ Ｗｅｔ、ａｌｌｓ、
１９：１８１２３９頁に記１銭されているように、組
成がＷ−５％Ｎｉ−２％Ｃｕの場合、；七Ｉｆ １ ｂ
ｇ／ｃｍ’以上を（ｑる焼結条件は、アンモニア分解
ガス中で温度１３８０°Ｃ以上必要である。
インスティテコート・メルタス、 ６２ ｆＪｏｕｒ
ｎａｌｏｆ Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ Ｗｅｔ、ａｌｌｓ、
１９：１８１２３９頁に記１銭されているように、組
成がＷ−５％Ｎｉ−２％Ｃｕの場合、；七Ｉｆ １ ｂ
ｇ／ｃｍ’以上を（ｑる焼結条件は、アンモニア分解
ガス中で温度１３８０°Ｃ以上必要である。
後者の重合金についてはメタルス・ハンドブック第９版
７巻（Ｍｅｔａｌｓ Ｉ（ａｎｄｂｏｏｋ Ｎ１ｎｔｈ
ＥｄｉｔｉｏｎＶｏｌ、 ７１９８４１３９２頁に記
載されているように、Ｗ−５％（Ｎｉ−Ｆｅ）の組成に
おいて、焼結を温度１４５０−１６００°Ｃで行うか、
または−旦１２００〜１４３０℃で加熱したのち、前記
の１品度で焼結される。
７巻（Ｍｅｔａｌｓ Ｉ（ａｎｄｂｏｏｋ Ｎ１ｎｔｈ
ＥｄｉｔｉｏｎＶｏｌ、 ７１９８４１３９２頁に記
載されているように、Ｗ−５％（Ｎｉ−Ｆｅ）の組成に
おいて、焼結を温度１４５０−１６００°Ｃで行うか、
または−旦１２００〜１４３０℃で加熱したのち、前記
の１品度で焼結される。
〔発明が解決しようとする課題１
このように従来は、焼結温度が極めて高く、多電の熱エ
ネルギーを要すると共に特殊な製造段ｂｌ？Ｉを必要と
していたため、コスト高であった。
ネルギーを要すると共に特殊な製造段ｂｌ？Ｉを必要と
していたため、コスト高であった。
本発明の目的は、通常の焼結炉を用い１２００℃以下の
温度で焼結し、密度１７ｇ／ａｍ’以上の重合金を提供
することにある。
温度で焼結し、密度１７ｇ／ａｍ’以上の重合金を提供
することにある。
［課題を解決するための手段］
従来の課題を解決するために本発明は、Ｎ１゜０．２５
〜８重量％、ＣｕおよびＦｅの少なくとも１種・０．２
５〜５重屑％、Ｐ：０．０２〜０．５重量％、Ｗ・残部
からなり、且つＣｕおよびＦｅの少なくとも１種とＮｉ
の和が０．５〜１０川量％、ＣＩ４およびＦｅの少なく
とも１種とＮｉの比が１、：１〜１・４としたことを要
旨とするタングステン基焼結小合金である。
〜８重量％、ＣｕおよびＦｅの少なくとも１種・０．２
５〜５重屑％、Ｐ：０．０２〜０．５重量％、Ｗ・残部
からなり、且つＣｕおよびＦｅの少なくとも１種とＮｉ
の和が０．５〜１０川量％、ＣＩ４およびＦｅの少なく
とも１種とＮｉの比が１、：１〜１・４としたことを要
旨とするタングステン基焼結小合金である。
［作用１
まず、′ＪＡ造方法について簡１ドに述べると、原料粉
はタングステン粉、ニッケル扮のほか、必要に応じて銅
粉、鉄粉を用い、Ｐは合金粉の形で添加され、Ｎ１−Ｐ
合金、Ｃｕ−Ｐ合金、Ｆｅ−Ｐ合金が用いられる。
はタングステン粉、ニッケル扮のほか、必要に応じて銅
粉、鉄粉を用い、Ｐは合金粉の形で添加され、Ｎ１−Ｐ
合金、Ｃｕ−Ｐ合金、Ｆｅ−Ｐ合金が用いられる。
成形密度的１１〜１２ ｇ／ｃｍｆｆの圧粉体は、温度
９５０〜Ｉ２００℃で焼結することにより焼結密度１７
ｇ／ｃｍ３以上が得られる。９５０℃より温度が低い
と焼結体の密度が低くなる。一方、高温焼結は短時間焼
結が可能な利点はあるが特別の炉を必要とすることから
１２００’ｃを上限とするのが望ましい。
９５０〜Ｉ２００℃で焼結することにより焼結密度１７
ｇ／ｃｍ３以上が得られる。９５０℃より温度が低い
と焼結体の密度が低くなる。一方、高温焼結は短時間焼
結が可能な利点はあるが特別の炉を必要とすることから
１２００’ｃを上限とするのが望ましい。
焼結のガス雰囲気はアンモニア分解ガスでもよいが、水
素ガスを用いるとより高い焼結密度が得られる。
素ガスを用いるとより高い焼結密度が得られる。
次に１本発明材において各組成の作用は次のように考察
される。
される。
Ｗは比重が高く重合金の主成分である。
ＮｉはＷと一部固溶し焼結を進行させる。
ＣｕおよびＦｅはＮｉと固溶して合金となり。
この合金の一部がＷと固溶し強固な焼結体が得られる。
ＣｕおよびＦｅは一方だけ含んでも両方であっても同じ
ように作用する。
ように作用する。
このようにＮｉ、Ｆｅ、ＣｕはＷのバインダーとして作
用し、それぞれ０．２５５重丸以上で効果があるが、上
限はＮｉが８重量％、ＦｅおよびＣＵの少なくとも１種
が５重量％である。
用し、それぞれ０．２５５重丸以上で効果があるが、上
限はＮｉが８重量％、ＦｅおよびＣＵの少なくとも１種
が５重量％である。
但し、ＮｉとＦｅおよびＣｕとの合計が１０ｉ川％を越
えてはならず、且つＦｅおよびＣ１１とＮ１の比が１１
〜）：４の範囲であることが必要である。多すぎると合
金のＬ１比市が低下する。
えてはならず、且つＦｅおよびＣ１１とＮ１の比が１１
〜）：４の範囲であることが必要である。多すぎると合
金のＬ１比市が低下する。
なお、Ｆｅを含む合金に比べＣｕを含む合金はシｉ・１
蝕性が優れている。
蝕性が優れている。
上記の組成にＰを含むと、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｆｅと固溶し８
００〜ｌ １００°Ｃの）温度で共晶の液相を発生して
焼結体の密度比を高くする作用がある。
００〜ｌ １００°Ｃの）温度で共晶の液相を発生して
焼結体の密度比を高くする作用がある。
■〕は０．０２２重丸以上でその効果が認められるが、
多すぎると焼結のとき膨れ現象を生じ、高い焼結体密度
を（Ｊることができない。
多すぎると焼結のとき膨れ現象を生じ、高い焼結体密度
を（Ｊることができない。
［実施例］
以下、実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例−ｌ
タングステン粉、ニッケル扮、Ｆｅ−２０％Ｐ合金粉、
Ｃｕ−８％Ｐ合金扮、銅粉および鉄粉と成形潤滑剤とし
てステアリン酸亜鉛を（４Ａ備し、第１表の組成になる
よう配合した混合相を密度１ ］、 Ｈ７ｃｍ：ｌに圧
粉成形し、アンモニア分解ガス中、温度１１００’ｃ度
で焼結した試料の密度を測定した。
Ｃｕ−８％Ｐ合金扮、銅粉および鉄粉と成形潤滑剤とし
てステアリン酸亜鉛を（４Ａ備し、第１表の組成になる
よう配合した混合相を密度１ ］、 Ｈ７ｃｍ：ｌに圧
粉成形し、アンモニア分解ガス中、温度１１００’ｃ度
で焼結した試料の密度を測定した。
第１ｋにその結果を示すが ｌ）を含む材′！４は焼結
密度が高くなることがわかる。
密度が高くなることがわかる。
第１表
実施例−２
タングステン粉、ニッケル扮、Ｆｅ−１４％Ｐ合金粉、
Ｃｕ−８％Ｐ合金扮、成形潤滑剤としてステアリン酸亜
鉛を準備し、Ｗ−Ｎｉ−ＣｕＰ系およびＷ−Ｎｉ−Ｆｅ
−Ｐ系の各種組成の混合相を作成し、密度１１〜１２ｇ
／ｃｍ’に圧粉成形したのち、アンモニア分解ガス中、
温度１１５０℃度で焼結した試料の密度を測定した。
Ｃｕ−８％Ｐ合金扮、成形潤滑剤としてステアリン酸亜
鉛を準備し、Ｗ−Ｎｉ−ＣｕＰ系およびＷ−Ｎｉ−Ｆｅ
−Ｐ系の各種組成の混合相を作成し、密度１１〜１２ｇ
／ｃｍ’に圧粉成形したのち、アンモニア分解ガス中、
温度１１５０℃度で焼結した試料の密度を測定した。
第１図は、各試料のＮ１ＥＬとＣｕまたはＦｅ量の関係
において、密度１７ｇ／ｃｍ３以上を示した範囲を直線
で枠組みしたものである。但し、幾つかの試料はこの枠
外であっても密度１７ｇ／ｃｍ’以上を示しているもの
もある。
において、密度１７ｇ／ｃｍ３以上を示した範囲を直線
で枠組みしたものである。但し、幾つかの試料はこの枠
外であっても密度１７ｇ／ｃｍ’以上を示しているもの
もある。
第１図において、Ｗ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｐ系は点線で示され
た範囲であり、Ｃｕは０．２５〜５重量％の範囲で、Ｎ
ｉはＣｕの１〜４倍である。これに対応するＰは０．０
２〜０．４３重量％である。
た範囲であり、Ｃｕは０．２５〜５重量％の範囲で、Ｎ
ｉはＣｕの１〜４倍である。これに対応するＰは０．０
２〜０．４３重量％である。
Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｐ系は実線で示された範囲であり、Ｆ
ｅは０．２５〜３重看％の範囲で、ＮｉはＦｅの１〜４
倍である。これに対応するＰは０．０４〜０．４８重量
％である。 Ｆｅ、ｉｔが３重量％以上はＦｅ−１４％
Ｐ合金を用いたため、Ｐ量が多く膨れ現象を生じて密度
が１７ｇ／ｃｍ３に達しない。Ｐ含有遣の少ない合金粉
を用いることによりＣｕと同じ添加領域になると考察さ
れる。
ｅは０．２５〜３重看％の範囲で、ＮｉはＦｅの１〜４
倍である。これに対応するＰは０．０４〜０．４８重量
％である。 Ｆｅ、ｉｔが３重量％以上はＦｅ−１４％
Ｐ合金を用いたため、Ｐ量が多く膨れ現象を生じて密度
が１７ｇ／ｃｍ３に達しない。Ｐ含有遣の少ない合金粉
を用いることによりＣｕと同じ添加領域になると考察さ
れる。
実施例−３
焼結密度に及ぼすＰについて、Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ−Ｐ系で
調べた。
調べた。
前述同様の原料相を用い、第２図の表に示した各組成で
密度１１−１２ ｇ／ｃｍ３の成形体を用意し、アンモ
ニア分解ガス中、温度１１５０℃度で焼結焼した試料の
密度を測定した。
密度１１−１２ ｇ／ｃｍ３の成形体を用意し、アンモ
ニア分解ガス中、温度１１５０℃度で焼結焼した試料の
密度を測定した。
第２図のグラフに測定結果と１組成から計算した真比重
、および密度比（真比重に対する密度の百分率）を示す
。
、および密度比（真比重に対する密度の百分率）を示す
。
Ｐｆｆｌの増加は、Ｆｅ１３よびＮｉが増えるため真比
重は低くなる。焼結体密度はＰｆＪ（０，０２〜０６０
５重量％で最も高くなり、それ以上では真比重の低下に
倣って低くなり、Ｐが０．５重量％を越えると焼結体に
膨れ現象が認められ、密度は急に低くなる。これは液相
量が過多であると考察される。
重は低くなる。焼結体密度はＰｆＪ（０，０２〜０６０
５重量％で最も高くなり、それ以上では真比重の低下に
倣って低くなり、Ｐが０．５重量％を越えると焼結体に
膨れ現象が認められ、密度は急に低くなる。これは液相
量が過多であると考察される。
これらの関係を密度比でみるとＰｉＪｉｏ、０２〜０．
５％で高い値を示していることが分かる。
５％で高い値を示していることが分かる。
実施例−４
Ｗ−ｔ％Ｎｉ−０，４％Ｆｅ−０，１２％Ｐ系を例に焼
結温度の効果を調べた。
結温度の効果を調べた。
成形体は前例と同様に作成し、アンモニア分解ガス中で
９００〜１２００℃の各種温度で焼結したのちの密度を
第２表に示す。９５０℃以上で殆ど同じ密度を示してい
る。
９００〜１２００℃の各種温度で焼結したのちの密度を
第２表に示す。９５０℃以上で殆ど同じ密度を示してい
る。
第２表
第３表
実施例−５
焼結のガス雰囲気にアンモニア分解ガスを用いた場合、
および水素ガスを用いた場合の結果をＷ−Ｎｉ−Ｆｅ−
Ｐ系を例に第３表に示す。
および水素ガスを用いた場合の結果をＷ−Ｎｉ−Ｆｅ−
Ｐ系を例に第３表に示す。
表に示す各試料を温度１１００℃で焼結した。
（汀）Ｗ残り
水素ガスを用いた方が添加物の多い材料はど高い密度を
示している。
示している。
実施例−６
組成がＷ−０，８％Ｎ ｉ−０，３７％Ｃｕ−０，３４
％Ｆｅ−０，０９％Ｐと、Ｗ−５％Ｎｉ−０，９２％Ｃ
ＩＪ −０，８６％Ｆｅ−０−２２％Ｐの混合相を圧縮
成形し、水素ガス中、温度１１００’ｃで焼結した。７
Ｈｑられた試料の密度は前古が１７．６ ｇ／ｃｍ”後
書が１７．３ ｇ／ｃｍ３であった。
％Ｆｅ−０，０９％Ｐと、Ｗ−５％Ｎｉ−０，９２％Ｃ
ＩＪ −０，８６％Ｆｅ−０−２２％Ｐの混合相を圧縮
成形し、水素ガス中、温度１１００’ｃで焼結した。７
Ｈｑられた試料の密度は前古が１７．６ ｇ／ｃｍ”後
書が１７．３ ｇ／ｃｍ３であった。
〔発明の効果］
以上説明したように、本発明の焼結重合金は焼結温度が
低くくても高密度が得られるという特長があるので、重
量部品を安価に製造できる効果は大である。
低くくても高密度が得られるという特長があるので、重
量部品を安価に製造できる効果は大である。
第１図は本発明合金組成中のＮ ｌ、９１１とＣｕまた
はＦｅ量が焼結密度に及ぼす影響を説明するグラフ、第
２図はＰ量が焼結密度に及ぼす死響を説明するグラフで
ある。 出 願 人 日立粉末冶金株式会社
はＦｅ量が焼結密度に及ぼす影響を説明するグラフ、第
２図はＰ量が焼結密度に及ぼす死響を説明するグラフで
ある。 出 願 人 日立粉末冶金株式会社
Claims (1)
- １ Ｎｉ：０．２５〜８重量％、ＣｕおよびＦｅの少な
くとも１種：０．２５〜５重量％、Ｐ：０．０２〜０．
５重量％、Ｗ：残部からなり、且つＣｕおよびＦｅの少
なくとも１種とＮｉの和が０．５〜１０重量％、Ｃｕお
よびＦｅの少なくとも１種とＮｉの比が１：１〜１：４
であることを特徴とするタングステン基焼結重合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25950688A JPH07109019B2 (ja) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | タングステン基焼結重合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25950688A JPH07109019B2 (ja) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | タングステン基焼結重合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02107741A true JPH02107741A (ja) | 1990-04-19 |
| JPH07109019B2 JPH07109019B2 (ja) | 1995-11-22 |
Family
ID=17335048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25950688A Expired - Lifetime JPH07109019B2 (ja) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | タングステン基焼結重合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109019B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022401A1 (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-25 | Toho Kinzoku Co., Ltd. | Copper-tungsten alloys and process for producing the same |
| CN103975401A (zh) * | 2011-12-19 | 2014-08-06 | 昭和电工株式会社 | 钨电容器的阳极及其制造方法 |
| CN114107714A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 西安华山钨制品有限公司 | 一种提高钨镍铜合金力学性能的生产工艺 |
-
1988
- 1988-10-17 JP JP25950688A patent/JPH07109019B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022401A1 (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-25 | Toho Kinzoku Co., Ltd. | Copper-tungsten alloys and process for producing the same |
| US5889220A (en) * | 1995-01-20 | 1999-03-30 | Toho Kinzoku Co, Ltd | Copper-tungsten alloys and their manufacturing methods |
| CN103975401A (zh) * | 2011-12-19 | 2014-08-06 | 昭和电工株式会社 | 钨电容器的阳极及其制造方法 |
| US20140355178A1 (en) * | 2011-12-19 | 2014-12-04 | Showa Denko K.K. | Tungsten capacitor anode and process for production thereof |
| US9478360B2 (en) * | 2011-12-19 | 2016-10-25 | Show A Denko K.K. | Tungsten capacitor anode and process for production thereof |
| CN114107714A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 西安华山钨制品有限公司 | 一种提高钨镍铜合金力学性能的生产工艺 |
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