JPH01502446A - コンパンダー金縮ｌｏｘｂｏｉｌ空気蒸留 - Google Patents

コンパンダー金縮ｌｏｘｂｏｉｌ空気蒸留

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JPH01502446A
JPH01502446A JP62502635A JP50263587A JPH01502446A JP H01502446 A JPH01502446 A JP H01502446A JP 62502635 A JP62502635 A JP 62502635A JP 50263587 A JP50263587 A JP 50263587A JP H01502446 A JPH01502446 A JP H01502446A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、極低温分別蒸留により空気を分離して９０〜９９．８％純度の酸素ガ スと共に任意の共生酸物であるアルゴンや窒素を生成するための方法および装置 に関する。本発明は、相殺するような生成物の純度および回収率の低減を生じさ せることなく、より高い０、生成圧が可能である。酸素は鉄、スチール、電力（ 石炭ガス化結合サイクル）の生産や多数の他の用途に有用である。
技術的背景 極低温空気分離法は、通常蒸留塔の二重圧または二重カラム装置が組み込まれて おり、そこでは圧縮し清浄化し冷却した供給空気を高圧精留塔に供給し；液体低 部生成物（がま液）を低圧蒸留塔に供給し；潜熱交換器によりＨＰ精留塔を頂部 還流させると共にＬＰ塔の低部または中間部のいずれかを再沸騰させ；ＨＰ精留 塔・頂部液体る。歴史的にみて、０！ガス生成物は、例えばＲ，Ｅ、ラティマー 著「空１９６７年２月、アイクイ−（ＡＩＣｈＥ）、ニューヨーク発行、に示さ れているように、通常ＨＰ精留塔・頂部窒素との潜熱交換により生成されている 。ＨＰ精留塔の窒素を代表的な圧力８８ｐｓｉａ（６絶対圧）とし、潜熱交換温 度差を３°Ｆ（１，６７Ｋ）とすると、これによって２３．２ｐｓｉａおよび一 ２８９°Ｆの酸素沸騰または蒸発条件が確立される。
凝縮ＨＰ精留塔窒素との熱交換から達成可能である圧力以上に酸素蒸発圧を増加 するための信頼でき経済的でかつ効率的な手段について、継続的な研究がなされ てきた。これらの努力は主に以下の３つの部類に分けられる。
ａ、ポンプ圧縮　ＬＯＸ この部類では、液体酸素（ＬＯＸ）は所望の輸送圧にポンプ圧縮され、蒸発した ＬＯＸと潜熱交換するのに十分に外部動力付与された圧縮器で供給空気部分（２ ５〜３５％）が付加的に圧縮される。この方法および付随的な問題は米国特許第 ４６０４１１６号に記載されている。先行技術の米国特許には３１１０１５５号 および４３７２７６４号が包含される。
ｂ、ＴＣＬＯＸＢＯＩＬ ポンプ圧縮ＬＯＸのこの変形は付加的な外部動力付与圧縮器を必要としない。全 縮により液体酸素が蒸発に付される供給空気の２５〜３０％は供給空気と同じ一 般圧である。所定の圧力における空気のバブルポイントは同圧での窒素の該飽和 温度よりも約４°Ｆ高いので、蒸発酸素もまた４°Ｆ高い。このことが前記２３ ｐｓｉａを２８ｐｓｉａに増加させ得る。この技術の先行技術の例には米国特許 第３２７７６５５号、第４１３３６６２号およびソビエト特許第７５６１５０号 が包含される。
ｃ、Ｐｃ　ＬＯＸＢＯＩＬ 分縮液体酸素沸騰（ＰＣＬＯＸＢＯＩＬ）法は、全てまたは大部分の供給空気を 供給圧力でＬＯＸＢＯＩＬ熱交換器に通し次いで該空気の少量部分のみを凝縮さ せる点で、ＴＣＬＯＸＢＯＩＬとは異なる。流出する蒸気と液体は平衡であるの で、ＴＣＬＯＸＢＯＩＬで得られる２１％の液体０バ液体空気またはＬＡＩＲ） と対比されるように、液体組成は３５％のＯｌで、蒸気は１７．５％のＯ２であ る。液体Ｎ、中０，３５％のバブルポイントは、同圧でのＮ、の飽和温度よりも 約７°Ｆ高い。蒸発温度における７’Ｆの上昇は前記の２３ｐｓｉａ酸素を３２ ．３ｐｓｉａに増加させうる。ＰＣＬＯＸＢＯＩＬを組み込んでいる先行技術の 例には米国特許第３３２７４８９号、第３２５１１９０号、第３３７１４９６号 および第４５６０３９８号が含まれる。最後の特許はＴＣＬＯＸＢＯルは望まし くないと述べている（５頁６５行）。
コンパンダ−（緊密に結合された圧縮器と膨張器）の使用は極低温プラント、特 に空気分離プラントにおいて一般的に知られている。
低圧酸素ガスプラントにおいて冷却を生じさせるのに使用される蒸気膨張器は主 要な空気圧縮器動力の約２〜３％の軸仕事を生成する。
小型で加温目的の空気圧縮器を駆動させることと電気発生器を作動させることの 間には軸出力に関し費用の違いはほとんどない。駆動する目的として冷凍膨張器 を使用し駆動される目的として暖かい空気用の圧縮器を使用する極低温空気分離 コンパンダ−の先行技術の例には、米国特許第３２６１１２８号、第４３７５３ ６７号、第４１３３６６２号およびソビエト特許第７５６１５０号が含まれる。
最後の２つはコンパンダ−付ＴＣＬＯＸＢＯＩＬを説明している。すなわち暖か い空気をコンパンダ−中でさらに圧縮し、ついでこれをＴＣＬＯＸＢＯＩＬに使 用している。コンパンダ−処理空気の付加的な圧力によりそのバブルポイントは ＨＰ精留塔圧におけるＮ、のバブルポイントよりも７〜９°Ｆ上昇し、したがっ てＰＣＬＯＸＢＯＩＬの圧力と等しいかまたはそれ以上の０．蒸発圧がコンパン ダ−付ＴＣＬＯＸＢＯＩＬにより得られる。
国際（ＰＣＴ）出願（公開番号１０８６１０６４６２．１９８６年１１月６日公 開）は、アルゴン・サイドアーム・基低部の再沸騰率を増加させ、それに対応し て低圧塔における窒素ストリッピング段階セクションの再沸騰率を減少させるこ とによる二重圧基からの粗製アルゴンの回収率増加手段を開示している。この効 果は、アルゴン・サイドアームの中間高さから低圧塔の窒素ストリッピング・セ クションの中間高さへの潜熱交換によって達成される′。米国特許４６０５４２ ７号は三重圧塔からのアルゴン回収率増加の関連技術を記載している。
米国特許３７２９９４３号はアルコ゛ン・サイドアームが潜熱交換により頂部お よび底部の画部分で還流される高純度酸素およびアルゴン生成態様を開示してい る。蒸発する液体はＮ、であり、これは実質的に膨張される。出願７２８２６４ 号はＮ、蒸発によるアルゴン・サイドアームを中間還流すること、およびその後 の仕事膨張を記載している。
付加的な圧縮エネルギーの投入を行なわずにＯ１圧力を増加させる先行技術の方 法に関する問題点は以下のとおりである。前記の出願０６１５８３８１７を除き 、ＬＯＸＢＯＩＬノ変形は全て、共通の問題をかかえている。すなわち塔還流用 のＬＮ、の利用が限られることである。ＨＰ精留塔へ供給される蒸気がより少な くなることは、必然的にＬＮ、頂部生成物がより少なくなることを意味する。あ る種の空気分離方法では、このことは問題とならない。なぜなら、ｒ、Ｎｔの還 流の要求が本質的に低いからである。たとえば、アルゴン共生成物および実質的 な量の加圧Ｎ、副主生成物全く生成しない従来からの中程度純度Ｏ１のプラント （９０〜ｂ用したときでさえ、０．の９５十％回収のために十分なＬＮ！還流を 示す。このようなプラントは米国特許４１３３６６２号、４５６０３９８号、３ ２５１１９０号およびソビエト特許７５６１５０号開示のプラントである。しか し、他の方法は先行技術に開示のＬＯＸＢＯＩＬから得られるよりも多量のＬＮ 、還流が必要であり、その結果、ＬＯＸＢＯＩＬをこれらの方法に適用すると、 Ｌ　Ｎ　を還流の欠乏は、０！放出圧の増加が損失以下の値を有する程度にまで 生成物回収を減少させる。公知ρＬＯＸＢＯＩＬ技術の適用に際し問題となるプ ロセスの例は以下のとおりである。
ｉ）高純度酸素＋アルゴン アルゴンは、がま液の一部を蒸発させることによって還流されるサイドアーム塔 中に回収される。ＬＰ塔への供給（がま液）をより多量に蒸発させれば、該塔に 必要な最少還流量を増加させることがマツクケーブーシーレ・ダイアダラムで容 易に証明することができる。
たとえば、シー・ジエイ・キング著、マクグロウ・ヒル、ニューヨーク、１９８ ０年、「分離方法」第２版、２２１頁および２３５頁参照。従って高純度酸素十 アルゴンプラントは、完全な（９５十％）０゜回収を達成するには本質的に中程 度純度のプラントよりも多量のＬＮ、還流が必要であり、先行技術ＴＣＬＯＸＢ ＯＩＬ開示から得られるＬＮ。
還流はその目的に十分ではない。これがＴＣＬＯＸＢＯＩＬ開示の先行技術が全 く純度酸素＋アルゴンの生成を記載していない理由でありうる。
ｉｉ）　加圧Ｎ、共主生成 物Ｐ精留塔から生成物として回収されるいずれのＮ、ガスもまた利用可能なＬＮ 、の還流量を減少させる。すなわち、先行技術のＬＯＸＢＯＩＬ工程図では、公 称量以上、たとえば約５％の加圧Ｎ、が回収されれば回収の損失さえはじまる。
１ｉｉ）　極低圧中程度純度のプラントある種のプラントではＨＰ精留塔頂部は 、底部ではなく中間高さのＬＰ塔を再沸騰させる。底部は空気の凝縮によって再 沸騰される。
これはさらに、ＨＰ精留塔に供給される蒸気量をＬＯＸＢＯＩＬによる減少以上 に減少させ、したがってさらに、利用可能なＬ　Ｎ　を還流量を減少させる。Ｔ ＣまたはＰＣＬＯＸＢＯＩＬのいずれかを組み込んでいるこの種のプラントの例 は米国特許３２７７６４４号、３３２７４８９号および３３７１４９６号である 。今日までのこれらのプラントの限られた使用は、少なくとも一部にはＴＣまた はＰＣＬＯＸＢＯＩＬによって引き起こされるＬＮ、の減少した利用性によって なされるＯ３回収率の低下が原因であると推論し得る。
必要なことは、そして本発明の主要な目的は、すべての先行技術開示物で被る生 成物回収率および／または純度の低下という相殺するような不利益を回避しつつ 、圧縮器またはコンパンダ−付ＴＣＬＯＸＢＯＩＬ二重圧空気分離法の高Ｏ３放 出圧の利点が得られるような方法および装置を提供することである。
産里■鼠丞 上記および他の有用な利益は、以下のような工程（プロセス）または装置の特異 的な組み合わせから得られる。ＨＰ精留塔と、Ｎ、精ランドにおいて、液体酸素 は、少なくともＨＰ精留塔圧と同じ圧力で存在する供給空気の少量部分との潜熱 交換によって、蒸発し、その結果、実質的に全ての該空気少量部分が凝縮する。
得られる液体空気は少なくとも２つの流れに分割され、そのうちの１つは中間還 流物としてＨＰ精留塔に供給され、他の１つは、中間還流としてＬＰ塔のＮ、精 留セクションへ、好ましくはサブクーリング後、供給される。少なくとも１５％ のＬＡＩＲが各々の中間還流位置へ供給されるが、この好ましい分配はＬＰ塔が 約１／３で、ＨＰ精留塔が２／３である。ＬＡＩＲの分割はそれぞれの液体の流 れを制御する２つの制御バルブの協調した作用によって行うことができる。ＬＡ ＩＲ中間還流物分割の割合は、２つの塔へのＬＮ、還流物の合計必要量が最小限 になるように選択される。したがって、開示した新規な工程の組み合わせにより 、他の方法では避は得ないような不十分なＬＮ、還流による有害な影響を回避す ることができたのである。
実質的に全縮した該少量空気部分は、好ましくは０．生成圧をさらに増加させる ために、ＨＰ精留圧よりも高い圧力にする。加えられる空気圧は、好ましくは冷 凍膨張器により駆動される加温目的の空気圧縮器を備えたコンパンダ−によって 供給される。空気またはＮ、のいずれかを膨張することができる。コンパンダー の使用により、圧力の増加を得るのに外部動力の付加的な投入は全く必要ない。
上記の改善された工程の組み合わせは、任意の二重または三重圧の空気蒸留装置 における一般的な有用性である。しかしながら、かかる利点は、高純度（９９， ５十％）酸素＋共生酸物アルゴン生成の工程、中程度の純度（９０〜９９％）Ｏ ３十実質的な量の共生酸物Ｎ。
生成の工程および非常に低い供給圧（４、５ＡＴＡ以下）を使用する中程度の純 度０．生成の工程において、特に重要である。
高純度酸素＋共生酸物アルゴンを生成する際、さらに好ましくは向流気液接触域 上部からのアルゴン精留セクション（サイドアーム）蒸気と、ＬＰ塔の窒素スト リッピング・セクション中間部高さからの液体の間（精留セクションからストリ ッピング・セクションへの熱流）で潜熱交換するための手段からなるようなアル ゴン回収率・増加手段を組み込む。付加的にまたは別法として、アルゴンの回収 は、ＨＰ精留塔からの液体窒素・頂部生成物の一部を部分的に減圧しこれをアル ゴン・サイドアーム中の向流気液接触域上部からの蒸気との潜熱交換によって中 間的圧力で蒸発させ蒸発した該窒素を仕事膨張させて該仕事により該空気少量部 分用の該圧縮器に好適に動力付与することで、また増加させることができる。
茎皿尖鼠巣ダ脱肌 第１図は高純度酸素＋共生酸物アルゴンを生成するために用いられる本発明の具 体例を単純化した模式的工程系統図である。第２図は非常に低い供給圧を達成す るように、重ね合わせられた二重基を組み込んだ具体例すなわちＨＰ精留塔によ りＬＰ塔の中間高さを再沸騰させ、そして回収率を高めるためにコンパンダ−付 ＴＣＬＯＸＢＯＩＬおよび分割液体空気による２つの中間部還流を該ＨＰ塔に組 み込んだ具体例を示す。第３図は、液体窒素との潜熱交換によりアルゴン・サイ ドアームを還流させてアルゴン回収を増加させついでＮ、ガスを膨張仕事させる こと以外、第１図と同様な高純度酸素＋共生酸物アルゴン生成の工程系統図であ る。
本発明の実施に最も好ましい態様 第１図に関し、低圧塔ｌおよび高圧精留塔２が共同して二重圧基を構成する。潜 熱交換器３はＨＰ精留塔・頂部蒸気を凝縮し、ＬＰ塔底部を再沸騰させる。圧縮 、乾燥、清浄化した空気を分割し、主要部分は主要交換器４で４点近くまで冷却 する。残りの少１部分（全体の約２５〜３０％）は、周囲温度近くに維持しなが ら更に圧縮器５で圧縮し、ついでまず所望により周囲冷却によって冷却し、次に 、主要交換器４によるような、冷却容器から出くる生成物との熱交換によって冷 却する。露点温度近くまで冷却した後、該少量部分はＬＯＸ蒸留器６で実質的に 全縮する。液体空気は２つの流れに分割し、１つの流れは制御バルブ７によって ＨＰ精留塔の中間部高さに注入し、もう１つの流れは、好ましくは顕然交換器９ でサブクーリング後、制御バルブ８により、ＬＰ塔１の中間部精留塔高さに注入 する。
該主要空気流は、部分的に冷却し膨張器ｌＯに送りここで該空気をＬＰ塔圧に膨 張させて仕事をも生成させる場合のみ、その一部を分離してもよい。かかる仕事 は、好ましくはコンパンダ−形態で結合される圧縮器の動力付与に用いられる。
残りの該主要部分はＨＰ精留塔で精留し、頂部ＬＮ、と底部かま液を生成する。
がま液は９でサブクーリングし、ついで好ましくは協調したバルブ１１および１ ２の作用により分割し、一部を、ＬＰ塔への供給前に潜熱交換器１３で蒸発させ 、残部をより高いトレイ高さに直接供給する。また、膨張器ｌＯからの排出空気 は、がま液とほぼ同じ高さのＬＰ塔に供給する。
ＬＰ塔は、供給位置の上下に気液接触域を有する。接触域１ａおよびｌｂは窒素 精留域で、制御バルブ８通過の液体空気は中間部還流がなされる。なぜなら、該 液体空気が城１ａと域１ｂの間に導入されるからで、すなわちその上方および下 方の両方に向流気液接触域を介する窒素精留域が存在するからである。供給域１ ｃの下方に、窒素ストリッピング域１ｄおよびＩｅが存在する。実質的に窒素非 含有の、域１ｅ下方の酸素およびアルゴン含有蒸気はアルゴン精留塔（「サイド アーム」）１４と連通しており、１４の底部液体は塔ｌに戻される。アルゴンサ イドアーム１４は還流凝縮器１３により遺留されており、粗アルゴン・頂部生成 物は気相または液相で回収し、さらに処理する。ＨＰ精留塔上方の凝縮器３の液 体窒素の一部をサブクーリングし、バルブ１５により減圧し、所望により相を１ ６で分離し、ついで遺留物としてＬＰ塔頂部に直接注入する。そこからの窒素を 交換器９および４で加温し、排出する。ＬＰ塔底部の生成物純度の液体酸素をワ ンウェイ・フロー用の手段、例えばポンプまたは逆止めバルブにより加圧し、Ｌ ＯＸ蒸発器６に送る。６における０゜圧は、好ましくはＬＰ塔ｌの底部よりも約 ８〜１３ｐｓｉ高いので、高さ２０〜２６フイートの液体酸素・大気脚に関する 静水頭は圧力増加を生成するのに十分である。すなわち、大気脚の使用によりＬ ＯＸポンプのようなＬＯＸ加圧用の他の手段が不要になる。最後に、生成物であ る酸素ガスを６から回収する。
第１図では、アルゴン回収の増加を達成するのに潜熱交換器１８を組み込んでい る。この交換器は、接触域１ｄおよびｌｅ、すなわち窒素ストリッピング・セク ションの中間部高さの機能的な位置選定により、塔ｌの該窒素ストリッピング・ セクションを中間部再沸騰させる。もちろん、実際的な物理的位置は図示するよ うな塔ｌの内側とする必要はない。１８において中間部再沸騰される凝縮蒸気は 向流気液接触域（１４ａ）上方のサイドアーム１４から移される。かかる位置は 、接触域１４ｂが存在するか否かに応じてサイドアーム１４の中間部または頂部 のいずれかとすることができる。より多量のアルゴン回収は域１４ｂを除去すれ ば達成できるが、熱交換器１８の温度差が対応して減少する。
液体空気分割の比率は、第１図および他の全ての具体例の本発明において開示し た利点達成に成功するのに、臨界的な重要性を有する。これは、はんの少量の中 間部遺留でも常に役立つのに対し、多すぎると全く無い場合と同じかそれよりも 悪化しうるからである。
ＬＯＸＢＯＩＬでは必然的に、利用される実質的な量の液体空気が０．２８モル ／圧縮空気１モル（ｍ／ＩＩｃａ）のオーダーになる。分割せずに、すなわち先 行技術に開示のようにＬＰ塔またはＨＰ塔のいずれかに全て、供給すれば、回収 率はＰＣＬＯＸＢＯＩＬに匹敵するかまたはそれよりも悪化さえしうる。これが 、米国特許第４５６０３９８号がＴＣＬＯＸＢＯ比は望ましくないと記載する理 由であろう。しかしながら驚くべきことに、少なくとも約１５％の液体空気（供 給空気全量の約４％）を中間部遺留物として各Ｎ、精留に供給すると、その回収 率はＰＣＬＯＸＢＯＩＬのそれよりも超過する。すなわち、２つの液体空気流の 流速は相互に約６以内のファクターとすべきである。さらに該分割を最適にすれ ば、実質的に付加された生成物回収率がＰＣＬＯＸＢＯＩＬで可能になる。すな わち、高純度０７、共生酸物アルゴンまたは他の生成物が増大する。最適な液体 空気分割の正確な割合は臨界的ではないが、一般に、１：ｌ〜２．５：１であり 、工程系統図に応じて変化させることができる。例えば、ＰＣＬＯＸＢＯＩＬと 比較して少なくとも約２％多量の高純度酸素を回収することができる。加えて、 コンパンダ−をＴＣＬＯＸＢＯＩＬと共に用いれば、０．放出圧ハＰＣＬＯＸＢ ＯＩＬと等しいかまたはそれ以上にすることができる。
向流気液接触を達成するための手段は当該分野で公知の任意のもの、例えばシー ブ・トレイ、バブル・キャップ、パツキン（ランダムまたはストラフチャード） 、ワイヤー・メツシュ等である。
第２図では、ＨＰ精留塔ｌは潜熱交換器１９によりＬＰ塔２の中間高さを再沸騰 させる。ＬＰ塔底部の再沸騰は潜熱交換器２０における供給空気′の該主要部分 の分縮による。相分離器２１（所望による装置）はかかる流れから凝縮物を取り 出す。この液体はかま液と近似の組成からなるので、それは通常かま液と合され る。成分４．５．６．８．９．１２．１５および１７は第１図と同じように示し た。第２図は第１図のような空気の代わりにＮ、膨張による精留を示す。いずれ の方法も全工程の結果においてほぼ等しい。窒素ガスの少量の流れ（約０．１〜 ０　、１５　ｔａ／　ｍｃａ）をＨＰ精留塔の頂部から引き抜き、部分的に加温 し、ついでＮ、膨張器２２で仕事膨張させ、圧縮器５に動力を付与する。所望に より、該少量空気部分（ＴＣＬＯＸＢＯＩＬ部分）を、所望による周囲冷却を含 め、外部動力付与圧縮器２３により付加的に圧縮して、０．放出圧をさらに増加 させる。この所望の工程は、別の０．圧縮器の必要性を排除できる点で特に有利 である。
第２図の塔２は遺留物２および再沸騰物２を有し、精留塔ｌは遺留物２を有する 。交換器１９および２０の相対的な熱効率を調節し、バルブ７および８により液 体空気の分割を最適にすることにより、各基の操作ラインをそれらの平衡ライン に緊密に接近させる。すなわち、非常に効率的な塔操作が達成される。これは、 わずか４．５ＡＴＡの供給空気圧を用いる中程度純度の酸素の高い回収率と共に 約２０ｐｓｉａの放出圧（または外部的動力付与ブースト空気圧縮器を組み込む 場合にはそれ以上）をもたらす。
第３図は、コンパンダ−付ＴＣＬＯＸＢＯＩＬおよび２つの別々の中間部遺留物 用のＬＡＩＲＳＰＬＩＴからなる実在する本発明の別の具体例が開示されている 。第３図は、第１図と同様な高純度酸素および共生成物粗アルゴンの製造につい てである。成分１〜９および１１−１６は第１図と同様な記載である。第３図は 、第１図開示の潜熱交換器１８に対し別のアルゴン回収率増加手段を組込んでい る。第３図において、液体窒素の一部をバルブ２４により部分的に減圧し、つい で潜熱交換器２５で蒸発させ、これにより少なくとも一部のアルゴンサイドアー ム１４を遺留させる。蒸発した窒素は、ＨＰ精留塔とＬＰ塔の間の圧力で膨張器 ２６により仕事膨張される。後者の膨張器は、好ましくは唯一つ存在し、好まし くは圧縮器５の駆動に用いられる。
高純度０．の工程系統図は第１図に従う空気膨張冷凍、第２図に従う窒素膨張冷 凍または第３図に従う部分的減圧窒素膨張冷凍を利用することができる。後者は アルゴン・ストリッパーおよびアルゴン精留塔を介する再沸騰の増加に有利であ る。不利な点は膨張器による流れの増大（はぼ倍の、例えば０．２ｍ／ｍｃｉ） と利用可能なＬ　Ｎ　を遺留の減少である。注意深いＬＡＩＲＳＰＬＩＴの最適 化により、再沸騰増加の利点に加え、完全なＯ７の回収をなお維持できる。アル ゴン回収増加の他の方法（潜熱交換器１８）は、第３図に付加的に組み込んでさ らにアルゴン回収を増加できるものと、認められる。
３つの図面全てが従来からの二重圧力塔を示しているのにも拘らず、開示した改 良点はＨＰ精留塔およびＮ、精留セクションＮ、除去塔を有するＬＰ塔の両方を 組み込んだいずれの空気分離工程系統に対しても包括的であることを、当業者な らば認識できる。これには、第３の塔がＮ、除去塔圧よりもわずかに低い圧で操 作されるアルゴン除去塔である、米国特許第３６８８５１３号、第４５０７１３ ４号および第４５７８０９５号開示の二重圧工程が包含される。
特表平１−５０２４４６　（９） 補正書の写しく翻訳文）提出室 （特許法第１８４条の８） ！、特許出願の表示 ＰＣＴ／ＵＳ　８７１０　Ｏ８６１ 、発明の名称 コンパンダ−全縮ＬＯＸＢＯＩＬ空気蒸留３、特許出願人 住所　アメリカ合衆国メリーランド　２１４０１．アナポリス、サウス・・ハー バ−・レイン　１７０４番住所　〒５４０　大阪府大阪市東区域見２丁目１番６ １号ツイン２１ＭＩＤタワー内−電話（０６）９４９−１２６１１９８８年６月 ２０日 ６、添付書類の目録 補正音の翻訳文 補正した請求の範囲 １、極低温蒸留により空気から酸素ガスを製造するにあたり、ａ、圧縮し清浄化 した空気の主要部分を冷却し、ｂ、かかる主要空気部分を高圧精留塔で精留させ て、液体窒素・頂部生成物とがま液・底部生成物を生成し、Ｃ０該がま液を低圧 塔で蒸留させて、液体酸素・底部生成物と窒素ガス・頂部生成物を生成し、 ｄ、少なくとも７７％のＮ、を含有する補償蒸気をＬＰ塔のほぼ頂部圧に仕事膨 張させて冷凍を生み出し、ｅ、圧縮し清浄化した暖かい上記空気の残りの少量部 分を上記膨張仕事により動力が付与された圧縮器で圧縮し、ｆ、該液体酸素をＬ Ｐ塔底部の圧力よりも少なくとも約０．１　ＡＴＡ以上に加圧し、 ｇ、該少量空気部分をその露点付近に冷却し、交換により凝縮させ、 ｉ、蒸発した酸素を生成物として回収し、ｊ、該凝縮空気を２つの流れに分け（ 各々、少なくとも１５％の該少量空気部分を含有する）、ついで に、上記流れの１つをＨＰ精留塔の中間部高さに注入すると共に、第２の該流れ をＬＰ塔の中間部高さに注入することを特徴とする方法。
２、さらに、ＬＰ塔への注入前に、第２の液体空気の流れをサブクーリングする 請求の範囲第１項記載の方法。
３、さらに、蒸留前のがま液の一部を蒸発させて、アルゴン・サイドアームを遺 留させる請求の範囲第２項記載の方法。
４、さらに、上記主要部分の流れから部分的に冷却した少しの量の流れを分離し 、これを仕事膨張工程に供給する請求の頼囲第２項記載の方法。
５、さらに、ＨＰ精留塔・頂部Ｎ、ガスを仕事膨張工程に供給する請求の範囲第 ２項記載の方法。
６、さらに、ＨＰ精留塔頂部の、圧縮空気１モル当り少なくとも０．０５モルの Ｎ、を副生成物として回収する請求の範囲第２項記載の方法。
７、さらに、該アルゴン・サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気と、 ＬＰ塔における中間部高さのＮ、ストリッピングセクションの間で潜熱を交換さ せる請求の範囲第２項または第３項記載の方法。
８、さらに、ＨＰ精留塔の液体窒素頂部生成物の一部を部分的に減圧させ、これ を、アルゴン・サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気との潜熱交換に より蒸発させ、液体還流物を該サイドアームに戻す請求の範囲第３項記載の方法 。
９、さらに、蒸発した上記Ｎ、を仕事膨張工程に供給する請求の範囲第８項記載 の方法。
１０、さらに、ＬＰ塔の底部を、冷却した該主要空気部分との部分的な凝縮潜熱 交換により再沸騰させ、ＬＰ塔の中間部高さを、ＨＰ精留塔頂部のＮｔ′ｌ＃ス との潜熱交換により再沸騰させる請求の範囲第２項記載の方法。
１１、圧縮空気の極低温分別蒸留による酸素ガス製造用に設計され寸法が決めら れ適用される装置であって、ａ、ＨＰ精留塔とＬＰ塔からなる蒸留装置す、該Ｌ Ｐ塔の液体酸素を加圧するための手段Ｃ０該圧縮空気の少量部分を実質的に完全 に凝縮させ、該加圧液体酸素を蒸発させるための手段 ｄ、凝縮した該少量空気部分を、相互にファクター６以内の流速を有する２つの 流れに分割するための手段ｅ、該流れの一方をＬＰ塔の中間部高さに注入し、該 流れの他方をＨＰ精留塔の中間部高さに注入するための手段ｆ、冷却目的の膨張 器と、該潜熱交換手段への途中の該少量空気部分を圧縮するための加温目的の圧 縮器からなるコンパンダ−１および ｇ、該少量空気部分を圧縮すると共に外部から動力付与される加温目゛的の第２ 圧縮器 を備えることを特徴とする装置。
１７．圧縮空気の極低温分別蒸留による酸素ガス製造用に設計され寸法が決めら れ適用される装置であって、ａ、ＨＰ精留塔とＬＰ塔からなる蒸留装置す、該Ｌ Ｐカラムの液体酸素を加圧するための手段Ｃ０上記圧縮空気の少量部分を実質的 に完全に凝縮させ、該加圧液体酸素を蒸発させるための手段 ｄ、該凝縮少量空気部分を、相互にファクター６以内の流速を有する２つの流れ に分割するための手段 ｅ、該流れの一方をＬＰカラムの中間部高さに注入し、該流れの他方をＨＰ精留 塔の中間部高さに注入するための手段ｆ、冷却目的の膨張器と、該潜熱交換手段 への途中の該少量空気部分を圧縮するための加温目的の圧縮器からなるコンパン ダ−ｈ、大気脚からなる液体酸素加圧用の手段ｉ、該ＬＰカラムの底部を再沸騰 させるための手段ｊ、　該ＬＰカラムの中間部高さを再沸騰させるための）（Ｐ 精ｌ塔還流凝縮器、および に、該圧縮主要空気部分を、途中の該分縮器を介し該ＨＰ精留塔に送るための導 管手段 を備えることを特徴とする装置。
１８、空気の極低温分別蒸留により二重圧塔およびアルゴン・サイドアームにお いて酸素と粗アルゴン共生成物を製造するにあたり、ａ、少なくとも一部のがま 液との潜熱交換により該サイドアームを還流させ、 ｂ６該サイドアームにおける向流気液接触域を、該域上方の蒸気からＨＰ精留塔 の一部の液体頂部生成物への潜熱交換により付加的に遺留させ、 Ｃ９工程すの該蒸発頂部生成物を膨張させて仕事を生み出し、ｄ、ＬＰ塔の加圧 液体酸素・底部生成物を、供給空気の全縮少量部分との潜熱交換により蒸発させ 、ついでｅ、少なくとも１５％の得られた液体空気をＨＰ精留塔およびＬＰ塔の 各々にそれらの中間部遺留物として注入することを特徴とする方法。
１９、さらに、膨張仕事により動力付与されるほぼ周囲温度の該少量空気部分用 の圧縮器。
２４、高純度酸素および粗製アルゴンを製造するための二重圧極低温空気蒸留装 置であって、 ａ、高圧（ＨＰ）精留塔 す、アルゴン・サイドアームと窒素除去セクションの両者がらなり該ＨＰ精留塔 の蒸気の凝縮により再沸騰される低圧ＬＰ塔Ｃ１該ＬＰ塔の液体酸素底部生成物 を、約３０％以下の全縮される供給空気との潜熱交換により該ｋＰ塔圧よりも少 なくとも約０゜３　ＡＴＡ高い圧力で蒸発させるための手段ｄ、工程Ｃの供給空 気を、該ＨＰ精留塔と該ＬＰ塔の両方のための別々の中間部還流の流れに分割す るための手段ｅ、該ササイドアームおける向流気液接触域上方の蒸気から、該Ｌ Ｐ塔におけるＮ、除去セクションの中間部高さ液体に、潜熱を交換するための手 段 を備えることを特徴とする特許 国際調査報告

Claims (24)

    【特許請求の範囲】
  1. １．極低温蒸留により空気から酸素ガスを製造するにあたり、ａ．圧縮し清浄化 した空気の主要部分を冷却し、ｂ．かかる主要空気部分を高圧精留塔で精留させ て、液体窒素・頂部生成物とかま液・底部生成物を生成し、ｃ．該かま液を低圧 塔で蒸留させて、液体酸素・底部生成物と窒素ガス・頂部生成物を生成し、 ｄ．少なくとも７７％のＮ２を含有する補償蒸気をＬＰ塔のほぼ頂部圧に仕事膨 張させて冷凍を生み出し、ｅ．さらに、圧縮し清浄化した暖かい上記空気の残り の少量部分を上足膨張仕事により動力が付与された圧縮器で圧縮し、ｆ．該液体 酸素をＬＰ塔底部の圧力よりも少なくとも約０．１ＡＴＡ以上に加圧し、 ｇ．該少量空気部分をその露点付近に冷却し、ｈ．実質的に全ての該少量空気部 分を、該加圧液体酸素との潜熱交換により凝縮させ、 ｉ．蒸発した酸素を生成物として回収し、ｊ．該凝縮空気を２つの流れに分け（ 各々、少なくとも１５％の該少量空気部分を含有する）、ついで ｋ．上記流れの１つをＨＰ精留塔の中間部高さに注入すると共に、第２の該流れ をＬＰ塔の中間部高さに注入することを特徴とする方法。
  2. ２．さらに、ＬＰ塔への注入前に、第２の液体空気の流れをサブクーリングする 請求の範囲第１項記載の方法。
  3. ３．さらに、蒸留前のかま液の一部を蒸発させて、アルゴン・サイドアームを還 流させる請求の範囲第２項記載の方法。
  4. ４．さらに、上記主要部分の流れから部分的に冷却した少しの量の流れを分離し 、これを仕事膨張工程に供給する請求の範囲第２項記載の方法。
  5. ５．さらに、ＨＰ精留塔・頂部Ｎ２ガスを仕事膨張工程に供給する請求の範囲第 ２項記載の方法。
  6. ６．きちに、ＨＰ精留塔頂部の、圧縮空気１モル当り少なくとも０．０５モルの Ｎ２を副生成物として回収する請求の範囲第２項記載の方法。
  7. ７．さらに、該アルゴン・ナイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気と、 ＬＰ塔における中間部高さのＮ２ストリッピングセクションの間で潜熱を交換さ せる請求の範囲第２項および第３項記載の方法。
  8. ８．さらに、ＨＰ精留塔の液体窒素頂部生成物の一部を部分的に減圧させ、これ を、アルゴン・サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気との潜熱交換に より蒸発させ、液体還流物を該サイドアームに戻す請求の範囲第３項記載の方法 。
  9. ９．さらに、蒸発した上記Ｎ２を仕事膨張工程に供給する請求の範囲第８項記載 の方法。
  10. １０．さらに、ＬＰ塔の底部を、冷却した該主要空気部分との部分的な凝縮潜熱 交換により再沸騰させ、ＬＰ塔の中間部高さを、ＨＰ精留塔頂部のＮ２ガスとの 潜熱交換により再沸騰させる請求の範囲第２項記載の方法。
  11. １１．圧縮空気の極低温分別蒸留による酸素ガス製造用に設計され寸法が決めら れ適用される装置であって、ａ．ＨＰ精留塔とＬＰ塔からなる蒸留装置ｂ．該Ｌ Ｐ塔の液体酸素を加圧するための手段ｃ．該圧縮空気の少量部分を実質的に完全 に凝縮させ、該加圧液体酸素を蒸発させるための手段 ｄ．凝縮した該少量空気部分を、相互にファクター６以内の流速を有する２つの 流れに分割するための手段ｅ．該流れの一方をＬＰ塔の中間部高さに注入し、該 流れの他方をＨＰ精留塔の中間部高さに注入するための手段、およびｆ．冷却目 的の膨張器と、該潜熱交換手段への途中の該少量空気部分を圧縮するための加温 目的の圧縮器からなるコンパンダーを備えることを特徴とする装置。
  12. １２．さらに、ＬＰ塔・頂部生成物と該ＬＰ塔用の液体空気の間で顕熱交換する ための手段、および大気脚からなる液体酸素加圧手段を備える請求の範囲第１１ 項記載の装置。
  13. １３．さらに、該ＬＰ塔と連通するアルゴン・サイドアーム、およびかま液との 潜熱交換により該サイドアームを還流させるための手段を備える請求の範囲第１ ２項記載の装置。
  14. １４．さらに、かま液を２つの流れに分割し一方の流れのみを該潜熱交換手段に 送るための手段を備える請求の範囲第１３項記載の装置。
  15. １５．さらに、該サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気から、該ＬＰ 塔におけるＮ２除去セクションの中間部高さ液体に、潜熱を交換するための手段 を備える請求の範囲第１１項〜第１４項の１つに記載の装置。
  16. １６．さらに、ＨＰ精留塔の液体窒素・頂部生成物の一部を部分的に減圧するた めの手段、該サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気との潜熱交換によ り該液体窒素を蒸発させるための手段、該蒸発窒素を該膨張器の入口に送るため の管手段を備える請求の範囲第１４項記載の装置。
  17. １７．さらに、ＬＰ塔の底部を再沸騰させるための空気分縮手段、ＬＰ塔の中間 部高さを再沸騰させるためのＨＰ精留塔還流凝縮器、および該圧縮主要空気部分 を途中の該分縮器を介し該ＨＰ精留塔に送るための手段を備える請求の範囲第１ ２項記載の装置。
  18. １８．空気の極低温分別蒸留により二重圧塔およびアルゴン・サイドアームにお いて酸素と粗アルゴン共生成物を製造するにあたり、ａ．少なくとも一部のかま 液との潜熱交換により該サイドアームを還流させ、 ｂ．該サイドアームにおける向流気液接触域を、該域上方の蒸気からＨＰ精留塔 の一部の液体頂部生成物への潜熱交換により付加的に還流させ、 ｃ．工程ｂの該蒸発頂部生成物を膨張させて仕事を生み出し、ｄ．ＬＰ塔の加圧 液体酸素・底部生成物を、供給空気の全縮少量部分との潜熱交換により蒸発させ 、ついでｅ．少なくとも１５％の得られた液体空気をＨＰ精留塔およびＬＰ塔の 各々にそれらの中間部還流物として注入することを特徴とする方法。
  19. １９．さらに、膨張仕事により動力付与されるほぼ周囲温度の該少量空気部分用 の圧縮器。
  20. ２０．高純度酸素および共生成物アルゴンを製造するための空気蒸留用装置であ って、 ａ．ＨＰ精留塔、ＬＰ塔およびアルゴン・サイドアームからなる二重圧塔 ｂ．液体窒素との潜熱交換により少なくとも一部の該サイドアームを還流させる ための手段 ｃ．蒸発した窒素用の膨張器 ｄ．該ＬＰ塔の加圧液体酸素を沸騰させ供給空気の少量部分を凝縮させるための 熱交換器、および ｅ．凝縮液体空気の一部をＬＰ塔の中間部高さに注入しその残部をＨＰ塔の中間 部高さに注入するための手段を備えることを特徴とする装置。
  21. ２１．さらに、供給空気の上記少量部分を付加的に圧縮させるための手段を備え る請求項２０記載の装置。
  22. ２２．さらに、供給空気の上記少量部分を付加的に圧縮させ外部的に動力付与さ れる加温目的の第２圧縮器を備える請求項１１記載の装置。
  23. ２３．高純度酸素およびアルゴンを分離するための３重圧蒸留装置であって、Ｈ Ｐ精留塔、Ｎ２精留セクションを有するＬＰ塔、ＬＯＸＢＯＩＬ蒸発器および冷 凍膨張器からなり、ａ．供給空気の少量部分を付加的に圧縮させ該膨張器により 外部的に動力付与される加温目的の圧縮器 ｂ．付加的に圧縮した該空気を、全縮用の該ＬＯＸＢＯＩＬ蒸発器に輸送するた めの管手段、および ｃ．ＨＰ精留塔とＬＰ塔の両方の中間還流のために、得られた液体空気を２つの 流れに分割するための手段を備えることを特徴とする装置。
  24. ２４．高純度酸素および粗製アルゴンを製造するための三重圧極低温空気蒸留装 置であって、 ａ．高圧（ＨＰ）精留塔 ｂ．アルゴン・サイドアームと窒素除去セクションの両者からなり該ＨＰ精留塔 の蒸気の凝縮により再沸騰される低圧ＬＰ塔ｃ．該ＬＰ塔の液体酸素底部生成物 を、約３０％以下の全縮される供給空気との潜熱交換により該ＬＰ塔圧よりも少 なくとも約０．３ＡＴＡ高い圧力で蒸発させるための手段ｄ．工程ｃの供給空気 を、該ＨＰ精留塔と該ＬＰ塔の両方のための別々の中間部還流の流れに分割する ための手段ｅ．該サイドアームにおける向流気液接触域上方の蒸気から、該ＬＰ 塔におけるＮ２除去セクションの中間部高さ液体に、潜熱を交換するための手段 を備えることを特徴とする装置。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05272866A (ja) * 1992-02-13 1993-10-22 Air Prod And Chem Inc アルゴンを製造する低温空気蒸留方法
JPH07159026A (ja) * 1993-09-23 1995-06-20 Air Prod And Chem Inc 酸素と窒素を気体及び／又は液体製品として同時に製造するための空気の低温蒸留法

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8622055D0 (en) * 1986-09-12 1986-10-22 Boc Group Plc Air separation
US4832719A (en) * 1987-06-02 1989-05-23 Erickson Donald C Enhanced argon recovery from intermediate linboil
US4838913A (en) * 1988-02-10 1989-06-13 Union Carbide Corporation Double column air separation process with hybrid upper column
US4854954A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Erickson Donald C Rectifier liquid generated intermediate reflux for subambient cascades
US5100448A (en) * 1990-07-20 1992-03-31 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Variable density structured packing cryogenic distillation system
US5315833A (en) * 1991-10-15 1994-05-31 Liquid Air Engineering Corporation Process for the mixed production of high and low purity oxygen
US5365741A (en) * 1993-05-13 1994-11-22 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with liquid oxygen boiler
US5379598A (en) * 1993-08-23 1995-01-10 The Boc Group, Inc. Cryogenic rectification process and apparatus for vaporizing a pumped liquid product
US5765396A (en) * 1997-03-19 1998-06-16 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high pressure nitrogen and high pressure oxygen
US5924307A (en) * 1997-05-19 1999-07-20 Praxair Technology, Inc. Turbine/motor (generator) driven booster compressor
US5950455A (en) * 1998-04-01 1999-09-14 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for feed air flow disturbances
US5901579A (en) * 1998-04-03 1999-05-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system with integrated machine compression
GB9807833D0 (en) * 1998-04-09 1998-06-10 Boc Group Plc Separation of air
AU2018269511A1 (en) 2017-05-16 2019-11-28 Terrence J. Ebert Apparatus and process for liquefying gases
EP3719427A4 (en) * 2017-11-29 2021-12-01 L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude CRYOGENIC DISTILLATION PROCESS AND DEVICE FOR GENERATING COMPRESSED AIR BY USING AN EXPANDER-BOOSTER IN COMBINATION WITH A NITROGEN EXPANDER FOR BRAKING

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3210951A (en) * 1960-08-25 1965-10-12 Air Prod & Chem Method for low temperature separation of gaseous mixtures
US3079759A (en) * 1961-03-22 1963-03-05 Air Prod & Chem Separation of gaseous mixtures
GB1180904A (en) * 1966-06-01 1970-02-11 British Oxygen Co Ltd Air Separation Process.
US4137056A (en) * 1974-04-26 1979-01-30 Golovko Georgy A Process for low-temperature separation of air
DE2535132C3 (de) * 1975-08-06 1981-08-20 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Drucksauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation von Luft
SU756150A1 (ru) * 1977-04-21 1980-08-15 Viktor P Belyakov Способ разделения воздуха 1
US4224045A (en) * 1978-08-23 1980-09-23 Union Carbide Corporation Cryogenic system for producing low-purity oxygen
US4356014A (en) * 1979-04-04 1982-10-26 Petrochem Consultants, Inc. Cryogenic recovery of liquids from refinery off-gases
US4410343A (en) * 1981-12-24 1983-10-18 Union Carbide Corporation Air boiling process to produce low purity oxygen
US4433989A (en) * 1982-09-13 1984-02-28 Erickson Donald C Air separation with medium pressure enrichment
US4604116A (en) * 1982-09-13 1986-08-05 Erickson Donald C High pressure oxygen pumped LOX rectifier
US4464191A (en) * 1982-09-29 1984-08-07 Erickson Donald C Cryogenic gas separation with liquid exchanging columns
US4605427A (en) * 1983-03-31 1986-08-12 Erickson Donald C Cryogenic triple-pressure air separation with LP-to-MP latent-heat-exchange
US4533375A (en) * 1983-08-12 1985-08-06 Erickson Donald C Cryogenic air separation with cold argon recycle
US4543115A (en) * 1984-02-21 1985-09-24 Air Products And Chemicals, Inc. Dual feed air pressure nitrogen generator cycle
US4560398A (en) * 1984-07-06 1985-12-24 Union Carbide Corporation Air separation process to produce elevated pressure oxygen
US4578095A (en) * 1984-08-20 1986-03-25 Erickson Donald C Low energy high purity oxygen plus argon
US4582518A (en) * 1984-09-26 1986-04-15 Erickson Donald C Nitrogen production by low energy distillation
US4670031A (en) * 1985-04-29 1987-06-02 Erickson Donald C Increased argon recovery from air distillation
US4615716A (en) * 1985-08-27 1986-10-07 Air Products And Chemicals, Inc. Process for producing ultra high purity oxygen

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05272866A (ja) * 1992-02-13 1993-10-22 Air Prod And Chem Inc アルゴンを製造する低温空気蒸留方法
JPH07159026A (ja) * 1993-09-23 1995-06-20 Air Prod And Chem Inc 酸素と窒素を気体及び／又は液体製品として同時に製造するための空気の低温蒸留法

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EP0302888A4 (en) 1989-02-09
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