JPH0138969B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0138969B2 JPH0138969B2 JP55176206A JP17620680A JPH0138969B2 JP H0138969 B2 JPH0138969 B2 JP H0138969B2 JP 55176206 A JP55176206 A JP 55176206A JP 17620680 A JP17620680 A JP 17620680A JP H0138969 B2 JPH0138969 B2 JP H0138969B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- journal
- sleeve
- rotor
- steel
- sleeves
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 14
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 14
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 14
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 14
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 6
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000897 Babbitt (metal) Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGIPUQAQWWHEMC-UHFFFAOYSA-N [V].[Mo].[Cr] Chemical compound [V].[Mo].[Cr] VGIPUQAQWWHEMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
- F16C35/02—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of sliding-contact bearings
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、10〜14％クロム鋼製タービンロータ
のジヤーナル部外周に取付けられるジヤーナルス
リーブに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a journal sleeve that is attached to the outer periphery of a journal portion of a turbine rotor made of 10 to 14% chromium steel.
従来、蒸気タービンの高中圧ロータ材として、
高温におけるクリープ特性の優れている12％クロ
ム鋼が用いられている。しかし12％クロム鋼は、
軸受特性、特に摩擦特性が非常に悪く、軸受メタ
ルが焼付いてジヤーナル部が損傷する危険性があ
る為、第１図に示すように円筒状の低合金製スリ
ーブ４を、軸受３に面する12％クロム鋼製ロータ
１のジヤーナル部２に焼ばめする構造をとつてい
る。この場合カツプリング５の方がジヤーナル部
２より径が大きい為、カツプリング５も焼ばめ構
造とし、スリーブ４のジヤーナル部２への焼ばめ
後にカツプリング５を焼ばめる必要がある。 Conventionally, as a material for high and intermediate pressure rotors of steam turbines,
12% chromium steel is used because it has excellent creep properties at high temperatures. However, 12% chromium steel is
Bearing characteristics, especially friction characteristics, are very poor, and there is a risk that the bearing metal may seize and damage the journal part. It has a structure in which it is shrink-fitted to the journal part 2 of the rotor 1 made of chromium steel. In this case, since the coupling ring 5 has a larger diameter than the journal part 2, the coupling ring 5 must also have a shrink-fit structure, and the coupling ring 5 must be shrink-fitted after the sleeve 4 is shrink-fitted to the journal part 2.
しかし、カツプリング５の焼ばめ端部には、大
きな曲げ応力、ねじれ応力が働らく為、第１図に
示すような亀裂７がロータ１に発生する危険性が
高く、従つてカツプリング５はロータ１からの削
り出しによる一体型構造とすることが要求されて
いる。 However, since large bending stress and torsional stress act on the shrink-fit end of the coupling 5, there is a high risk that a crack 7 as shown in FIG. 1 will occur in the rotor 1. It is required to have an integral structure by cutting out from scratch.
これら２つの要求、即ちジヤーナル部２外面を
軸受特性の良い低合金鋼でカバーし、カツプリン
グ５をロータと一体型とするという要求を満す為
には、ジヤーナル部２に軸受特性の良い金属を溶
接肉盛あるいは、溶射する方法があるが、溶接肉
盛では、溶接割れが発生し易く、又溶射では、ジ
ヤーナル部に曲げが働らいた時に、溶射部がはが
れ易いという欠点があつた。 In order to meet these two requirements, that is, to cover the outer surface of the journal part 2 with a low-alloy steel with good bearing properties, and to make the coupling 5 integral with the rotor, it is necessary to use a metal with good bearing properties in the journal part 2. There are methods such as weld build-up and thermal spraying, but weld build-up tends to cause weld cracks, and thermal spraying has the disadvantage that the sprayed part tends to peel off when the journal part is bent.
本発明の目的は、10〜14％クロム鋼製の蒸気タ
ービンロータをカツプリングと一体型とした場合
に、そのジヤーナル部に容易に装着ができるジヤ
ーナルスリーブを提供することにある。 An object of the present invention is to provide a journal sleeve that can be easily attached to a journal portion of a steam turbine rotor made of 10 to 14% chromium steel and integrated with a coupling.
本発明の特徴とするところは、カツプリングを
一体化した10〜14％クロム鋼製の蒸気タービンロ
ータのジヤーナル部に装着される環状のジヤーナ
ルスリーブを、予めロータ軸方向並びに円周方向
に複数個に分割しておき、これらをジヤーナル部
近傍位置にて該ロータを囲むように、リング状に
接合し、ジヤーナルスリーブとしてジヤーナル外
周に軸方向に順次取付けるようにしたジヤーナル
スリーブにある。次に本発明の一実施例であるジ
ヤーナルスリーブを図面を参照した説明する。第
２図において、カツプリング５と一体化された10
〜14％クロム鋼製の蒸気タービンロータ１のジヤ
ーナル部２の外周に取り付けられる円筒状のジヤ
ーナルスリーブ１２，１３，１４は、タービン軸
方向に３分割されており、各スリーブ１２，１
３，１４は第３図、第４図に示す如く、周方向に
２分割された半割形状となつている。最もタービ
ン動翼側に設置されるスリーブ１２は、第３図に
示す様に軸方向端部１２ｃにコーナーＲの逃げ部
を有している。 A feature of the present invention is that a plurality of annular journal sleeves, which are attached to the journal part of a steam turbine rotor made of 10 to 14% chromium steel with an integrated coupling, are formed in advance in the axial direction and circumferential direction of the rotor. The rotor is divided into parts, joined in a ring shape so as to surround the rotor near the journal part, and is sequentially attached to the outer periphery of the journal in the axial direction as a journal sleeve. Next, a journal sleeve which is an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In Fig. 2, 10 integrated with the coupling ring 5 is shown.
The cylindrical journal sleeves 12, 13, 14 attached to the outer periphery of the journal part 2 of the steam turbine rotor 1 made of ~14% chrome steel are divided into three parts in the turbine axial direction, and each sleeve 12, 1
3 and 14, as shown in FIGS. 3 and 4, have a half-shape divided into two in the circumferential direction. As shown in FIG. 3, the sleeve 12 installed closest to the turbine rotor blade has a corner R relief part at its axial end 12c.
これらジヤーナルスリーブ１２〜１４は、軸受
特性の良い低合金鋼、例えばCr：0.2〜2.25％、
Mo：0.2〜１％含んだベーナイト鋼等が用いられ
る。次にこのジヤーナルスリーブ１２〜１４のロ
ータジヤーナル２への装着につき説明する。 These journal sleeves 12 to 14 are made of low alloy steel with good bearing properties, for example, Cr: 0.2 to 2.25%.
Bainitic steel containing Mo: 0.2 to 1% is used. Next, the attachment of the journal sleeves 12 to 14 to the rotary journal 2 will be explained.
まず、周方向に２分割されているスリーブ１２
ａ，１２ｂを、ジヤーナル部２とカツプリング部
５との間の該ジヤーナル部よりもシヤフト径に小
さいロータ部分１ｂで相互に溶着してリング形状
とする。溶接の場合には、スリーブの内周側に溶
接欠陥が出やすく、又溶接による変形も生じるの
で、溶着後にこのスリーブ１２の内面を機械加工
にて仕上げる。これはロータにバイトを取付けて
回転させ、スリーブ１２を軸方向に移動させるこ
とによつて可能である。内面加工したスリーブ１
２を次に均一に加熱した後に、ロータのジヤーナ
ル部２の外周にはめ込む。次いでスリーブ１３，
１４も同様に１組毎に溶接してリング形状にし、
内面仕上げを行なつたうえで、ジヤーナル部の軸
方向に相互に密着させて焼ばめる。 First, the sleeve 12 is divided into two parts in the circumferential direction.
a and 12b are welded to each other at a rotor portion 1b between the journal portion 2 and the coupling portion 5, which is smaller in shaft diameter than the journal portion, to form a ring shape. In the case of welding, welding defects are likely to occur on the inner peripheral side of the sleeve, and deformation occurs due to welding, so the inner surface of the sleeve 12 is finished by machining after welding. This is possible by attaching a cutting tool to the rotor and rotating it to move the sleeve 12 in the axial direction. Sleeve 1 with internal processing
2 is then heated uniformly and then fitted onto the outer periphery of the journal portion 2 of the rotor. Next, the sleeve 13,
Similarly, weld each set of 14 into a ring shape.
After finishing the inner surface, the journal parts are shrink-fitted in close contact with each other in the axial direction.
各スリーブ１２〜１４をジヤーナル部２に焼ば
めた後、第２図のＡ部及びＢ部として示す個所を
ロールめを行なう。Ａ部をロールめすること
により、各スリーブ１２，１３，１４間の接触面
に圧縮応力を与え、これらの間に間隙が生じない
ようにすることができる。また、Ｂ部をロール
めすることにより、スリーブの抜け出しを防止す
ることができる。 After each sleeve 12 to 14 is shrink-fitted to the journal portion 2, the portions shown as portions A and B in FIG. 2 are rolled. By rolling the A section, compressive stress can be applied to the contact surfaces between the sleeves 12, 13, and 14, and gaps can be prevented from forming between them. Further, by rolling the B portion, it is possible to prevent the sleeve from coming off.
ロールめ後は、この低合金鋼製のスリーブ１
２〜１４の外周を研摩し、外表面を仕上げれば良
い。 After rolling, this low alloy steel sleeve 1
It is sufficient to polish the outer periphery of Nos. 2 to 14 to finish the outer surface.
この様に、円周方向に２分割したスリーブ１２
〜１４をそれぞれ溶接し、リング状とすることに
より、カツプリング一体型のクロム鋼製タービン
ロータにも低合金鋼製のスリーブを取付けること
ができる。また、タービン軸方向にスリーブを複
数個に分割したことにより、次のような効果があ
る。即ち、スリーブがタービン軸方向にわたり分
割されていない構造の場合には、ジヤーナル部へ
の装置に先立つて円周方向に分割されたスリーブ
を溶着する際に、ジヤーナル部の長さであるスリ
ーブ全長ｌにわたつて溶接する必要があるが、こ
の様な長い溶接線を同一好条件で溶接するのは極
めて困難となる。又、スリーブ長が長いと、溶接
の際にスリーブの内表面に出やすい溶接欠陥の削
除及び、溶接による変形を機械加工にて削除、仕
上げを行う場合にスリーブが既にロータまわりに
組み込まれていることから、スリーブ内径をテー
パがつかないように同芯で真円に加工することが
困難となる。しかるに、本実施例の如くクロム鋼
製のロータジヤーナル部に装置される低合金鋼製
のジヤーナルスリーブを軸方向に複数個に分割、
例えばスリーブ１２，１３，１４の如く３分割タ
イプにすれば、それぞれのスリーブ１２，１３，
１４の溶接線の長さは1/3のl/3となり、溶接作業
が極めて容易となる。また溶接後の機械加工にお
いても軸方向長さが1/3と短い為、精度の良い加
工が可能となる。更に、溶接欠陥等の検査も内表
面が見やすい為容易となり、信頼性の高いスリー
ブを提供することが可能となる。更に、スリーブ
を軸方向に分割しない場合には、ジヤーナル部へ
のスリーブの装着に先立つ溶接組立て及び機械加
工の際の加工雇の取付等のスペースの確保の為、
第２図に示すジヤーナル部２とカツプリング５と
の間のロータ部１ｂの長さＬは、スリーブ長さｌ
の1.5倍は必要となり、その分だけ無駄な軸長を
要してロータが大型化せざるを得ないものであ
る。これに対して、第２図に示す本実施例の様な
ジヤーナルスリーブの軸方向分割方式では、各ス
リーブ１２〜１４の軸方向長さはスリーブ全長ｌ
の1/3であることから、これら各スリーブの溶接
組立、機械加工に要するジヤーナル部２とカツプ
リング５との間のロータ部１ｂの長さＬは、スリ
ーブ全長ｌのせいぜい半分程度で良く、その分、
ロータ長の小型化に大いに寄与することができ
る。尚、スリーブの軸方向分割数は、本実施例で
は３分割としたが、複数分割なら何分割でも良
い。しかも、これら軸方向に複数個に分割された
各スリーブ１２，１３，１４は、ロータジヤーナ
ル部への焼ばめ後にロールめ並びに研摩を施す
ことによつて、各スリーブ間の接触面は密着し、
非分割タイプのスリーブと何等変わるところの無
い形状、機能を有することになる。 In this way, the sleeve 12 is divided into two parts in the circumferential direction.
14 are welded into a ring shape, it is possible to attach a low alloy steel sleeve to a coupling-integrated chrome steel turbine rotor. Further, by dividing the sleeve into a plurality of pieces in the turbine axial direction, the following effects can be obtained. That is, in the case of a structure in which the sleeve is not divided in the turbine axial direction, when the sleeve divided in the circumferential direction is welded before being attached to the journal part, the total sleeve length l, which is the length of the journal part, is However, it is extremely difficult to weld such a long weld line under the same favorable conditions. In addition, if the sleeve length is long, the sleeve is already assembled around the rotor when welding to remove welding defects that tend to appear on the inner surface of the sleeve, remove deformation caused by welding by machining, and finish. Therefore, it is difficult to process the inner diameter of the sleeve into a concentric and perfect circle without tapering. However, as in this embodiment, the journal sleeve made of low alloy steel installed in the rotor journal part made of chrome steel is divided into a plurality of pieces in the axial direction,
For example, if the sleeves 12, 13, 14 are divided into three types, each sleeve 12, 13,
The length of the welding line No. 14 is 1/3 l/3, making welding work extremely easy. In addition, since the axial length is only 1/3 short in machining after welding, highly accurate machining is possible. Furthermore, since the inner surface is easy to see, inspection for welding defects and the like is facilitated, making it possible to provide a highly reliable sleeve. Furthermore, if the sleeve is not divided in the axial direction, in order to secure space for welding assembly and machining work prior to attaching the sleeve to the journal part,
The length L of the rotor portion 1b between the journal portion 2 and the coupling ring 5 shown in FIG. 2 is the sleeve length l.
This requires 1.5 times the length of the rotor, which requires an unnecessary shaft length and makes the rotor larger. On the other hand, in the axial division method of the journal sleeve as shown in this embodiment shown in FIG. 2, the axial length of each sleeve 12 to 14 is equal to
Therefore, the length L of the rotor part 1b between the journal part 2 and the coupling ring 5 required for welding assembly and machining of each sleeve can be at most half of the total sleeve length l, and that minutes,
This can greatly contribute to reducing the rotor length. Although the number of axial divisions of the sleeve is three in this embodiment, it may be divided into any number of divisions. Furthermore, each of the sleeves 12, 13, and 14, which are divided into a plurality of parts in the axial direction, is rolled and polished after being shrink-fitted to the rotary journal part, so that the contact surfaces between the sleeves are in close contact with each other. ,
It has the same shape and function as a non-divided type sleeve.
前記スリーブ１２，１３，１４の材料としては
軸受特性の良い低合金鋼である重量％で、Cr：
0.2〜2.25％、Mo：0.2〜１％を含む全ベーナイト
鋼か、或は更にＶ：0.05〜0.5％を含むベーナイ
ト鋼等を用いれば良い。 The material of the sleeves 12, 13, and 14 is a low alloy steel with good bearing properties, and the weight percentage is Cr:
All bainitic steel containing 0.2 to 2.25% Mo, 0.2 to 1% Mo, or bainitic steel further containing 0.05 to 0.5% V may be used.
低合金鋼は12％クロム鋼に比べ、熱伝導率が約
30％高いため、ロータ回転中の温度上昇が小さ
く、従つて、スリーブと軸受との間の凝着摩擦を
起こしにくい利点があるからである。このことは
実験によつて確認されている。実験は、軸受への
給油中に微小な異物を混入することによるジヤー
ナルの損傷を、12％クロム鋼製のロータと、クロ
ム・モリブデン・バナジウム低合金鋼製のロータ
との両者について比較したものである。第５図お
よび第６図は、それぞれ12％クロム鋼製ロータお
よび低合金鋼製ロータの異物混入後一定時間回転
させた後のジヤーナル表面粗さを示すもので明ら
かに第６図に示す低合金鋼製のロータの方が12％
クロム鋼より耐摩耗性が良いことがわかる。 Compared to 12% chromium steel, low alloy steel has a thermal conductivity of approx.
This is because it is 30% higher, so the temperature rise during rotor rotation is small, and therefore there is an advantage that adhesive friction between the sleeve and the bearing is less likely to occur. This has been confirmed by experiment. The experiment compared damage to the journal caused by the introduction of minute foreign objects during bearing lubrication between a rotor made of 12% chromium steel and a rotor made of chromium-molybdenum-vanadium low-alloy steel. be. Figures 5 and 6 show the journal surface roughness of a 12% chromium steel rotor and a low alloy steel rotor, respectively, after being rotated for a certain period of time after contamination with foreign matter. Steel rotor is 12% lower
It can be seen that the wear resistance is better than that of chrome steel.
尚各スリーブはロールめによる密着を行うが
銀ロー付により一体化しても良く、その場合には
密着性が増しスリーブの回転防止に更に寄与する
ことになる。尚、クロム鋼製のタービンロータ材
料としては、重量％で、Ｃ：0.1〜0.3％、Si：0.6
％以下、Mn：0.4〜1.5％、Ni：1.2％以下、Cr：
10〜14％、Mo：0.5〜1.5％、Ｖ：0.05〜0.3％、
Nb：0.02〜0.15％、Ｎ：0.04〜0.1％を含む全マル
テンサイト組織を有する鍛鋼が好ましい。 The sleeves are brought into close contact with each other by rolling, but they may also be integrated by silver brazing. In this case, the close contact is increased and further contributes to preventing rotation of the sleeves. In addition, as a turbine rotor material made of chrome steel, in weight%, C: 0.1 to 0.3%, Si: 0.6
% or less, Mn: 0.4 to 1.5%, Ni: 1.2% or less, Cr:
10~14%, Mo: 0.5~1.5%, V: 0.05~0.3%,
Forged steel having an entirely martensitic structure containing Nb: 0.02 to 0.15% and N: 0.04 to 0.1% is preferred.
本発明によれば、一体型カツプリングを有する
10〜14％クロム鋼製タービンロータジヤーナルへ
のスリーブの装着が容易に出来るジヤーナルスリ
ーブが実現出来るという効果が奏せられる。ま
た、タービンロータそのものの小型化が可能にな
るという効果も奏せられる。 According to the invention, with an integral coupling
The effect is that it is possible to realize a journal sleeve that can be easily attached to a turbine rotor journal made of 10 to 14% chromium steel. Further, it is also possible to reduce the size of the turbine rotor itself.
第１図は、従来のスリーブ及びカツプリングを
共に焼ばめした12％クロム鋼製ロータを示す断面
図、第２図は、本発明の一実施例であるジヤーナ
ルスリーブを装着したクロム鋼製ロータを示す断
面図、第３図及び第４図は第２図に表わした各ス
リーブを示す斜視図、第５図及び第６図はそれぞ
れ12％クロム鋼製ジヤーナルと低合金鋼製ジヤー
ナルの表面粗さの実験データ図である。
１……12％クロムロータ、２……ジヤーナル、
３……軸受、５……カツプリング、１２，１３，
１４……ジヤーナルスリーブ。
Fig. 1 is a cross-sectional view of a 12% chromium steel rotor with a conventional sleeve and coupler shrink-fitted together, and Fig. 2 shows a chromium steel rotor fitted with a journal sleeve according to an embodiment of the present invention. 3 and 4 are perspective views showing each sleeve shown in FIG. 2, and FIGS. 5 and 6 show the surface roughness of the 12% chromium steel journal and the low alloy steel journal, respectively. It is an experimental data diagram. 1...12% chrome rotor, 2...Journal,
3... Bearing, 5... Coupling, 12, 13,
14...Journal sleeve.
Claims (1)
に形成した10〜14％クロム鋼製の蒸気タービンロ
ータのジヤーナル部外周に設置される環状のジヤ
ーナルスリーブにおいて、予め前記スリーブをタ
ービン軸方向に複数個分割すると共に、この軸方
向分割スリーブをその円周方向にも複数個分割し
ておき、そしてこれら円周方向に分割された軸方
向分割スリーブを溶着してリング状に一体化する
と共に、蒸気タービンロータのジヤーナル部外周
の軸方向に沿つて前記軸方向分割スリーブを順次
取付けたことを特徴とするジヤーナルスリーブ。 ２ 前記ジヤーナルスリーブは低合金鋼からなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のジ
ヤーナルスリーブ。 ３ 前記低合金鋼はCrを0.2〜2.25％、Moを0.2〜
１％含むベーナイト鋼からなることを特徴とする
特許請求の範囲第２項記載のジヤーナルスリー
ブ。 ４ 前記隣接位置する軸方向分割スリーブの接触
面を絞めて、これら接触面に圧縮応力を生じるよ
うにして該ジヤーナル部に取付けたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項又は第２項又は第３項
記載のジヤーナルスリーブ。 ５ 前記隣接位置する軸方向分割スリーブの接触
面を溶着して該ジヤーナル部に取付けたことを特
徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項又は第
３項記載のジヤーナルスリーブ。[Scope of Claims] 1. In an annular journal sleeve installed on the outer periphery of a journal part of a steam turbine rotor made of 10 to 14% chromium steel, in which a turbine rotor main body and a coupling are integrally formed, the sleeve is aligned in advance in the turbine axial direction. At the same time, this axially divided sleeve is also divided into multiple pieces in the circumferential direction, and these circumferentially divided axially divided sleeves are welded and integrated into a ring shape. A journal sleeve, characterized in that the axially divided sleeves are sequentially attached along the axial direction of the outer periphery of the journal part of a steam turbine rotor. 2. The journal sleeve according to claim 1, wherein the journal sleeve is made of low alloy steel. 3 The low alloy steel contains 0.2 to 2.25% Cr and 0.2 to 2.25% Mo.
3. A journal sleeve according to claim 2, characterized in that it is made of bainitic steel containing 1%. 4. The adjacent axially divided sleeves are attached to the journal part by squeezing their contact surfaces to generate compressive stress on these contact surfaces. Journal sleeve according to item 3. 5. The journal sleeve according to claim 1, 2, or 3, wherein the contact surfaces of the adjacent axially divided sleeves are attached to the journal part by welding.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55176206A JPS57101122A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Journal sleeve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55176206A JPS57101122A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Journal sleeve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57101122A JPS57101122A (en) | 1982-06-23 |
| JPH0138969B2 true JPH0138969B2 (en) | 1989-08-17 |
Family
ID=16009471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55176206A Granted JPS57101122A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Journal sleeve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57101122A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11424464B2 (en) | 2019-09-27 | 2022-08-23 | Honda Motor Co., Ltd. | Fuel cell system, method of controlling fuel cell system, and storage medium |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5917201U (en) * | 1982-07-23 | 1984-02-02 | 株式会社東芝 | turbine rotor |
| JPH07286615A (en) * | 1994-04-18 | 1995-10-31 | Masamichi Kameyama | Structure of rotating shaft part |
| AT510062B1 (en) * | 2010-06-18 | 2012-06-15 | Miba Gleitlager Gmbh | BEARINGS |
-
1980
- 1980-12-12 JP JP55176206A patent/JPS57101122A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11424464B2 (en) | 2019-09-27 | 2022-08-23 | Honda Motor Co., Ltd. | Fuel cell system, method of controlling fuel cell system, and storage medium |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57101122A (en) | 1982-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4953777A (en) | Method for repairing by solid state diffusion metal parts having damaged holes | |
| JPH02224806A (en) | Plug for producing seamless steel pipe | |
| JPH0331881B2 (en) | ||
| US2232656A (en) | Method of welding stainless steel and product thereof | |
| JPH0138969B2 (en) | ||
| JPH037002B2 (en) | ||
| EP0263713A1 (en) | Method for repairing by solid state diffusion metal parts having damaged holes | |
| JP3851101B2 (en) | Spline processing method | |
| JPH0160689B2 (en) | ||
| JP5917249B2 (en) | Inner member of constant velocity universal joint and manufacturing method thereof | |
| CA1136683A (en) | Connecting-rod bearing | |
| CN108015498A (en) | A kind of angular contact ball bearing turning processing method of outer ring with elastic support | |
| JPS6313043B2 (en) | ||
| US5187866A (en) | Method of making a cam shaft | |
| JPH02251304A (en) | Plug for piercer | |
| RU2235009C2 (en) | Method for restoring crankshaft and restored crankshaft | |
| JPH0260841B2 (en) | ||
| US5893801A (en) | Segmented cross groove plunging constant velocity joint | |
| JPS5927315B2 (en) | Crankshaft processing method | |
| US6047474A (en) | Method of manufacturing a bimetallic turbine blade and use thereof | |
| US10907485B2 (en) | Propeller blades | |
| JPS5819376Y2 (en) | rotor | |
| JPS6147283B2 (en) | ||
| JPS60234780A (en) | Method for fitting of sleeve onto revolving shaft | |
| JPS59101502A (en) | Clad sleeve for turbine rotor journal |