JPH01307529A - 湿式摩擦材 - Google Patents
湿式摩擦材Info
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- JPH01307529A JPH01307529A JP13961388A JP13961388A JPH01307529A JP H01307529 A JPH01307529 A JP H01307529A JP 13961388 A JP13961388 A JP 13961388A JP 13961388 A JP13961388 A JP 13961388A JP H01307529 A JPH01307529 A JP H01307529A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は油中で使用される摩擦材、特に低摩擦特性化さ
れたオートマチック・トランスミッション・フルード(
以下ATFという)に適した摩擦材に関するものである
。
れたオートマチック・トランスミッション・フルード(
以下ATFという)に適した摩擦材に関するものである
。
[従来の技術]
内燃機関を原動機とする自動車などでは、原動機と変速
機との間にクラッチを設ける。このクラッチは発進時や
変速時などに必要なすべりを与えると共に、歯車変速機
の変速後の切換えに動力の断続を行う必要がある。これ
らの機能をはたすなめ、摩擦クラッチが広く採用されて
いる。
機との間にクラッチを設ける。このクラッチは発進時や
変速時などに必要なすべりを与えると共に、歯車変速機
の変速後の切換えに動力の断続を行う必要がある。これ
らの機能をはたすなめ、摩擦クラッチが広く採用されて
いる。
摩擦クラッチには、乾燥状態で使用される乾式摩擦板と
、油中に浸して使用される湿式摩擦板とにわけられる。
、油中に浸して使用される湿式摩擦板とにわけられる。
湿式摩擦板に用いられる摩擦材は古くは焼結合金であっ
たが、最近は熱i化性樹脂を含浸、硬化させた紙質基材
の摩擦材が主流である。この種の摩擦材は有機繊維、無
機繊維の繊維基材、および無機充填材と摩擦調整剤とを
湿式抄造し、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸
させ、乾燥、圧縮成形したものである。(例えば特開昭
57−85876号、特開昭59−175639号)[
発明が解決しようとする問題点] 自動車等に装着されている自動変速機の構成要素を円滑
に作動させるためにATFは、動力伝達、変速制御、潤
滑作用および摩擦材の潤滑と適正な摩擦特性を維持させ
る役割をはたしている。
たが、最近は熱i化性樹脂を含浸、硬化させた紙質基材
の摩擦材が主流である。この種の摩擦材は有機繊維、無
機繊維の繊維基材、および無機充填材と摩擦調整剤とを
湿式抄造し、フェノール樹脂などの熱硬化性樹脂を含浸
させ、乾燥、圧縮成形したものである。(例えば特開昭
57−85876号、特開昭59−175639号)[
発明が解決しようとする問題点] 自動車等に装着されている自動変速機の構成要素を円滑
に作動させるためにATFは、動力伝達、変速制御、潤
滑作用および摩擦材の潤滑と適正な摩擦特性を維持させ
る役割をはたしている。
最近の車輌は、エンジンの高出力化、4輪駆動車(以下
4WDという)等の駆動方式の多様化や省燃費対策のた
めのロックアツプクラッチの装着などの設計条件が拡大
し、ATFに対する要求特性も同様に拡大されている。
4WDという)等の駆動方式の多様化や省燃費対策のた
めのロックアツプクラッチの装着などの設計条件が拡大
し、ATFに対する要求特性も同様に拡大されている。
自動変速機の変速ショックフィーリング向上のため、A
TFによる最終動摩擦係数/動摩擦係数の比(以下μ0
/μd比という)の低減が進められている。このμ0/
μd比と、静摩擦係数(以下μSという)は比例関係に
あり低μ0/μd比のATFを使用した場合、μSも低
下し、従来の自動変速機では、静トルク容量不足となり
、摩擦材にすべりが生じ焼損の原因となるという問題点
がある。
TFによる最終動摩擦係数/動摩擦係数の比(以下μ0
/μd比という)の低減が進められている。このμ0/
μd比と、静摩擦係数(以下μSという)は比例関係に
あり低μ0/μd比のATFを使用した場合、μSも低
下し、従来の自動変速機では、静トルク容量不足となり
、摩擦材にすべりが生じ焼損の原因となるという問題点
がある。
これらの対策として、摩擦板の枚数を増加させたり、摩
擦材の有効径を増加させたり、またはクラッチ制御油圧
を高める方法が考えられるが、自動変速機自体が大きく
なり、現状の自動変速機への適用は困難であり、他の解
決方法が望まれている。
擦材の有効径を増加させたり、またはクラッチ制御油圧
を高める方法が考えられるが、自動変速機自体が大きく
なり、現状の自動変速機への適用は困難であり、他の解
決方法が望まれている。
[問題点を解決するための手段]
本発明の目的は、上記の問題点を解決し、変速フィーリ
ングに優れ、かつ始動時の静トルク伝達容量の大きな湿
式摩擦材を提供するものである。
ングに優れ、かつ始動時の静トルク伝達容量の大きな湿
式摩擦材を提供するものである。
すなわち本発明の湿式摩擦材は、繊維成分、熱硬化性樹
脂および摩擦調整材からなる湿式摩擦材において、前記
摩擦硼調整材がカシュー樹脂とゴムとからなる複合化充
填材であることを特徴とする。
脂および摩擦調整材からなる湿式摩擦材において、前記
摩擦硼調整材がカシュー樹脂とゴムとからなる複合化充
填材であることを特徴とする。
本発明の湿式摩擦材の骨格部分を構成する繊維成分は、
木材パルプ、リンターパルプ、芳香族ポリアミド繊維、
ノボロイド繊維などの有機繊維やガラス繊維、チタン酸
カリウム繊維、シリカ繊維、ロックウール繊維などの無
機1AIl維であり、これらの単独または2種以上を混
合して使用される。繊維成分の適正な配合量は、全摩擦
材中の40〜75重量%である。
木材パルプ、リンターパルプ、芳香族ポリアミド繊維、
ノボロイド繊維などの有機繊維やガラス繊維、チタン酸
カリウム繊維、シリカ繊維、ロックウール繊維などの無
機1AIl維であり、これらの単独または2種以上を混
合して使用される。繊維成分の適正な配合量は、全摩擦
材中の40〜75重量%である。
本発明の熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、メラ
ミン樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、フェノール変
性メラミン樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ
樹脂、ポリエステル樹脂等の、硬化型の樹脂が用いられ
る。熱硬化性樹脂の適正な配合量は、全摩擦材中の20
〜40重量%である。
ミン樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、フェノール変
性メラミン樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ
樹脂、ポリエステル樹脂等の、硬化型の樹脂が用いられ
る。熱硬化性樹脂の適正な配合量は、全摩擦材中の20
〜40重量%である。
本発明の摩擦調整材として用いる複合化充填材は、カシ
ニー樹脂と天然ゴムまたはNBR%SBR,CR等の合
成ゴムとを複合化したもので、例えば粉末状のゴムにキ
シレン、トルエン、トリクロルエチレン等の溶剤を加え
て液状とし、これにカシュー樹脂の粉末を加えてよく混
合した後、溶剤を蒸発乾燥させ粉砕して複合化充填材を
得る。
ニー樹脂と天然ゴムまたはNBR%SBR,CR等の合
成ゴムとを複合化したもので、例えば粉末状のゴムにキ
シレン、トルエン、トリクロルエチレン等の溶剤を加え
て液状とし、これにカシュー樹脂の粉末を加えてよく混
合した後、溶剤を蒸発乾燥させ粉砕して複合化充填材を
得る。
または、溶液状態にあるカシュー樹脂にゴム粉末を混合
させた後、固化粉砕して複合化充填材を得ることができ
る。複合化充填材の適正な配合量は、全摩擦材中の5〜
20重量%である。
させた後、固化粉砕して複合化充填材を得ることができ
る。複合化充填材の適正な配合量は、全摩擦材中の5〜
20重量%である。
本発明の湿式摩擦材には、上記の他にグラファイト粉末
、アルミニウム粉末、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、
酸化鉄、珪藻土などの無機充填材分、複合化充填材、必
要に応じて無機充填材や定着剤を水中に分散させたのち
、抄造機で抄紙し、乾燥後所定の型に打抜く。つぎに打
抜かれた基材にフェノール樹脂を含浸させ、乾燥後加熱
加圧成形して湿式摩擦材が得られる。
、アルミニウム粉末、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、
酸化鉄、珪藻土などの無機充填材分、複合化充填材、必
要に応じて無機充填材や定着剤を水中に分散させたのち
、抄造機で抄紙し、乾燥後所定の型に打抜く。つぎに打
抜かれた基材にフェノール樹脂を含浸させ、乾燥後加熱
加圧成形して湿式摩擦材が得られる。
[発明の作用および効果]
本発明の湿式摩擦材は、繊維成分、熱硬化性樹脂および
カシュー樹脂とゴムとの複合化充填材からなる摩擦調整
材を組成とすることにより、μ0/μd比を低く抑えた
まま、μSを高めることができ、静トルク容量不足を改
善することができる。
カシュー樹脂とゴムとの複合化充填材からなる摩擦調整
材を組成とすることにより、μ0/μd比を低く抑えた
まま、μSを高めることができ、静トルク容量不足を改
善することができる。
複合化充填材中のゴムの配合割合は、15〜75重量%
が好ましい。ゴムの配合割合が15重量%未満の場合は
μSの増大効果が小さく、75重量%を超えると湿式摩
擦材の耐熱性が問題となる。
が好ましい。ゴムの配合割合が15重量%未満の場合は
μSの増大効果が小さく、75重量%を超えると湿式摩
擦材の耐熱性が問題となる。
本発明の摩擦調整材として用いる複合化充填材は、カシ
ュー樹脂にゴムを複合化することにより、カシュー樹脂
のもつもろさが改善され、柔軟性とねばりのある複合化
充填材に改質され、湿式摩擦材のμ0/μd比を低く抑
えたままμSを高めることができる。
ュー樹脂にゴムを複合化することにより、カシュー樹脂
のもつもろさが改善され、柔軟性とねばりのある複合化
充填材に改質され、湿式摩擦材のμ0/μd比を低く抑
えたままμSを高めることができる。
本発明の湿式摩擦材は、低μ0/μd比のATF’中で
用いることにより、ATFの作用で変速ショックに大き
な影響を与えるμ0/μd比を低く抑えたまま、μSを
増大させることにより、変速フィーリングを向上させる
と同時に、静トルク伝達容量が確保できるため、摩擦材
のすべりを防止し、耐久性に優れている。
用いることにより、ATFの作用で変速ショックに大き
な影響を与えるμ0/μd比を低く抑えたまま、μSを
増大させることにより、変速フィーリングを向上させる
と同時に、静トルク伝達容量が確保できるため、摩擦材
のすべりを防止し、耐久性に優れている。
[実施例]
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれに限定さ
れるものではない。
れるものではない。
[実施例1]
リンターパルプ45重量%、ガラス繊維5重量%、アラ
ミント繊維10重量%を水中に口木度480〜520m
1lになる様に叩解したのち、NBRが20重量%とカ
シニー樹脂が80重量%の配合割合の複合化充填剤を1
5重量%および珪藻土を25重量%を順次仕込み、分散
させ、硫酸バンドにより定着させたのち、円網式抄造機
により所定の秤量、厚さに抄紙する。この抄紙した基材
を所定のリンクに打抜き、フェノール樹脂を抄紙した基
材ioo重量部に対して28重量部をディッピング方法
により含浸し、170℃×2分間加熱加圧成形と同時に
金属板からなるディスクプレートに接着して湿式摩擦材
を得た。
ミント繊維10重量%を水中に口木度480〜520m
1lになる様に叩解したのち、NBRが20重量%とカ
シニー樹脂が80重量%の配合割合の複合化充填剤を1
5重量%および珪藻土を25重量%を順次仕込み、分散
させ、硫酸バンドにより定着させたのち、円網式抄造機
により所定の秤量、厚さに抄紙する。この抄紙した基材
を所定のリンクに打抜き、フェノール樹脂を抄紙した基
材ioo重量部に対して28重量部をディッピング方法
により含浸し、170℃×2分間加熱加圧成形と同時に
金属板からなるディスクプレートに接着して湿式摩擦材
を得た。
[実施例2]
NBRが20重量%とカシュー樹脂が80重量%の配合
割合の複合化充填材に代えて、NBRが40重量%とカ
シュー樹脂が60重量%の配合割合の複合化充填材を用
いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材を得た。
割合の複合化充填材に代えて、NBRが40重量%とカ
シュー樹脂が60重量%の配合割合の複合化充填材を用
いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材を得た。
[実施例3]
NBRが20重量%とカシュー樹脂が80重量%の配合
割合の複合化充填材に代えて、NBRがlso重量%と
カシュー樹脂が40重量%の配合割合の複合化充填材を
用いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材を得た。
割合の複合化充填材に代えて、NBRがlso重量%と
カシュー樹脂が40重量%の配合割合の複合化充填材を
用いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材を得た。
[比較例]
NBRが20重量%とカシュー樹脂が80重量%の配合
割合の複合化充填材に代えて、カシュー樹脂単独を充填
材として用いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材
を得た。
割合の複合化充填材に代えて、カシュー樹脂単独を充填
材として用いた以外は実施例1と同様にして湿式摩擦材
を得た。
つぎに、実施例1〜3、比較例で得られた湿式摩擦材を
S A E No、2テスターにより2000サイクル
までの摩擦試験を実施した。
S A E No、2テスターにより2000サイクル
までの摩擦試験を実施した。
試験条件は、イナーシャ; 2.5kgcm 5ec
2、面圧H7,7kg/cm2、回転数N−36N−3
600rp;トヨタオートフルードタイプT。
2、面圧H7,7kg/cm2、回転数N−36N−3
600rp;トヨタオートフルードタイプT。
試験油温;120℃
である。
試験結果を表1に示した。
表1 試験結果
表1の試験結果に示したように、本発明による実施例1
〜3の湿式摩擦材は、比較例の湿式摩擦材と同等の摩擦
係数比(1,07〜1.12)を保持しつつ、静摩擦係
数は比較例に比べ約10%増加していることがわかる。
〜3の湿式摩擦材は、比較例の湿式摩擦材と同等の摩擦
係数比(1,07〜1.12)を保持しつつ、静摩擦係
数は比較例に比べ約10%増加していることがわかる。
特許出願人 アイシン化工株式会社
代表者宮地治夫
Claims (1)
- (1)繊維成分、熱硬化性樹脂および摩擦調整材からな
る湿式摩擦材において、該摩擦調整材がカシュー樹脂と
ゴムとからなる複合化充填材であることを特徴とする湿
式摩擦材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13961388A JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13961388A JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01307529A true JPH01307529A (ja) | 1989-12-12 |
JPH0776574B2 JPH0776574B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=15249370
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13961388A Expired - Lifetime JPH0776574B2 (ja) | 1988-06-07 | 1988-06-07 | 湿式摩擦材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0776574B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006116474A2 (en) | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Borgwarner Inc. | Friction material |
EP2071209A1 (de) * | 2007-12-12 | 2009-06-17 | HOERBIGER Antriebstechnik GmbH | Nichtmetallischer Reibbelag |
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