JPH01302876A - 超伝導スイッチ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 （発明の分野） 本発明は超伝導回路用の温度制御式永久電流スイッチに
関するものであって、更に詳しく言えば、キュプロニッ
ケルを母材とする超伝導線を使用しかつ複数のコイルを
同時に開閉することのできる複数個の上記スイッチを含
んだスイッチパックの構造に関する。

（先行技術の説明） 超伝導磁石回路の開閉を行うためのスイッチは公知であ
る０通例、それらは一定長さの超伝導線および発熱体か
ら成っている。かがるスイッチは、液体ヘリウムのごと
き極低温液体中に浸漬することによって超伝導体の臨界
温度（たとえば９°Ｋ）よりも十分に低い温度にまで冷
却される。臨界温度以下では、超伝導線の抵抗はゼロに
まで低下し、それによって鎖線は超伝導性を示す。かが
る超伝導状態または永久電流状態においては、スイッチ
は抵抗を持たないので「入」状態にある。このスイッチ
を「切」状態にするためには、発熱体を作動して超伝導
線の温度を臨界温度よりも高くし、それによって電流の
流れに対する抵抗が有限な値を持つようにすればよい。

この種のスイッチは、たとえば磁気共鳴（ＭＲ＞スキャ
ナにおいて、超伝導磁石コイルを含む回路中にしばしば
使用されている。その場合、それぞれにスイッチを有す
る多数の超伝導磁石コイルが存在していて、それらが協
力して所望の磁界を発生することがある。それらのコイ
ルは誘導的に結合されている。すなわち、各々のコイル
が生み出す磁界部分は他のコイルが生み出す磁界によっ
て影響を受けるのである。１個のコイルを通る電流を変
化させるとそれが生み出す磁界も変化するが、それは該
コイルと誘導的に結合された他のコイルを通る電流を変
化させ、そしてそれらの磁界を変化させる。これはまた
、最初のコイルを通る電流を変化させることにもなる。

このように、コイル間の相互作用が存在するため、各コ
イルを通る電流を調整する際には誘導結合が問題となる
のである。また、各コイルを個別に調整しようとすれば
、電流変化のために必要な操作時間や操作回数の関係か
ら比較的多量の液体ヘリウムが沸騰消失することにもな
る。

このような問題は、誘導結合された全ての磁石コイルを
ほぼ同時に開閉することによって解決される。励磁の際
には、各スイッチが対応する磁石コイルおよび該スイッ
チ用の電源装置と並列に接続される。かかる電源装置は
、全てのコイル中に所望の電流が同時に得られるように
出力を調整し得るものである。出力が上昇する間は、全
てのスイッチは「切」状態にある。所望の電流が得られ
た時点で、全てのスイッチをほぼ同時にｒ入Ｊ状態にす
ることによって永久電流を発生させた後、電源装置が遮
断される。

超伝導スイッチのコイルは、「切」状態において所望の
抵抗を達成すると共に、「切」状態における損傷を防止
するのに十分な熱容量をスイッチに付与するために必要
な任意の長さの超伝導線から形成されていた。銅を母材
とする超伝導線を使用した従来のスイッチにおいては、
比較的小さい抵抗を得るためにもかなり長い超伝導線が
必要であった。また、抵抗が小さいため、かがるスイッ
チは多量のエネルギーを吸収することが可能でなければ
ならなかった。たとえば、銅を母材とする超伝導線を用
いた１個のスイッチにおいて、１０〜２０°にで約０，
０５Ωの抵抗を得るために必要な超伝導線の長さは２８
０フイートにも達していた。

かかる抵抗は高い方が望ましい、なぜなら、それは「切
」状態にあるスイッチが吸収するエネルギーを減少させ
、それによって超伝導磁石の励磁および消磁の際におけ
る極低温液体の沸騰を低減させるからである。

超伝導スイッチにおいて考慮すべきもう１つの因子は電
流容量である。一般に、銅を母材とする超伝導スイッチ
は高い電流密度を達成し得るが、その代りに上記のごと
く「切」特性が比較的劣るという欠点がある。

キュプロニッケルを母材とする超伝導線は、銅を母材と
する超伝導線よりも高い「切Ｊ抵抗を有することが知ら
れている。しかしながら、キュプロニッケルを母材とす
る超伝導線は本質的に極めて不安定である。すなわち、
磁界中における僅かな運動が電流の消磁（ｑｕｅｎｃｈ
）を招き、そのために抵抗ゼロにおける導電能力が失わ
れることがあるのである。

発明の要約 本発明は、上記の諸問題を解決し得るような超伝導スイ
ッチパックを提供するものである。本発明の超伝導スイ
ッチパック中には、２つのリード部分の間に開閉部分を
有する一定長さの超伝導線をそれぞれに含む２個以上の
スイッチ素子が存在している。各々の開閉部分は共通の
型の内部に配置され、そして型の内部に硬化性の樹脂が
注入される。樹脂が硬化すれば、開閉部分は固体中に封
入されることになる。その後、型から固体を取出せば、
該固体の外面がスイッチパックの外形を規定することに
なる。こすうして得られたスイッチパックは優れた熱的
および機械的性質を有する結果、個々のスイッチ素子は
高い電気定格を達成することができる。

好適な実施の態様に従えば、各々のスイッチ素子はキュ
プロニッケルを母材とする一定長さの超伝導線から構成
される。この種の超伝導線を用いれば、各々のスイッチ
素子は比較的短くすることができる。その上、かかるス
イッチパックの機械的および熱的性質に基づき、この種
の超伝導線に固有の不安定性が解消されることにもなる
。

後述される実施のＲ様に従えば、各スイッチ素子の開閉
部分は支持手段によって実質的に一平面内に支持される
。２個以上のスイッチ素子の開閉部分は互いに平行で離
隔した少なくとも２つの平面内に位置していて、それら
の平面間に配置された発熱体が開閉部分と熱的に接触し
ている。開閉部分が平面内に配置される結果として固体
は、開閉部分の平面と平行でありかつそれらに隣接した
表面を持った平行六面体の形状を有することができる。

それにより、開閉部分からの熱を伝達するための広い表
面が得られることになる。

各々の開閉部分は折返し構造を有していて、該開閉部分
を通って流れる電流は互いに隣接した区間において実質
的に反対の向きを有することが好ましい。開閉部分平面
内に配置しながらこれを達成するためには、開閉部分が
固体内において蛇行するように形成すればよい。この場
合には、発熱体は固体の外面とは反対の側において２つ
の平面間に配置すればよい。

各々のリード部分には補助導体をはんだ付けすることが
できる。このようにすればスイッチパックのエネルギー
放散能力を高めることができるが、これはスイッチパッ
クを「切」状態にする場合に必要となることがある。

このように、本発明の主たる目的はキュプロニッケルを
母材とする超伝導線を用いた２個以上のスイッチ素子を
含む超伝導線スイッチパックを提供することにある。

また、同様な定格を有する従来のスイッチよりも小形で
ありかつ少ない超伝導線を使用するような超伝導スイッ
チパックを提供することも本発明の目的の１つである。

更にまた、磁界中において安定であるような上記のごと
き超伝導スイッチパックを提供することも本発明の目的
の１つである。

更にまた、臨界温度よりも高い温度において比較的高い
抵抗を有するような上記のごとき超伝導スイッチパック
を提供することも本発明の目的の１つである。

更にまた、それと並列に接続された高エネルギー磁石の
励磁および消磁の際における極低温液体く液体ヘリウム
）の沸騰が比較的少ないような上記のごとき超伝導スイ
ッチパックを提供することも本発明の目的の１つである
。

更にまた。それと並列に接続された回路に関する等価磁
界ドリフトを毎時０．１ＰＰｆｆｌ未溝に抑制すること
も本発明の目的の１つである。

更にまた、動作電流の異なる複数の超伝導回路の同時開
閉を可能にすると共に、かかる開閉のために単一の共用
発熱体を使用することによって極低温液体（液体ヘリウ
ム）の沸騰を低減させることも本発明の目的の１つであ
る。

更にまた、磁界を妨害しないような上記のごとき超伝導
スイッチパックを提供することも本発・明の目的の１つ
である。

本発明の上記およびその他の目的は、添付の図面および
以下の詳細な説明から自ずと明らかになろう。

好適な実施の態様の詳細な説明 先ず第１図を見ると、本発明に基づく超伝導スイッチパ
ック１０が示されている。スイッチパック１０の外形は
平行六面体の形状を有する固体１２によって規定されて
おり、また固体１２の前面からはリード部分１８、〜６
ａおよび１ｂ〜６ｂが引出されている。図示された好適
な実施の態様に従えば、スイッチパック１ｏの外部には
発熱体リード線１５〜１８並びにテフロン製の絶縁チュ
ーブ１９および２０もまた存在している。

次に第２．５および６図を参照しながら説明すれば、各
組のリード部分１８、−１ｂ、２　ａ〜２　ｂなどはス
イッチ素子１．２などの端部である。

がかる端部ａおよびｂに加えて、スイッチ素子１〜６は
固体１２の内部に開閉部分１ｃ〜６ｃを有している。開
閉部分１０〜６ｃの各々は、第３図に示させるごとく、
固体１２内において蛇行した状態にある。好適な実施の
態様に従えば、このように蛇行した開閉部分は単一の平
面内に位置しており、かつ３つの湾曲部（すなわち、前
方に位置する湾曲部ｆ並びに後方に位置する湾曲部ｄお
よびｅ）においてほぼ１８０°だけ方向を転換している
。このように各スイッチ素子の開閉部分を蛇行させるの
は、それができるだけ多数回の折返し構造を有するよう
にするためである。その結果、開閉部分を通って流れる
電流は互いに隣接した区間において実質的に反対の向き
を有することになる。

各々の区間が生み出す磁界は隣接した区間が生み出す磁
界によって実質的に打消されるから、スイッチ素子はそ
れ自体の磁界をほとんどもしくは全く発生しないことに
なる。

開閉部分ＩＣ１３Ｃおよび５Ｃは上方の平面を規定し、
また開閉部分２Ｃ１４Ｃおよび６Ｃは下方の平面を規定
する。開閉部分ＩＣ１３Ｃおよび５Ｃによって規定され
た上方の平面と開閉部分２Ｃ１４ｃおよび６Ｃによって
規定された下方の平面との間には、２個の平面状発熱体
シート２５および２６が配置されている０発熱体シート
２５および２６は同じものであって、第４図には発熱体
シート２５が示されている。上記の発熱体シートはニッ
ケルークロム合金箔ヒータを含むのが通例であって、そ
の実例としては様々な抵抗値のものが商業的に入手可能
である。好適な実施の態様に従えば、発熱体シート２５
および２６の公称抵抗は５．３Ωである。２個の発熱体
シート２５および２６が組込まれているのは、一方の発
熱体シートが不調となった場合でも他方を使用してスイ
ッチパック１０を動作させることができるようにするた
めである。

スイッチパック１０は成形された樹脂複合構造物である
。第８図にはスイッチパック１０用の型３３が示されて
いる。ベークライト製の前部支持体３０および後部支持
体３１（第２および５図）が型の内部に配置され、次い
で予め成形されたスイッチ素子１〜６が型３３の内部に
配置される。

その際には、各スイッチ素子の湾曲部ｄおよびｅが後部
支持体３１の水平溝穴中に支持され、かつ湾曲部ｆが前
部支持体３０の水平溝穴中に支持される。スイッチ素子
２．４および６が先ず最初に型の内部に配置され、次い
で発熱体シート２５および２６が配置され、そして最後
にスイッチ素子１．３および５が配置される。その後、
リード部分１８、〜６ａおよび１ｂ〜６ｂが支持片３４
によって保持される。なお、支持片３４は型３３の前部
３６にはまり込んでリード部分用の通路３５を規定する
ように形成されたものである。支持片３４を型３３に固
定するためには適当なボルトまたはクランプ（図示せず
）が使用される０次に、型３３が樹脂で満たされ、そし
て好ましくはそれを振動テーブル上に置くことによって
樹脂中の気泡が除去される０次いで樹脂の硬化が行われ
るが、その際には樹脂の種類に応じて集合体の加熱が必
要な場合もある。

使用される樹脂は、硬化して硬質の固体を生成すると共
に、それが浸漬される極低温液体の温度（液体ヘリウム
の場合には４．２°Ｋ）において強度を保持し得るよう
なものでなければならない、また、樹脂の熱伝導率およ
び熱容量はできるだけ高いことが必要である。好適な実
施の態様に従えば、アメリカ合衆国ミシシッピ州オリー
ブブランチ市所在のアクラボンド社（ＡＣＣＲＡｂｏｎ
ｄ、　Ｉｎｃ、）がら触媒＃９入りのスタイキャスト（
Ｓｔｙｃａｓｔ）　＃　２８５０ＧＴの商品名で販売さ
れているエポキシ樹脂が使用される。好適な実施の態様
に従って使用されるスタイキャスト樹脂は、約３ｏ分間
にわたり振動させて樹脂中から気泡を除去した後、集合
体を５０±１０℃のオーブン内において２時間にわたり
加熱することによって完全に硬化させることができる。

用途によっては、所要の熱伝導率、熱容量、強度、硬さ
および低温特性に応じてその他の樹脂（たとえばポリエ
ステル〉を使用することもできる。

スイッチ素子１〜６において使用される超伝導線は、キ
ュプロニッケルを母材とするニオブ−チタン合金フィラ
メント（５７６本）の複合多芯超伝導線である。フィラ
メントの超伝導材料は４６゜５±１．５（重量）％のチ
タン含量を有するものであることが好ましい、母材は７
０％の銅および３０％のニッケルから成っていて、室温
で３．２Ｘ１０−ｓΩ・ｃｍの公称抵抗率を有している
。また、かかる超伝導線の外被け９０％の銅および１０
％のニッケルから成っていて、室温で１．５　Ｘ　１０
−’Ω・ｃｍの公称抵抗率を有している。最終の超伝導
線中におけるキュプロニッケルとニオブ−チタン合金と
の公称容量比は１．１０：１である。各々の超伝導線は
また、完全硬化したホルムバールワニスの絶縁被膜を有
している。

絶縁前における各々の超伝導線の公称直径は０゜０４１
インチであることが好ましい、絶縁された超伝導線の公
称直径は０．０４４インチである。最終の超伝導線中に
おけるフィラメントの等価平均直径は公称２９ミクロン
であることが好ましく、かつ約３２ミクロンを越えては
ならない。超伝導線のよりのピッチは１．０±０．２５
インチでなければならない、このように規定された超伝
導線の最小臨界電流は、５テスラの磁界中において４．
２°にで６３０アンペアとなるはずである。

次に第３図を参照しながら説明すれば、同様な用途のた
めに使用される従来のスイッチに比べ、スイッチパック
１０の各スイッチ素子の長さは短い。湾曲部ｄおよびｅ
と湾曲部ｆとの中心間距離Ｃは公称５．８インチである
。いずれのスイッチ素子１〜６においても、湾曲部ｄお
よびｅの間における横方向の中心間距離Ｔ、は公称０．
６０インチであり、また湾曲部ｆの中心から湾曲部ｅの
中心までの横方向距離Ｔ２は公称０．３０インチである
。

湾曲部ｄ−ｆの直径りは公称０．２９インチである。

湾曲部ｄおよびｅの中心から測った場合、各スイッチ素
子の長さＬは少なくとも６０インチに達するが、この長
さは該スイッチ素子とそれを組込むべき超伝導回路から
のリード線（図示せず）との間に超伝導継手を形成する
ために必要なものである。スイッチ素子１〜６と上記の
ごときリード線との間に超伝導継手を形成する方法は、
１９８８年２月１７日に提出されかつ本発明の場合と同
じ所有者にようて所有される「超伝導継手の形成方法お
よび装置」と称する米国特許出願第１５７３４５号明細
書中に詳しく開示されている。

固体１２は、スイッチ素子の平面に対して実質的に平行
である上部および下部の平坦な表面４０および４１（第
１．６および７図）を有している。

このように極低温液体と直接に接触する広い表面が存在
する結果、スイッチ素子１〜６の封入部分からの熱を極
低温液体に伝達し、あるいは逆にそれらを極低温にまで
冷却するための大きい能力が得られることになる。また
、キュプロニ・ツケルを母材とする超伝導線は磁界中に
置かれた場合には運動に対して極めて敏感であるから、
スイ・ツチ素子の安定性を得るために樹脂の封入強度も
重要である。

広い表面４０および４１はまた、スイ・７チ素子を「切
」状態にすることが所望される場合にも、発熱体シート
２５および２６と協力してその機能を達成する。発熱体
シート２５および２６の一方に給電を行った場合、該発
熱体シートからの熱は表面４０および４１に向かって流
れるから、それはスイッチ素子１〜６の平面を通過する
ことになる。このように発熱体シートからの熱が固体１
２の表面４０および４１に向かって流れる際にはスイッ
チ素子は温められ、その結果としてそれらは「切」状態
となる。

スイッチ素子１〜６並びに発熱体シート２５および２６
はいずれも、固体１２の一方の側に配置されている。す
なわち、第７図に最も良く示されているごとく、それら
は表面４１よりも表面４０泰ｉ÷ｍを得るために役立っ
ている。

固体１２を型３３から取出すのを容易にするため、型３
３の底にはねじ（図示せず）を設置することができる。

また、型３３のくぼみ４３により、固体１２の一部とし
てランド４２が設けられているが、これらは固体１２を
強固に取付けるために使用することができる。そのため
には、たとえば、適当な固定具をランド４２にねじ留め
することによって固体１２を固定構造物に定着させれば
よい。

各々のスイッチ素子は「切」状態において約１Ωの抵抗
を有すると共に、４００アンペアまでの電流を流すこと
ができる。また、各々のスイッチ素子に相異なる電流を
流すこともできる。とは言え、これらのスイッチ素子は
完全に独立したものではない。すなわち、発熱体シート
２５および２６の一方への給電を開始または停止するこ
とにより、全てのスイッチ素子の開閉がほぼ同時に行わ
れるのである。

スイッチパック１０の重要な特性の１つは、それが多量
のエネルギーを放散し得ることである。

これが必要になるのは、発熱体シート２５および２６の
一方への給電を開始してスイッチパック１０を「切」状
態にする場合、あるいはその他の理由（たとえば消磁）
のためにスイッチパック１０が非導通状態に移行する場
合である。その際には、超伝導回路中に独立したダンプ
抵抗器が設けられていない限り、スイッチパック１０は
回路中に存在していたエネルギーの全てを放散させなけ
ればならないわけである。

上記のごとくにして作製されたスイッチパックを試験し
たところ、液体ヘリウム中に浸漬された状態において、
リード部分１８、〜６ａおよび１ｂ〜６ｂが断線し易く
なるまでに初期入力として約５キロジユールまでの電気
エネルギーを放散させ得ることが判明した。なお、固体
１２の内部に位置する開閉部分１ｃ〜６ｃは断線しなか
った。

それらが断線しなかった理由は、スイッチパック１０が
各スイッチ素子からの熱を伝達する能力を有することに
あると考えられる。

スイッチパック１０の電流容量を増大させるため、リー
ド部分１８、〜６ａおよび１ｂ〜６ｂを第９図に示され
るごとくに変更することができる。

このような変更態様に従えば、高導電率の無酸素銅から
作られた溝形材４５のごとき補助導体がリード部分く図
示の場合にはｌａ）の長さ方向に沿ってはんだ付けされ
る。溝形材４５は、０．１０　Ｘ０１１０インチの棒材
に０．０４１インチの深さを有しかつ超伝導線の直径よ
りも僅かに大きい幅を有する涌を機械加工により形成し
たものである。溝形材４５はリード部分の熱容量を増大
させるばかりでなく、スイッチパック１０をダンプ抵抗
器として使用する場合には大部分の電流を伝導するため
に役立つ。溝形材４５のもう１つの機能は、極低温液体
への熱伝達のための表面積を増大させることである。

このことは、５キロジユ一ル以上の入力下でもリード部
分の断線が防止されたことによって実証された。このよ
うな変更態様！従って作製されがつ液体ヘリウム中に浸
漬されたスイッチパック１０のスイッチ素子１〜６は、
リード部分１８、〜６ａおよび１ｂ〜６ｂが断線し易く
なるまでに初期入力として約１０キロジユールまでの電
気エネルギーを放散させ得ることが判明した。なお、１
０キロジユールの入力下でも固体１２の内部に位置する
開閉部分ＩＣ〜６ｃは断線しなかった。５キロジユール
での試験および１０キロジユールでの試験のいずれにお
いても、エネルギーの放散は約２０秒間にわたって行わ
れた。

上記のごとき好適な実施の態様以外にも、本発明の範囲
内において様々な変更態様が可能であることは当業者に
とって自明であろう、たとえば、スイッチパック１０は
６個より多いスイッチ素子を含むこともできるし、ある
いは６個より少ないスイッチ素子を含むこともできる。

それ故、本発明の範囲は上記のごとき好適な実施の態様
によって制限されるのではなく、前記特許請求の範囲の
みによって規定されることを理解すべきである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に基づくスイッチパックの外面の斜視図
、第２区は第１図のスイッチパックの封入部分を実線で
示しかつ外形を鎖線で示した第１図と同様な斜視図、第
３図は第１図のスイッチパックの各スイッチ素子の形状
を示す詳細図、第４図は第１図のスイッチパック用の発
熱体シートの上面図、第５図は成形前において第１図の
スイッチパックの封入部分を示す上面図、第６図は第１
図のスイッチパックの部分切欠き側面図、第７図は第１
図のスイッチパックの正面図、第８図は第１図のスイッ
チパック用の型を示す分解斜視図、そして第９図は第１
図のスイッチパックにおける変更されたリード部分構造
を示す部分斜視図である。 図中、１〜６はスイッチ素子、１８、〜６ａおよび１ｂ
〜６ｂはリード部分、ＩＣ−６Ｃは開閉部分、１０は超
伝導スイッチパック、１２は固体、１５〜１８は発熱体
リード線、１９および２０は絶縁チューブ、２５および
２６は発熱体シート、３０は前部支持体、３１は後部支
持体、３３は型、３４は支持片、３５は通路、４０およ
び４１は固体表面、４２はランド、４３はくぼみ、そし
て４５は溝形材を表わす。 ＦＩＧ、　３

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（ａ）２つのリード部分の間に開閉部分を有する一
   定長さの超伝導線をそれぞれに含む２個以上のスイッチ
   素子、（ｂ）共通の型の内部に前記開閉部分を支持する
   ための支持手段、並びに（ｃ）前記スイッチ素子の前記
   開閉部分および前記支持手段を固体中に封入するための
   硬化性樹脂手段の諸要素を含んでいて、前記固体の露出
   された外面がスイッチパックの外形を規定することを特
   徴とする超伝導スイッチパック。 ２、前記スイッチ素子の前記超伝導線がキュプロニッケ
   ルを母材とするものである請求項１記載の超伝導スイッ
   チパック。 ３、前記リード部分の少なくとも一方に対して補助導体
   が追加包含されていて、前記補助導体は対応するリード
   部分の少なくとも一部分と熱的かつ電気的に接触してい
   る請求項１記載の超伝導スイッチパック。 ４、前記固体が多面体の形状を有する請求項１記載の超
   伝導スイッチパック。 ５、前記固体が平行六面体の形状を有する請求項４記載
   の超伝導スイッチパック。 ６、各々のスイッチ素子の前記開閉部分が前記支持手段
   によって実質的に一平面内に支持されている請求項１記
   載の超伝導スイッチパック。 ７、２個以上のスイッチ素子の前記開閉部分が互いに平
   行で離隔した少なくとも２つの平面内に位置していると
   共に、前記平面間に配置された発熱体が追加包含されて
   いる請求項６記載の超伝導スイッチパック。 ８、少なくとも２個のスイッチ素子の前記開閉部分が同
   一平面内に位置していると共に、前記開閉部分の平面に
   並置されかつ前記スイッチ素子と熱的に接触した発熱体
   が追加包含されている請求項６記載の超伝導スイッチパ
   ック。 ９、少なくとも３個のスイッチ素子の前記開閉部分が２
   つの平面内に分布していると共に、前記平面間に配置さ
   れかつ前記スイッチ素子と熱的に接触した発熱体が追加
   包含されている請求項６記載の超伝導スイッチパック。 １０、各々の開閉部分が折返し構造を有している結果、
   該開閉部分を通って流れる電流は互いに隣接した区間に
   おいて実質的に反対の向きを有する請求項６記載の超伝
   導スイッチパック。 １１、前記スイッチ素子の前記開閉部分がそれを封入す
   る前記固体中において蛇行するように形成されており、
   前記固体は各々の開閉部分が規定する平面と実質的に平
   行な外面を有しており、かつ前記固体の前記外面とは反
   対の側において該開閉部分の平面に沿って配置された発
   熱体が追加包含されている請求項６記載の超伝導スイッ
   チパック。 １２、６個以上のスイッチ素子が含まれる場合において
   、前記スイッチ素子が実質的に２つの平面内に配置され
   ていると共に、前記２つの平面間に発熱体が配置されて
   各々のスイッチ素子と熱的に接触している請求項１１記
   載の超伝導スイッチパック。 １３、前記リード部分の少なくとも一方に対して補助導
   体が追加包含されていて、前記補助導体は対応するリー
   ド部分の少なくとも一部分と熱的かつ電気的に接触して
   いる請求項１１記載の超伝導スイッチパック。 １４、（ａ）樹脂固体、（ｂ）前記樹脂固体によって封
   入された開閉部分および前記樹脂固体の外部に伸びるリ
   ード部分を有する少なくとも１個のスイッチ素子、並び
   に（ｃ）各々の開閉部分と熱的に接触した発熱体の諸要
   素から成っていて、各々の開閉部分が前記樹脂固体の内
   部において一平面を規定することを特徴とする超伝導ス
   イッチパック。 １５、少なくとも２個のスイッチ素子が含まれていて、
   前記２個のスイッチ素子の間に前記発熱体が位置してい
   る請求項１４記載の超伝導スイッチパック。 １６、少なくとも２個のスイッチ素子が含まれていて、
   前記２個のスイッチ素子の前記開閉部分が実質的に同じ
   平面内に位置している請求項１４記載の超伝導スイッチ
   パック。 １７、（ａ）一定長さの超伝導線を測り、（ｂ）前記超
   伝導線を前記長さに切取り、（ｃ）前記超伝導線を所望
   の形状に成形し、（ｄ）成形された前記超伝導線の一部
   分を型の内部に配置すると共に、前記超伝導線の両端部
   を前記型の外部に引出し、（ｅ）前記型を液状の樹脂で
   満たして前記超伝導線を覆い、（ｆ）前記樹脂を硬化さ
   せて固体を形成し、次いで（ｇ）前記固体を前記型から
   取出す諸工程から成ることを特徴とする超伝導スイッチ
   パックの製造方法。 １８、前記型の内部において前記超伝導線に隣接して発
   熱体を配置しかつ前記発熱体を前記樹脂で覆う工程が追
   加包含される請求項１７記載の方法。 １９、前記固体の外部に位置する前記超伝導線の一部分
   に補助導体をはんだ付けする工程が追加包含される請求
   項１７記載の方法。