JPH01301823A - 溶接された高張力鋼の疲れ強さを改善する方法 - Google Patents
溶接された高張力鋼の疲れ強さを改善する方法Info
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- JPH01301823A JPH01301823A JP6402989A JP6402989A JPH01301823A JP H01301823 A JPH01301823 A JP H01301823A JP 6402989 A JP6402989 A JP 6402989A JP 6402989 A JP6402989 A JP 6402989A JP H01301823 A JPH01301823 A JP H01301823A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は溶接継ぎ目の移行部を局部的なエネルギー供給
のもとに、予めムｊえられた範囲から選ばれる区間エネ
ルギー（Ｓｔｒｅｃｋｅｎｅｎｅｒｇｉｅ） （ｋＪ／
ｃｍ）で後処理することにより、高張力鋼よりなる溶接
された材料の疲れ強さを改善する方法に関する。
のもとに、予めムｊえられた範囲から選ばれる区間エネ
ルギー（Ｓｔｒｅｃｋｅｎｅｎｅｒｇｉｅ） （ｋＪ／
ｃｍ）で後処理することにより、高張力鋼よりなる溶接
された材料の疲れ強さを改善する方法に関する。
溶接継ぎ目の母材材料部への移行部分が溶接継ぎ目の疲
れ破断についての問題領域であフてその主要な出発点で
あること、及びこのような部分にも疲れ強さの改善のた
めの種々の対策を適用できることは公知である。更にま
た、強度の低い低張力鋼よりなる突合わせシーム溶接接
合部の後処理されていない部分は、強度の比較的高い鋼
材や高張力鋼よりなるもののそわと全く同様に、約２０
ＯＮ／ｒｎｔｎ２（Ｓ ＝ Ｏにおいて）の最高疲れ限
度にしか達しないということも公知である。
れ破断についての問題領域であフてその主要な出発点で
あること、及びこのような部分にも疲れ強さの改善のた
めの種々の対策を適用できることは公知である。更にま
た、強度の低い低張力鋼よりなる突合わせシーム溶接接
合部の後処理されていない部分は、強度の比較的高い鋼
材や高張力鋼よりなるもののそわと全く同様に、約２０
ＯＮ／ｒｎｔｎ２（Ｓ ＝ Ｏにおいて）の最高疲れ限
度にしか達しないということも公知である。
しかしながら溶接継ぎ目の移行部をＴＩＧ−後処理する
ことにより、その溶接接合部の疲れ限度を高めることが
できる。従来（７）ＴＩＧ−後処理の作業では低張力鋼
においては母材材料の疲れ限度までには達するけれども
、比較的強度の高い鋼材及び高張力鋼の場合にはその溶
接接合部の疲れ限度は母材材料の疲れ限度よりも著しく
低い。現在、ＴＩＧ−後処理された溶接接合部の疲れ限
度の最高値は空気中でＳ＝０において最高３４５Ｎ／ｍ
ｍ２である〔ＺＩＳ通信： Ｈａｌｌｅ ２８（１９８
６）９．９５９〜９６６頁及び１１ Ｗ ００２．■−
８２９−７７、１〜２８） 、 ＳはδＵ／δ。
ことにより、その溶接接合部の疲れ限度を高めることが
できる。従来（７）ＴＩＧ−後処理の作業では低張力鋼
においては母材材料の疲れ限度までには達するけれども
、比較的強度の高い鋼材及び高張力鋼の場合にはその溶
接接合部の疲れ限度は母材材料の疲れ限度よりも著しく
低い。現在、ＴＩＧ−後処理された溶接接合部の疲れ限
度の最高値は空気中でＳ＝０において最高３４５Ｎ／ｍ
ｍ２である〔ＺＩＳ通信： Ｈａｌｌｅ ２８（１９８
６）９．９５９〜９６６頁及び１１ Ｗ ００２．■−
８２９−７７、１〜２８） 、 ＳはδＵ／δ。
で定められるものであって繰返し上限応力に対する下限
応力の比である。
応力の比である。
空気中で繰返し応力のかかる種々の接合物の溶接継ぎ目
移丘部（７）ＴＩＧ−後処理につきては文献からは大ざ
っばな指針しか知ることができない。
移丘部（７）ＴＩＧ−後処理につきては文献からは大ざ
っばな指針しか知ることができない。
今日用いられるそれら指針の標準的なものは雑誌Ｗｅｌ
ｄｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｗｏｒｌｄの３／４１９７６
（Ｖ、１４）、１−７のｒＴＩＧ ドレッシングの方法
」の中に記述されており、これはまた最新の文献、ライ
プチヒのＶＥＲ−重機械工業コンビナートＴＡＫＲＡＦ
の１９８２年１２月刊行の［計算と設計の規準００２４
Ｊ （ＶＢＫ ００２４）からも明らかな通りである。
ｄｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｗｏｒｌｄの３／４１９７６
（Ｖ、１４）、１−７のｒＴＩＧ ドレッシングの方法
」の中に記述されており、これはまた最新の文献、ライ
プチヒのＶＥＲ−重機械工業コンビナートＴＡＫＲＡＦ
の１９８２年１２月刊行の［計算と設計の規準００２４
Ｊ （ＶＢＫ ００２４）からも明らかな通りである。
溶接接合を形成するためにその炭素当量に依存して最低
予熱温度が規定されている（ＷｅｌｄｉｎｇＩｎｓｔ、
Ｃ０ＮＴＲＡＣＴ ＲＥＰＯＲＴ Ｃ２１５／２２／
７］、■−１６、ｎ Ｗ Ｄｏｃ Ｘ１１Ｔ−６９８−
７３）が、溶接接合部（７）ＴＩＧ−後処理の場合には
上述した種々の指針においても実際においても予熱は省
略される。これは中でも、種々の研究によって、ｌ（Ｔ
８０ （８５ＯＮ／ｍｍ”の強度を有する鋼材）にお
いて突合わせ溶接継ぎ目（７）ＴＩＧ−後処理に際して
２００℃への予熱が、予熱しなかったＴＴＧ−後処理に
比して疲れ限度に何らの差異を与えないと言うことがわ
かったことに基づくものである。
予熱温度が規定されている（ＷｅｌｄｉｎｇＩｎｓｔ、
Ｃ０ＮＴＲＡＣＴ ＲＥＰＯＲＴ Ｃ２１５／２２／
７］、■−１６、ｎ Ｗ Ｄｏｃ Ｘ１１Ｔ−６９８−
７３）が、溶接接合部（７）ＴＩＧ−後処理の場合には
上述した種々の指針においても実際においても予熱は省
略される。これは中でも、種々の研究によって、ｌ（Ｔ
８０ （８５ＯＮ／ｍｍ”の強度を有する鋼材）にお
いて突合わせ溶接継ぎ目（７）ＴＩＧ−後処理に際して
２００℃への予熱が、予熱しなかったＴＴＧ−後処理に
比して疲れ限度に何らの差異を与えないと言うことがわ
かったことに基づくものである。
このような従来技術に基づいて本発明の課題は、溶接継
ぎ目の改善されたＴＴＧ−後処理によって高張力鋼より
なる溶接された材料の疲れ強さを、中でも溶接されなか
った鋼材（母材の鋼材）の疲れ限度まで高めるように改
善することである。
ぎ目の改善されたＴＴＧ−後処理によって高張力鋼より
なる溶接された材料の疲れ強さを、中でも溶接されなか
った鋼材（母材の鋼材）の疲れ限度まで高めるように改
善することである。
上記の課題は本願明細書の初めに記述した類の方法にお
いて、その溶接された材料の後処理されるべき帯域を室
温よりも高い温度に予熱することによって解決される。
いて、その溶接された材料の後処理されるべき帯域を室
温よりも高い温度に予熱することによって解決される。
本出願人の多くの研究から、これによって（上述した従
来の常識とは逆に）溶接された高張力鋼の疲れ強さをそ
の溶接されなかった母材材料の疲れ限度にまで本質的に
高め得ることが示された。
来の常識とは逆に）溶接された高張力鋼の疲れ強さをそ
の溶接されなかった母材材料の疲れ限度にまで本質的に
高め得ることが示された。
詳細には、本発明は次のような有利な態様に構成するこ
とができる。
とができる。
その問題となる溶接移行部の溶融に必要な極部的エネル
ギーの供給をタングステン電極による不活性ガスアーク
溶接（ＴＩＧ−溶接）によって行なうことが可能である
。
ギーの供給をタングステン電極による不活性ガスアーク
溶接（ＴＩＧ−溶接）によって行なうことが可能である
。
これにレーザー輻射線を使用することも可能である。
好都合には電流強度２０ＯＡ、電圧１６Ｖ及び送り速度
１０ｃｍ／ｍｉｎによって達成される１７〜２１ｋＪ／
ｃｍの範囲（７）ＴＩＧ−区間エネルギーで作業するこ
とができる。
１０ｃｍ／ｍｉｎによって達成される１７〜２１ｋＪ／
ｃｍの範囲（７）ＴＩＧ−区間エネルギーで作業するこ
とができる。
この場合に１４〜１６ｍｍの肉厚においてＳｔＥ ６９
０の等級の鋼材についてはその突合わせシーム溶接に対
して少なくとも３０℃以上の飽和予備熱温度を適用する
ことができる。３０℃以上における予熱に際して既に、
その溶接継ぎ目の帯域における母材材料のそれと殆んど
等しい疲れ限度が得られる。約７０℃に予熱した場合に
はその溶接継ぎ目帯域及び母材材料の疲れ限度は互いに
完全に一致する。従って経済的な理由から、予熱にあた
ってはその溶接継ぎ口部と母材材料との殆んど等しいか
、又は完全に一致する疲れ限度がもたらされるような温
度を本質的に超えない温度に予熱する。従ってこのよう
な温度をこの明細書において簡単のために「飽和予熱温
度」と呼ぶことにする。
０の等級の鋼材についてはその突合わせシーム溶接に対
して少なくとも３０℃以上の飽和予備熱温度を適用する
ことができる。３０℃以上における予熱に際して既に、
その溶接継ぎ目の帯域における母材材料のそれと殆んど
等しい疲れ限度が得られる。約７０℃に予熱した場合に
はその溶接継ぎ目帯域及び母材材料の疲れ限度は互いに
完全に一致する。従って経済的な理由から、予熱にあた
ってはその溶接継ぎ口部と母材材料との殆んど等しいか
、又は完全に一致する疲れ限度がもたらされるような温
度を本質的に超えない温度に予熱する。従ってこのよう
な温度をこの明細書において簡単のために「飽和予熱温
度」と呼ぶことにする。
ＳｔＥ ８９０の鋼材においては突合わせ溶接、上述の
鋼材厚さの範囲及び上述の区間エネルギーの範囲に関し
て他の条件が不変とした場合にその飽和予熱温度は少な
くとも８０℃以上であり、そして１８０℃に予熱した場
合にはその溶接継ぎ目の疲れ限度は既にその母材材料の
それと全く同じ値である。
鋼材厚さの範囲及び上述の区間エネルギーの範囲に関し
て他の条件が不変とした場合にその飽和予熱温度は少な
くとも８０℃以上であり、そして１８０℃に予熱した場
合にはその溶接継ぎ目の疲れ限度は既にその母材材料の
それと全く同じ値である。
ＳｔＥ ６９０とＳｔＥ ８９０との間の降伏点を有す
る鋼材については上述した各温度の間の直線的内挿によ
って飽和予熱温度を求めることができ、そして疑問があ
る場合には予め考慮して若干高い温度を選ぶべきである
。
る鋼材については上述した各温度の間の直線的内挿によ
って飽和予熱温度を求めることができ、そして疑問があ
る場合には予め考慮して若干高い温度を選ぶべきである
。
８０ＯＮ／ａｍ”よりも高い降伏点を有する鋼種につい
ては必要な予熱温度は外挿によって求められる。
ては必要な予熱温度は外挿によって求められる。
そのようにして求める際に母材材料の引張強度からのみ
ならず、母材材料の疲れ限度の値から出発することもで
き、と言うのは両方の値が互いにほぼ直線的な比例関係
にあるからである。
ならず、母材材料の疲れ限度の値から出発することもで
き、と言うのは両方の値が互いにほぼ直線的な比例関係
にあるからである。
２１ｋＪ／ｃｍ以上の区間エネルギーにおいては比較的
低い飽和予熱温度を選ぶことができ、すなわち２Ｋ ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーを超える各単位のｋＪ／ｃｎ
＋についてそれぞれ約４℃づつ低下するように選ぶこと
ができる。１７ｋＪ／ｃｍ以下の区間エネルギーの場合
には１７ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーを下回る各単位ｋ
Ｊ／ｃｍについてそれぞれ約６℃づつ高くなる予熱温度
を選ぶように、より高い飽和温度を選ぶのが好都合であ
る。
低い飽和予熱温度を選ぶことができ、すなわち２Ｋ ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーを超える各単位のｋＪ／ｃｎ
＋についてそれぞれ約４℃づつ低下するように選ぶこと
ができる。１７ｋＪ／ｃｍ以下の区間エネルギーの場合
には１７ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーを下回る各単位ｋ
Ｊ／ｃｍについてそれぞれ約６℃づつ高くなる予熱温度
を選ぶように、より高い飽和温度を選ぶのが好都合であ
る。
ＳｔＥ ８９０の鋼材の場合にはその飽和予熱温度は約
２８ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて少な（とも１
４５℃以上、そして約９ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーに
おいては少なくとも２３５℃以上である。
２８ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて少な（とも１
４５℃以上、そして約９ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーに
おいては少なくとも２３５℃以上である。
ＳｔＥ ６９０の鋼材においては約２８ｋＪ／ｃｍの区
間エネルギーの場合に少なくとも３０℃以上を維持する
必要があり、そして約９ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーの
場合には少なくとも１２０℃以上の飽和予熱温度を維持
しなければならない。
間エネルギーの場合に少なくとも３０℃以上を維持する
必要があり、そして約９ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーの
場合には少なくとも１２０℃以上の飽和予熱温度を維持
しなければならない。
溶接域においても残余の材料部分と同じ疲れ限度に到達
するためには予熱温度として少なくとも上記の飽和予熱
温度の値を維持するのが好都合である。ＳｔＥ ８９０
の鋼材の場合にはこの飽和予熱温度を種々の区間エネル
ギーについて（２８ｋＪ／ｃｍ ；１４５℃〕、（１９
ｋＪ／ｃｍ： １８０℃）及び（９ｋＪ／ｃｍ ；２３
５℃〕の３つの値の内挿から求めることができる。
するためには予熱温度として少なくとも上記の飽和予熱
温度の値を維持するのが好都合である。ＳｔＥ ８９０
の鋼材の場合にはこの飽和予熱温度を種々の区間エネル
ギーについて（２８ｋＪ／ｃｍ ；１４５℃〕、（１９
ｋＪ／ｃｍ： １８０℃）及び（９ｋＪ／ｃｍ ；２３
５℃〕の３つの値の内挿から求めることができる。
ＳｔＥ ６９０の鋼材の場合には種々の区間エネルギー
におけるそれぞれの飽和予熱温度を（２８ｋＪ／ｃｍＨ
２０℃〕、（１９ｋＪ／ｃｍ；７０℃〕及び（９ｋＪ／
ｃｍ； １２０℃〕の３つの値の内挿から求めることが
できる。
におけるそれぞれの飽和予熱温度を（２８ｋＪ／ｃｍＨ
２０℃〕、（１９ｋＪ／ｃｍ；７０℃〕及び（９ｋＪ／
ｃｍ； １２０℃〕の３つの値の内挿から求めることが
できる。
２５ＯＮ／ｍｍ”と６０ＯＮ／＋＋＋＋”との間の疲れ
限度を有する等級の高張力鋼についてはそれぞれの飽和
予熱温度はＳｔＥ ８９０及びＳｔＥ ６９０と類似の
特性曲線から求めることができる。
限度を有する等級の高張力鋼についてはそれぞれの飽和
予熱温度はＳｔＥ ８９０及びＳｔＥ ６９０と類似の
特性曲線から求めることができる。
窪みや孔等の溶接不良が除かれるような好ましい溶接作
業パラメータは、そ（７）ＴＩＧ−後処理に用いる溶接
電極の溶接継ぎ目表面からの間隔約２〜８ｍｍ、中でも
５１１１１１１％電流強度約１５０Ａないし２５０４．
電極送り速度約２ないし３３ｃｍ／ｍｉｎ及び区間エネ
ルギー約６ないし６０ｋＪ／ｃｍである。
業パラメータは、そ（７）ＴＩＧ−後処理に用いる溶接
電極の溶接継ぎ目表面からの間隔約２〜８ｍｍ、中でも
５１１１１１１％電流強度約１５０Ａないし２５０４．
電極送り速度約２ないし３３ｃｍ／ｍｉｎ及び区間エネ
ルギー約６ないし６０ｋＪ／ｃｍである。
２０〜６０ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいては好都
合には〔電流強度；送り速度〕の対の値として（１５０
Ａ ； ２ｃｍ／ｌｌｌ１ｎ ） 、 （１
５０４； ７ｃｍ／ｍｉｎ ） 、［２５０Ａ
； ４ｃｍ／ｍｉ口〕及び〔２５〇Ａ： １０ｃｍ／ｍ
１ｎ）の４つの値によって定められる範囲内で作業する
のが有利である。
合には〔電流強度；送り速度〕の対の値として（１５０
Ａ ； ２ｃｍ／ｌｌｌ１ｎ ） 、 （１
５０４； ７ｃｍ／ｍｉｎ ） 、［２５０Ａ
； ４ｃｍ／ｍｉ口〕及び〔２５〇Ａ： １０ｃｍ／ｍ
１ｎ）の４つの値によって定められる範囲内で作業する
のが有利である。
６〜１０ｋＪ／ｃｎ＋の区間エネルギーにおいては（１
５０Ａ ；２０ｃｍ／ｍ１ｎ）、（２５０Ａ ； ２３
ｃｍ／ｍ１ｎ）及び（２５０Ａ ； ３３ｃｎ＋／ｍ１
ｎ）の３つの値によって限定される範囲が有利である。
５０Ａ ；２０ｃｍ／ｍ１ｎ）、（２５０Ａ ； ２３
ｃｍ／ｍ１ｎ）及び（２５０Ａ ； ３３ｃｎ＋／ｍ１
ｎ）の３つの値によって限定される範囲が有利である。
上にあげたそれぞれの範囲のなかで電流強度はそれぞれ
の電極送り速度、すなわち２３からｌ０ｃｍ／ｍｉｎま
での中間の範囲も有利に利用することができ、これは例
えば（１５０Ａ ； ７ｃｍ／ｗｉｎ ）、〔１５０Ａ
； ２０ｃｍ／ｍ１ｎ） 、 〔２５〇八 ；
１０ｃｍ／ｎ＋ｉｎ） 及び （２５０Ａ ；
２３ｃｍ／ｍ１ｎ）のような値である。
の電極送り速度、すなわち２３からｌ０ｃｍ／ｍｉｎま
での中間の範囲も有利に利用することができ、これは例
えば（１５０Ａ ； ７ｃｍ／ｗｉｎ ）、〔１５０Ａ
； ２０ｃｍ／ｍ１ｎ） 、 〔２５〇八 ；
１０ｃｍ／ｎ＋ｉｎ） 及び （２５０Ａ ；
２３ｃｍ／ｍ１ｎ）のような値である。
外洋において使用したければならない溶接された材料の
場合には海洋における繰返し応力の加えられる溶接構造
物の硬化した溶接継ぎ目範回内に追加的に応力腐食亀裂
の生ずる危険が現われる。
場合には海洋における繰返し応力の加えられる溶接構造
物の硬化した溶接継ぎ目範回内に追加的に応力腐食亀裂
の生ずる危険が現われる。
これに対して本発明によればその溶接された材料の後処
理される部分を少なくとも或る硬度制限予熱温度以上の
温度に予熱してその硬度範囲がその溶接継ぎ目の後処理
された部分において少なくともほぼ、各検査組合によっ
て許容される最高の硬度の値までに限定されるような区
間エネルギーでＴＩＧ−処理することが推奨される。こ
の場合にその溶接継ぎ目は疲れ限度を維持するための飽
和予熱温度以上に予熱しなければならず、そして上記硬
度の制限のための予熱温度がより高いときは少なくとも
この後者の温度以上に予熱すべきである。
理される部分を少なくとも或る硬度制限予熱温度以上の
温度に予熱してその硬度範囲がその溶接継ぎ目の後処理
された部分において少なくともほぼ、各検査組合によっ
て許容される最高の硬度の値までに限定されるような区
間エネルギーでＴＩＧ−処理することが推奨される。こ
の場合にその溶接継ぎ目は疲れ限度を維持するための飽
和予熱温度以上に予熱しなければならず、そして上記硬
度の制限のための予熱温度がより高いときは少なくとも
この後者の温度以上に予熱すべきである。
約３００ ＨＶ １０の硬度値を超えないように硬度制
限予熱温度を選ぶのが有利である。
限予熱温度を選ぶのが有利である。
２０ｋＪ／ｃｍ（７）ＴＩＧ−区間エネルギーにおいて
は上記の３００ ＨＶ １０までの硬度制限のための予
熱温度はＳｔＥ ８９０の鋼材の場合に少なくとも約３
００℃以上であり、ＳｔＥ ６９０の鋼材の場合には少
なくとも約２００℃であり、そしてＳｔＥ ５００の鋼
材の場合には少な（とも約１００℃であるべきである。
は上記の３００ ＨＶ １０までの硬度制限のための予
熱温度はＳｔＥ ８９０の鋼材の場合に少なくとも約３
００℃以上であり、ＳｔＥ ６９０の鋼材の場合には少
なくとも約２００℃であり、そしてＳｔＥ ５００の鋼
材の場合には少な（とも約１００℃であるべきである。
２０ｋＪ／ｃｍ以上の区間エネルギーにおいては比較的
低い硬度制限予熱温度を、そして２０ｋＪ／ｃｍ以下の
区間エネルギーにおいては比較的高い硬度制限予熱温度
を選ぶべきである。
低い硬度制限予熱温度を、そして２０ｋＪ／ｃｍ以下の
区間エネルギーにおいては比較的高い硬度制限予熱温度
を選ぶべきである。
ＳｔＥ ８９０の鋼材については約３０ｋＪ／ｃｍの区
間エネルギーにおいて少なくとも約２００℃以上の硬度
制限予熱温度を、そして約１０ｋＪ／ｃｍの区間エネル
ギーにおいては少なくとも約４００℃以上の硬度制限予
熱温度を選ぶべきである。
間エネルギーにおいて少なくとも約２００℃以上の硬度
制限予熱温度を、そして約１０ｋＪ／ｃｍの区間エネル
ギーにおいては少なくとも約４００℃以上の硬度制限予
熱温度を選ぶべきである。
ＳｔＥ ６９０の鋼材についてはその硬度制限予熱温度
は約３０ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて約１００
℃、そして約１０ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて
は少なくとも約３００℃以上である。それらの鋼材は飽
和予熱温度と少なくとも同じか又はそれ以上の硬度制限
予熱温度に予熱すべきである。若し前者がより低いとき
はその予熱に際してできるだけその硬度制限予熱温度に
までそれを超える必要がある。
は約３０ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて約１００
℃、そして約１０ｋＪ／ｃｍの区間エネルギーにおいて
は少なくとも約３００℃以上である。それらの鋼材は飽
和予熱温度と少なくとも同じか又はそれ以上の硬度制限
予熱温度に予熱すべきである。若し前者がより低いとき
はその予熱に際してできるだけその硬度制限予熱温度に
までそれを超える必要がある。
それらの鋼材はＳｔＥ ８９０の鋼材についてそれぞれ
の区間エネルギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存して（３０ｋＪ
／ｃｍ：２００℃〕、（２０ｋＪ／ｃｍ； ３００℃〕
及び（１０ｋＪ／ｃｍｉ４００℃〕の３つの値の間での
内挿から与えられるような硬度制限予熱温度に予熱すべ
きである。
の区間エネルギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存して（３０ｋＪ
／ｃｍ：２００℃〕、（２０ｋＪ／ｃｍ； ３００℃〕
及び（１０ｋＪ／ｃｍｉ４００℃〕の３つの値の間での
内挿から与えられるような硬度制限予熱温度に予熱すべ
きである。
５ｔｉｌ＋ ６９０の場合にはその硬度制服予熱温度を
求めるために（３０ｋＪ／ｃｍ； １００℃〕、（２０
ｋＪ／ｃｍ； ２００℃〕及び［１０ｋＪ／ｃｍ； ３
００℃］の３つの値の間で内挿すべきである。
求めるために（３０ｋＪ／ｃｍ； １００℃〕、（２０
ｋＪ／ｃｍ； ２００℃〕及び［１０ｋＪ／ｃｍ； ３
００℃］の３つの値の間で内挿すべきである。
２５ＯＮ／ｍｍ２と６０ＯＮ／ｍｌＩ”との間の疲れ限
度を有する高張力鋼の等級の材料はＳｔＥ ８９０およ
びＳｔＥ ６９０に対する硬度制限予熱温度の区間エネ
ルギーへの依存性についての残余の部分についての類似
の特性曲線から与えられる硬度制限予熱温度以上に予熱
すべきである。
度を有する高張力鋼の等級の材料はＳｔＥ ８９０およ
びＳｔＥ ６９０に対する硬度制限予熱温度の区間エネ
ルギーへの依存性についての残余の部分についての類似
の特性曲線から与えられる硬度制限予熱温度以上に予熱
すべきである。
飽和予熱温度又は硬度制限予熱温度は既にその先行の接
合溶接によってその材料に導入されてもよいが、但しこ
の場合にはその引続＜ＴＩＧ−後処理の間においても保
たれなければならない。通常は加温はバーナを用いて行
う。
合溶接によってその材料に導入されてもよいが、但しこ
の場合にはその引続＜ＴＩＧ−後処理の間においても保
たれなければならない。通常は加温はバーナを用いて行
う。
応力除去のために、その溶接された材料はＴ［Ｇ−後処
理の前又は後に焼戻ししてもよい。しかしながらこ（７
）ＴＩＧ−処理の後の焼戻し処理に際してはその焼戻し
温度は疲れ強さの本質的な低下が生じないように低く選
ぶ必要がある。
理の前又は後に焼戻ししてもよい。しかしながらこ（７
）ＴＩＧ−処理の後の焼戻し処理に際してはその焼戻し
温度は疲れ強さの本質的な低下が生じないように低く選
ぶ必要がある。
予熱温度が不充分であったり、又は予熱を行わなかった
高張力鋼（例えばｓｔＥ ６９０ 、ＳＥＥ ８９０等
）（７）ＴＩＧ−後処理は、焼戻し処理によって復旧で
きないような材料の欠陥をまねく。
高張力鋼（例えばｓｔＥ ６９０ 、ＳＥＥ ８９０等
）（７）ＴＩＧ−後処理は、焼戻し処理によって復旧で
きないような材料の欠陥をまねく。
以上にあげた鋼材の種々の溶接継ぎ目のＴ Ｉ Ｇ −
後処理は上述のように予熱とその適用されるべき区間エ
ネルギー（ｋＪ／ｃｍ）によって作り出されるＴＩＧ−
処理温度とを必要とする。この場合にその材料の中では
その形状寸法、中でも肉厚に依存し、そしてその実施の
対象となる溶接継ぎ目の種類に依存してその溶接継ぎ目
からのその材料の他の部分への熱の排除の挙動は非常に
異っているので、そ（７）ＴＩＧ−処理の各パラメータ
は対応的に適合化させる必要がある。従って本発明によ
れば、１４〜１６ｍｍの範囲の厚さを有する鋼板の突合
わせ溶接部（７）ＴＩＧ−後処理に適用される区間エネ
ルギーの値（ｋＪ／ｃｎ＋）及び／又は材料の形状寸法
が異っている場合（異った肉厚、或いは例えばすみ肉溶
接等の異種の溶接継ぎ目の場合）においてその飽和予熱
温度を対応的にその材料の熱排除性の変化に適合させる
ことが提案される。
後処理は上述のように予熱とその適用されるべき区間エ
ネルギー（ｋＪ／ｃｍ）によって作り出されるＴＩＧ−
処理温度とを必要とする。この場合にその材料の中では
その形状寸法、中でも肉厚に依存し、そしてその実施の
対象となる溶接継ぎ目の種類に依存してその溶接継ぎ目
からのその材料の他の部分への熱の排除の挙動は非常に
異っているので、そ（７）ＴＩＧ−処理の各パラメータ
は対応的に適合化させる必要がある。従って本発明によ
れば、１４〜１６ｍｍの範囲の厚さを有する鋼板の突合
わせ溶接部（７）ＴＩＧ−後処理に適用される区間エネ
ルギーの値（ｋＪ／ｃｎ＋）及び／又は材料の形状寸法
が異っている場合（異った肉厚、或いは例えばすみ肉溶
接等の異種の溶接継ぎ目の場合）においてその飽和予熱
温度を対応的にその材料の熱排除性の変化に適合させる
ことが提案される。
高い炭素当量を有する鋼種は特に亀裂に敏感な組織を有
する。従ってこのような鋼材の場合にはその区間エネル
ギー及び／又は飽和予熱温度は従来報告されている値よ
りもより高くしなければならない。
する。従ってこのような鋼材の場合にはその区間エネル
ギー及び／又は飽和予熱温度は従来報告されている値よ
りもより高くしなければならない。
以下、本発明を添付の図面の参照のもとに幾つかの実施
例によって説明する。
例によって説明する。
これらの実施例においてはいずれも厚さ１５１及び突合
わせ溶接継ぎ目について記述する。
わせ溶接継ぎ目について記述する。
経時的疲れ強さ、すなわち疲れ限度内における時間的及
び短時間的な強度範囲内の疲れ強さも強制的に高められ
るような本発明に従う疲れ限度の改善方法において、高
張力鋼よりなる種々の材料の溶接継ぎ目の移行部はタン
グステン電極による不活性ガスアーク溶接又はレーザー
輻射線或いは他の極部的エネルギー供給によって或る予
め与えられた範囲内から選ばれる電気的な区間エネルギ
ーで後処理される。その溶接された材料の後処理される
べき帯域は予熱される。
び短時間的な強度範囲内の疲れ強さも強制的に高められ
るような本発明に従う疲れ限度の改善方法において、高
張力鋼よりなる種々の材料の溶接継ぎ目の移行部はタン
グステン電極による不活性ガスアーク溶接又はレーザー
輻射線或いは他の極部的エネルギー供給によって或る予
め与えられた範囲内から選ばれる電気的な区間エネルギ
ーで後処理される。その溶接された材料の後処理される
べき帯域は予熱される。
第１図にＳｔＥ ８９０ 、ＳｔＥ ６９０及びＳｔＥ
５００の３つの鋼材の突合わせ溶接シーム（１５ｍｍ
）について種々異った予熱温度及び区間エネルギーにお
いて達成される疲れ限度が示されているが、これは区間
エネルギー及び予熱温度と共に上昇し、そして最終的に
は、図の右側にあげるそれぞれの限界値（水平直線）、
すなわちそれぞれの母材材料の疲れ限度の値に達する。
５００の３つの鋼材の突合わせ溶接シーム（１５ｍｍ
）について種々異った予熱温度及び区間エネルギーにお
いて達成される疲れ限度が示されているが、これは区間
エネルギー及び予熱温度と共に上昇し、そして最終的に
は、図の右側にあげるそれぞれの限界値（水平直線）、
すなわちそれぞれの母材材料の疲れ限度の値に達する。
例えばＳＥＥ ８９０の場合に予熱温度１８０℃及び区
間エネルギー１９ｋＪ／ｃｍにおいてその溶接継ぎ口内
で母材材料におけると同じ疲れ限度に達する（飽和予熱
温度）。
間エネルギー１９ｋＪ／ｃｍにおいてその溶接継ぎ口内
で母材材料におけると同じ疲れ限度に達する（飽和予熱
温度）。
第２図に個別の測定データによって、突合わせ溶接継ぎ
目（鋼材ＳｔＥ ８９０．１５ｍｍ）の疲れ限度が区間
エネルギーと予熱温度との上昇につれて上昇するけれど
も、予熱を行わない場合（室温＝２０°Ｃ）には３０ｋ
Ｊ／ｃｍ以下に再び低下し、その再その母材材料の疲れ
限度値に近似的に到達することもないことが示されてい
る。しかしながら２００°Ｃの予熱温度においては母材
材料の疲れ限度が既に１５ｋＪ／ｃｍの区間エネルギー
において得られ、従ってこの飽和予熱温度から、実際の
応用に適したより広い区間エネルギーの作業範囲が使用
できる。
目（鋼材ＳｔＥ ８９０．１５ｍｍ）の疲れ限度が区間
エネルギーと予熱温度との上昇につれて上昇するけれど
も、予熱を行わない場合（室温＝２０°Ｃ）には３０ｋ
Ｊ／ｃｍ以下に再び低下し、その再その母材材料の疲れ
限度値に近似的に到達することもないことが示されてい
る。しかしながら２００°Ｃの予熱温度においては母材
材料の疲れ限度が既に１５ｋＪ／ｃｍの区間エネルギー
において得られ、従ってこの飽和予熱温度から、実際の
応用に適したより広い区間エネルギーの作業範囲が使用
できる。
第３図は溶接シーム（１５ｍｍ）の中で母材と同じ疲れ
限度値に達するために保持しなければならない最低の予
熱温度と区間エネルギーとの関係を示し、これはＳｔＥ
８９０とｓｔＥ ６９０との２つの鋼種についての飽
和温度曲線である。
限度値に達するために保持しなければならない最低の予
熱温度と区間エネルギーとの関係を示し、これはＳｔＥ
８９０とｓｔＥ ６９０との２つの鋼種についての飽
和温度曲線である。
第４図には電極送り速度に対する電流強度の関係がプロ
ットされている。参照数学（１）ないしく７）を付した
幾つかの丸印の点によって囲まれた範囲、すなわち電流
強度約１５０ないし２５０Ａ及び降伏エネルギー約６な
いし６０ｋＪ／ｃｍの範囲はＴＩＧ−後処理に際して一
般的に良好な結果を与える領域である。特に驚くべきこ
とは、（１） 、（２） 、（６）及び（７）の４つの
丸印によって囲まれた範囲、すなわち電流強度１５０な
いし２５〇八及び区間エネルギー約２０ないし６０ｋＪ
／ｃｍの範囲において、そして（３） 、（４）及び（
５）の各丸印によって囲まれ且つ１５０Ａと２５０Ａと
の間の電流強度及び約６ないし１０ｋＪ／ｃｍの区間エ
ネルギーによって定められる範囲において良好な結果が
得られることである。この場合に溶接電極の溶接シーム
表面からの距離を約５ｍｍ （±２ｍｍまでの許容値を
含めて）に調節するのが好都合である。
ットされている。参照数学（１）ないしく７）を付した
幾つかの丸印の点によって囲まれた範囲、すなわち電流
強度約１５０ないし２５０Ａ及び降伏エネルギー約６な
いし６０ｋＪ／ｃｍの範囲はＴＩＧ−後処理に際して一
般的に良好な結果を与える領域である。特に驚くべきこ
とは、（１） 、（２） 、（６）及び（７）の４つの
丸印によって囲まれた範囲、すなわち電流強度１５０な
いし２５〇八及び区間エネルギー約２０ないし６０ｋＪ
／ｃｍの範囲において、そして（３） 、（４）及び（
５）の各丸印によって囲まれ且つ１５０Ａと２５０Ａと
の間の電流強度及び約６ないし１０ｋＪ／ｃｍの区間エ
ネルギーによって定められる範囲において良好な結果が
得られることである。この場合に溶接電極の溶接シーム
表面からの距離を約５ｍｍ （±２ｍｍまでの許容値を
含めて）に調節するのが好都合である。
硬度の区間エネルギーに対する関係がプロットされてい
る第５図からその区間エネルギーと予熱温度とのそれぞ
れの値を、そのピンカース硬度ＨＶ１０が予め与えられ
る好都合な値を超えないように選ぶことができる。この
図においてｒＴＴＧ Ｊの記号はＴＩＧ−処理において
得られた測定値を、そしてｒＷＥＺ Ｊの記号は直接そ
の母材へ続いて行く「熱作用帯域」の測定値をそれぞれ
表わす。
る第５図からその区間エネルギーと予熱温度とのそれぞ
れの値を、そのピンカース硬度ＨＶ１０が予め与えられ
る好都合な値を超えないように選ぶことができる。この
図においてｒＴＴＧ Ｊの記号はＴＩＧ−処理において
得られた測定値を、そしてｒＷＥＺ Ｊの記号は直接そ
の母材へ続いて行く「熱作用帯域」の測定値をそれぞれ
表わす。
第６図はＴｏ−室温（２０℃）における、図中に記入し
た３つの鋼種についての同様なグラフを示すが、ここで
もｒＴＴＧ ＪとｒＷＥＺ Ｊとは第５図のものと同じ
意味を有する。
た３つの鋼種についての同様なグラフを示すが、ここで
もｒＴＴＧ ＪとｒＷＥＺ Ｊとは第５図のものと同じ
意味を有する。
上記各図について述べたように、溶接シームの実施され
たＴＩＧ−後処理において６〜６０ｋＪ／ｃｍの区間エ
ネルギーによって近似的に１０〜３０ｍｍの移行部半径
及び１．１２〜１．０２の形状値（Ｆｏｒｍｚａｈ ｌ
）をもたらすような５〜１２ｍｍ（７）ＴＩＧ−溶接シ
ーム幅が得られたが、その際、より高い区間エネルギー
によってより高いＴＩＧ−シーム幅並びに移行部半径が
、そして後者によってより低い形状値が、また従ってよ
り高い疲れ強さ、そして飽和予熱温度を考慮した場 ・
合に疲れ強さの最高値が得られたのである。
たＴＩＧ−後処理において６〜６０ｋＪ／ｃｍの区間エ
ネルギーによって近似的に１０〜３０ｍｍの移行部半径
及び１．１２〜１．０２の形状値（Ｆｏｒｍｚａｈ ｌ
）をもたらすような５〜１２ｍｍ（７）ＴＩＧ−溶接シ
ーム幅が得られたが、その際、より高い区間エネルギー
によってより高いＴＩＧ−シーム幅並びに移行部半径が
、そして後者によってより低い形状値が、また従ってよ
り高い疲れ強さ、そして飽和予熱温度を考慮した場 ・
合に疲れ強さの最高値が得られたのである。
疲れ強度の上昇をもたらすような形状値低下のための処
理の種々のパラメータの維持に関しての作業のコントロ
ールは主にＴＩＧ−シームーム幅の簡単で且つ経済的な
制御によって行なうことができ、と言うのはＴＩＧ−シ
ーム幅と移行部半径との間に直接の比例関係が、そして
ＴＴＧ−シーム幅と形状値との間に逆の比例関係がある
からである。従って約３０ｋＪ／ｃｍまでの区間エネル
ギーにおいて予熱温度を一定にした場合にＴＩＧ−シー
ム幅から疲れ強さを算出することができる。
理の種々のパラメータの維持に関しての作業のコントロ
ールは主にＴＩＧ−シームーム幅の簡単で且つ経済的な
制御によって行なうことができ、と言うのはＴＩＧ−シ
ーム幅と移行部半径との間に直接の比例関係が、そして
ＴＴＧ−シーム幅と形状値との間に逆の比例関係がある
からである。従って約３０ｋＪ／ｃｍまでの区間エネル
ギーにおいて予熱温度を一定にした場合にＴＩＧ−シー
ム幅から疲れ強さを算出することができる。
突合わせ溶接シーム（板厚１５ｍｍ）（７）ＴＩＧ−後
処理に適用される公表された種々の数値はｔ８１５計画
（Ｓｔａｈｌ−Ｅｉｓｅｎ−Ｗｅｒｋｓ ｔｏ Ｈｂｌ
ａｔｔ ０８８）に従う補正ファクターを用いて他の板
厚及び溶接シーム種に対して換算することができる。こ
れはまた更に、炭素当量を用いて、比適する強度を有す
るけれども炭素当量の大きく異った種々の鋼材に対して
も。
処理に適用される公表された種々の数値はｔ８１５計画
（Ｓｔａｈｌ−Ｅｉｓｅｎ−Ｗｅｒｋｓ ｔｏ Ｈｂｌ
ａｔｔ ０８８）に従う補正ファクターを用いて他の板
厚及び溶接シーム種に対して換算することができる。こ
れはまた更に、炭素当量を用いて、比適する強度を有す
るけれども炭素当量の大きく異った種々の鋼材に対して
も。
可能である。
第１図は３種類の鋼材について疲れ限度と予熱温度との
関係を、第２図はＳｔＥ ８９０の鋼材について疲れ限
度と区間エネルギーとの関係を、第３図はＳｔＥ ５０
０ 、ＳｔＥ ６９０及びＳｔＥ ８９０の各鋼材につ
いて区間エネルギーと飽和予熱温度との関係を、第４図
は電流強度と電極送り速度との関係を、第５ 図ハｓｔ
Ｅ ８９０の鋼材について種々の予熱温度におけるビッ
カース硬度と区間エネルギーとの関係を、そして第６図
はＳｔＥ ５００ 、ＳｔＥ ６９０及び５ｔＥ８９０
の各鋼材について予熱を行なわない場合のビッカース硬
度と区間エネルギーとの関係をいずれもグラフで示す。
関係を、第２図はＳｔＥ ８９０の鋼材について疲れ限
度と区間エネルギーとの関係を、第３図はＳｔＥ ５０
０ 、ＳｔＥ ６９０及びＳｔＥ ８９０の各鋼材につ
いて区間エネルギーと飽和予熱温度との関係を、第４図
は電流強度と電極送り速度との関係を、第５ 図ハｓｔ
Ｅ ８９０の鋼材について種々の予熱温度におけるビッ
カース硬度と区間エネルギーとの関係を、そして第６図
はＳｔＥ ５００ 、ＳｔＥ ６９０及び５ｔＥ８９０
の各鋼材について予熱を行なわない場合のビッカース硬
度と区間エネルギーとの関係をいずれもグラフで示す。
Claims (26)
- （１）溶接継ぎ目移行部を局部的なエネルギー供給のも
とに或る予め与えられた範囲から選ばれる区間エネルギ
ー（ｋＪ／ｃｍ）で後処理することによる高張力鋼より
なる溶接された材料の疲れ強さを改善する方法において
、その溶接された材料の後処理されるべき帯域を室温（
２０℃）よりも高い温度に予熱することを特徴とする、
上記方法。 - （２）局部的なエネルギー供給をタングステン電極を用
いるＴＩＧ−処理によって行なう、請求項１記載の方法
。 - （３）局部的なエネルギー供給をレーザー輻射線の投射
によって行なう、請求項１記載の方法。 - （４）突合わせシーム溶接の場合に板厚１４−１６ｍｍ
及び区間エネルギー１７ないし２１ｋＪ／ｃｍにおいて
、ＳｔＥ５００ないしＳｔＥ６９０の等級の鋼材の飽和
予熱温度が室温よりも高く、鋼材ＳｔＥ６９０について
は少なくとも３０℃以上であり、また鋼材ｓｔＥ８９０
については少なくとも８０℃以上であり、そしてそれら
の中間の弾性限度を有する等級の鋼材に対しては最低飽
和予熱温度がほぼ直線的に内挿され、そして８９０Ｎ／
ｍｍ＾２よりも高い弾性限度を有する等級の鋼材に対し
てはこれがほぼ直線的に外挿される、上記各請求項のい
ずれかに記載の方法。 - （５）高い区間エネルギーの場合に低い飽和予熱温度が
選ばれ、そして中でも請求項４の方法の場合に、２１ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーを超える単位ｋＪ／ｃｍにつ
きその予熱温度が約４℃づつ低下される、上記各請求項
のいずれかに記載の方法。 - （６）低い区間エネルギーの場合に高い飽和予熱温度が
選ばれ、そして中でも請求項４の方法の場合に、１７ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーを下回る単位ｋＪ／ｃｍにつ
きその予熱温度が約６℃づつ高められる、請求項１ない
し４のいずれかに記載の方法。 - （７）ＳｔＥ８９０の等級の鋼材について、区間エネル
ギー約２８ｋＪ／ｃｍにおいて少なくとも１４５℃、そ
して区間エネルギー約９ｋＪ／ｃｍにおいて少なくとも
２３５℃の飽和予熱温度が選ばれる、請求項４、５また
は６記載の方法。 - （８）ＳｔＥ６９０の等級の鋼材について、区間エネル
ギー約２８ｋＪ／ｃｍにおいてはその材料をＴＩＧ−処
理に先立って少なくとも３０℃以上に維持し、そして区
間エネルギー約９ｋＪ／ｃｍにおいては少なくとも１２
０℃以上の飽和予熱温度が選ばれる、請求項４、５また
は６記載の方法。 - （９）ＳｔＥ８９０の等級の鋼材について、区間エネル
ギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存してその飽和予熱温度を少な
くとも、［２８ｋＪ／ｃｍ；１４５℃］、［１９ｋＪ／
ｃｍ；１８０℃］及び［９ｋＪ／ｃｍ；２３５℃］の３
つの値の間の内挿より与えられる温度以上に保つ、上記
各請求項のいずれかに記載の方法。 - （１０）ＳｔＥ６９０の等級の鋼材について、区間エネ
ルギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存してその飽和予熱温度を少
なくとも、［２８ｋＪ／ｃｍ；３０℃］、［１９ｋＪ／
ｃｍ；７０℃］及び［９ｋＪ／ｃｍ：１２０℃］の３つ
の値の間の内挿より与えられる温度以上に保つ、上記各
請求項のいずれかに記載の方法。 - （１１）２５０Ｎ／ｍｍ＾２と６００Ｎ／ｍｍ＾２との
間の疲れ限度を有する高張力の等級の鋼材について飽和
予熱温度が少なくとも、請求項９及び１０に従いＳｔＥ
８９０及びＳｔＥ６９０についてのものと類似の特性曲
線から与えられる値以上の値を有する、上記各請求項の
いずれかに記載の方法。 - （１２）溶接継ぎ目表面と溶接電極との間隔が約２ない
し８ｍｍ、好ましくは３ないし７ｍｍ、中でも５ｍｍに
おいてその電流強度が少なくとも１５０Ａ以上、最高２
５０Ａ以下であり、電極送り速度が少なくとも２．０ｃ
ｍ／ｍｉｎ以上、最高３３ｃｍ／ｍｉｎ以下であって、
区間エネルギーが６ｋＪ／ｃｍないし６０ｋＪ／ｃｍの
範囲である、溶接継ぎ目移行部がタングステン電極を用
いるＴＩＧ−処理、及び或る予め与えられた範囲から選
ばれる区間エネルギー（ｋＪ／ｃｍ）で後処理すること
による、中でも請求項１、２、及び４乃至１１のいずれ
かに記載の、高張力鋼よりなる溶接された材料の疲れ強
さを改善する方法。 - （１３）２０ｋＪ／ｃｍないし６０ｋＪ／ｃｍの区間エ
ネルギーにおいて、［電流強度；送り速度］の対の値で
［１５０Ａ；２ｃｍ／ｍｉｎ］、［１５０Ａ；７ｃｍ／
ｍｉｎ］、［２５０Ａ；４ｃｍ／ｍｉｎ］及び［２５０
Ａ；１０ｃｍ／ｍｉｎ］の４つの値の間の範囲内で作業
する、請求項１２記載の方法。 - （１４）６ｋＪ／ｃｍないし１０ｋＪ／ｃｍの区間エネ
ルギーにおいて、［電流強度；送り速度１の対の値で［
１５０Ａ；２０ｃｍ／ｍｉｎ］、［２５０Ａ：２３ｃｍ
／ｍｉｎ］、及び［２５０Ａ；３３ｃｍ／ｍｉｎ］の３
つの値の間の範囲内で作業する、請求項１２記載の方法
。 - （１５）その後処理されるべき溶接された材料を、硬度
値が約３００ＨＶ１０に制限されるような硬度制限予熱
温度に予熱し、そしてそのように制限されるような区間
エネルギーでＴＩＧ−処理する、上記各請求項のいずれ
かに記載の方法。 - （１６）２０ｋＪ／ｃｍ（７）ＴＩＧ−区間エネルギー
において上記硬度制限予熱温度がＳｔＥ８９０の等級の
鋼材については少なくとも約３００℃、ＳｔＥ６９０の
等級の鋼材については少なくとも約２００℃、そしてＳ
ｔＥ５００の等級の鋼材については少なくとも約１００
℃である、請求項１５記載の方法。 - （１７）２０ｋＪ／ｃｍ以上のＴＩＧ−区間エネルギー
においてはより低い硬度制限予熱温度が選ばれる、請求
項１６記載の方法。 - （１８）２０ｋＪ／ｃｍ以下のＴＩＧ−区間エネルギー
においてはより高い硬度制限予熱温度が選ばれる、請求
項１６記載の方法。 - （１９）ＳｔＥ８９０の等級の鋼材について、約３０ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーにおいて少なくとも約２００
℃以上の硬度制限予熱温度が、そして約１０ｋＪ／ｃｍ
の区間エネルギーにおいて少なくとも約４００℃以上の
硬度制限予熱温度が選ばれる、請求項１５ないし１８の
いずれかに記載の方法。 - （２０）ＳｔＥ６９０の等級の鋼材について、約３０ｋ
Ｊ／ｃｍの区間エネルギーにおいて少なくとも約１００
℃以上の硬度制限予熱温度が、そして約１０ｋＪ／ｃｍ
の区間エネルギーにおいて少なくとも約３００℃以上の
硬度制限予熱温度が選ばれる、請求項１５ないし１８の
いずれかに記載の方法。 - （２１）ＳｔＥ８９０の等級の鋼材について、材料が少
なくとも、区間エネルギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存して［
３０ｋＪ／ｃｍ；２００℃］、［２０ｋＪ／ｃｍ；３０
０℃］及び［１０ｋＪ／ｃｍ；４００℃］の３つの値の
間の内挿より与えられる硬度制限予熱温度以上に予熱さ
れる、上記各請求項のいずれかに記載の方法。 - （２２）ＳｔＥ６９０の等級の鋼材について、材料が少
なくとも、区間エネルギー（ｋＪ／ｃｍ）に依存して［
３０ｋＪ／ｃｍ；１００℃］、［２０ｋＪ／ｃｍ；２０
０℃］及び［１０ｋＪ／ｃｍ；３００℃］の３つの値の
間の内挿より与えられる硬度制限予熱温度以上に予熱さ
れる、上記各請求項のいずれかに記載の方法。 - （２３）２５０Ｎ／ｍｍ＾２と６００Ｎ／ｍｍ＾２との
間の疲れ限度を有する等級の高張力鋼よりなる材料が少
なくとも、ＳｔＥ８９０及びＳｔＥ６９０の区間エネル
ギーに対する硬度制限予熱温度の依存性についての残余
の範囲における類似的特性曲線から与えられる硬度制限
予熱温度以上の温度に加温される、請求項１９ないし２
２のいずれかに記載の方法。 - （２４）飽和予熱温度又は硬度制限予熱温度がその後処
理に先行する接合溶接によって既にその材料の中に取り
入れられ、保たれる、上記各請求項のいずれかに記載の
方法。 - （２５）板厚１４ないし１６ｍｍを有する板材の突合わ
せ溶接継ぎ目のＴＩＧ−処理に対して適用される区間エ
ネルギー（ｋＪ／ｃｍ）及び／又は飽和予熱温度が、異
なった板厚或は例えばすみ肉溶接等の異種の溶接継ぎ目
等、材料の形状寸法の異なる場合に、その材料の変化し
ている熱排除挙動に対応して適合化される、上記各請求
項のいずれかに記載の方法。 - （２６）高い炭素当量を有する鋼材およびそれに基づく
亀裂の生じ易い金属組織に対して、区間エネルギー及び
／又は飽和予熱温度が対応的に高められる、上記各請求
項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3809254 | 1988-03-18 | ||
| DE3809254.9 | 1988-03-18 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01301823A true JPH01301823A (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=6350158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6402989A Pending JPH01301823A (ja) | 1988-03-18 | 1989-03-17 | 溶接された高張力鋼の疲れ強さを改善する方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0336161A1 (ja) |
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