JPH01294843A - 耐摩耗性被覆層で内面が被覆された円筒状部品及び円筒状部品内面に形成する耐摩耗性被覆層形成用材料 - Google Patents
耐摩耗性被覆層で内面が被覆された円筒状部品及び円筒状部品内面に形成する耐摩耗性被覆層形成用材料Info
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- JPH01294843A JPH01294843A JP12330388A JP12330388A JPH01294843A JP H01294843 A JPH01294843 A JP H01294843A JP 12330388 A JP12330388 A JP 12330388A JP 12330388 A JP12330388 A JP 12330388A JP H01294843 A JPH01294843 A JP H01294843A
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Landscapes
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- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、エンジニアリング・プラスチックス、セラミ
ックス、及びプラスチック・マグネット成型機等の円筒
シリンダーの内面に耐摩耗性及び耐食性を与えるために
、熔融して遠心力で円筒状部品内面に被覆層として形成
された被覆合金、及びこの被覆合金を形成するための材
料に関する。
ックス、及びプラスチック・マグネット成型機等の円筒
シリンダーの内面に耐摩耗性及び耐食性を与えるために
、熔融して遠心力で円筒状部品内面に被覆層として形成
された被覆合金、及びこの被覆合金を形成するための材
料に関する。
プラスチック成型機等のシリンダーの内面は、成形中の
樹脂や、樹脂中に添加された充填材や添加剤によって甚
だしく摩耗したり腐食したりする。
樹脂や、樹脂中に添加された充填材や添加剤によって甚
だしく摩耗したり腐食したりする。
これを防ぐために、耐摩耗性と耐食性を備えた合金層で
シリンダー内面を被覆することが行なわれている。耐摩
耗耐食性被覆合金は、一般に円筒状部品内面に合金化し
た棒状ペレットを入れ、このペレットを加熱熔融してか
ら遠心鋳造機にかけて回転し、円筒状部品の内面に被膜
として形成するものである。
シリンダー内面を被覆することが行なわれている。耐摩
耗耐食性被覆合金は、一般に円筒状部品内面に合金化し
た棒状ペレットを入れ、このペレットを加熱熔融してか
ら遠心鋳造機にかけて回転し、円筒状部品の内面に被膜
として形成するものである。
従来から知られている遠心被覆用合金には、Ｆｅ基合金
、Ｃｏ基合金、Ｎｉ−Ｃ！ｏ基合金がある。
、Ｃｏ基合金、Ｎｉ−Ｃ！ｏ基合金がある。
Ｆｅ基合金は被覆状態で、室温のロツクウエル硬さ（Ｈ
ＲＣ）が６０〜６５であるが、耐食性が劣り、ＣＯ及び
Ｎｉ−（！ｏ基合金は耐食性は良好であるが、ＨＲＣが
５０〜６０であるため、耐摩耗性に劣る。
ＲＣ）が６０〜６５であるが、耐食性が劣り、ＣＯ及び
Ｎｉ−（！ｏ基合金は耐食性は良好であるが、ＨＲＣが
５０〜６０であるため、耐摩耗性に劣る。
これを改善するために、Ｎｉ基あるいはＮ ｉ −Ｃｏ
基合金マトリックス中にＷＣ粒子を分散させて、耐摩耗
性、耐食性を改善した被覆材がある。
基合金マトリックス中にＷＣ粒子を分散させて、耐摩耗
性、耐食性を改善した被覆材がある。
このＷＣを配合した被覆材では、ＷＣの比重がマトリン
クス合金に比して約二倍であるため、遠心鋳造時に、遠
心力でｗＣ粒子が外側層に偏析し、内側層にはｗｅ粉粒
子殆ど含まれていない二層構造の被覆層が形成される。
クス合金に比して約二倍であるため、遠心鋳造時に、遠
心力でｗＣ粒子が外側層に偏析し、内側層にはｗｅ粉粒
子殆ど含まれていない二層構造の被覆層が形成される。
耐摩耗性、耐食性を育する被覆層とするには、ＷＣ粒子
を殆ど含まない層を機械加工により除去する必要がある
が、この除去層は硬いのでその厚みが大きいと、除去の
為の機械加工に時間を妄するため製品とするための加工
費の占める割合が大きくなる。この除去層を少なくする
には、ＷＣを多量に配合して、ＷＣ粒子企殆ど含まない
層を少なくすればよいが、ＷＣを多量に配合すると、原
料を熔融した時、溶湯の流れが悪くなり、遠心鋳造によ
り形成された被覆層の最内面に凹凸を生じたり、被覆層
内に多数の空孔を生じたつしで、機械加工が困難になっ
たり、被覆層が欠陥を育するものとなり、ＷＣの含有率
の高い被覆層を形成することが出来なかった。
を殆ど含まない層を機械加工により除去する必要がある
が、この除去層は硬いのでその厚みが大きいと、除去の
為の機械加工に時間を妄するため製品とするための加工
費の占める割合が大きくなる。この除去層を少なくする
には、ＷＣを多量に配合して、ＷＣ粒子企殆ど含まない
層を少なくすればよいが、ＷＣを多量に配合すると、原
料を熔融した時、溶湯の流れが悪くなり、遠心鋳造によ
り形成された被覆層の最内面に凹凸を生じたり、被覆層
内に多数の空孔を生じたつしで、機械加工が困難になっ
たり、被覆層が欠陥を育するものとなり、ＷＣの含有率
の高い被覆層を形成することが出来なかった。
本発明は、従来達成できなかったＷＣ含有率の高い被覆
層、及びＷＣ含有率の高い被覆層の形成を可能とする波
器合金形成用材料を提供しようとするものである。
層、及びＷＣ含有率の高い被覆層の形成を可能とする波
器合金形成用材料を提供しようとするものである。
本発明による課題を解決するための手段は、（１）重量
％で、ＷＣ５３〜６３、Ｎｉ８〜１５、Ｃｒ１〜５、Ｅ
０．５〜１．５、Ｓｉ ０．１〜０．３、Ｍｎ ０．
１〜０．４、Ｆｅ≦４、Ｃ５０，３、Ｃｕ０．１〜０．
６、残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、円筒状部品内
面に被労された耐摩耗耐食性被覆合金、 （２）全組成が重量％で、ＷＣ４０〜≦１、Ｎｉ１８〜
２５、Ｃｒ３〜６、Ｂ１〜２、Ｓｉ０．３〜０．６、Ｍ
ｎ０．２〜０．７、Ｆｅ≦１、Ｃ５０，３、Ｃ！ｕ ０
．５〜！、残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、このう
ちのＷＣの全部とＣＯの一部がＷＣ： Ｃｏ＝８ ：
２〜９：１の重量割合の混合造粒粉で、残部が棒状合金
であって、混合造粒粉と棒状合金とが１：１の重量割合
になっている耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料１ にある。
％で、ＷＣ５３〜６３、Ｎｉ８〜１５、Ｃｒ１〜５、Ｅ
０．５〜１．５、Ｓｉ ０．１〜０．３、Ｍｎ ０．
１〜０．４、Ｆｅ≦４、Ｃ５０，３、Ｃｕ０．１〜０．
６、残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、円筒状部品内
面に被労された耐摩耗耐食性被覆合金、 （２）全組成が重量％で、ＷＣ４０〜≦１、Ｎｉ１８〜
２５、Ｃｒ３〜６、Ｂ１〜２、Ｓｉ０．３〜０．６、Ｍ
ｎ０．２〜０．７、Ｆｅ≦１、Ｃ５０，３、Ｃ！ｕ ０
．５〜！、残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、このう
ちのＷＣの全部とＣＯの一部がＷＣ： Ｃｏ＝８ ：
２〜９：１の重量割合の混合造粒粉で、残部が棒状合金
であって、混合造粒粉と棒状合金とが１：１の重量割合
になっている耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料１ にある。
本発明の円筒状部品内面に被覆された耐摩耗耐食性被覆
合金における成分の組成範囲について説明する。
合金における成分の組成範囲について説明する。
ＷＣ粒子をマ） ＩＪラックス合金中５３〜６３重量％
（以下％は重量％を表わす）含有せしめるのは、５３％
未満では耐摩耗性向上が充分でなり、６３％を超えると
被覆層の健全性が低下するだけでなく、耐摩耗性もそれ
以上良くならないからである。
（以下％は重量％を表わす）含有せしめるのは、５３％
未満では耐摩耗性向上が充分でなり、６３％を超えると
被覆層の健全性が低下するだけでなく、耐摩耗性もそれ
以上良くならないからである。
又、Ｎｉな８〜１５％とするのは、８％未満では耐食性
が不十分となり、１５％を超えてもその効果の向上はな
いのでこの範囲とする。
が不十分となり、１５％を超えてもその効果の向上はな
いのでこの範囲とする。
Ｃｒを１〜５％とするのは、Ｏｒは０１Ｂと反応して炭
化物、硼化物を形成して硬度上昇に寄与するが、１％未
満では添加の効果が認められず、５％を超えて含有させ
てもそれ以上硬度の上昇が得られない。
化物、硼化物を形成して硬度上昇に寄与するが、１％未
満では添加の効果が認められず、５％を超えて含有させ
てもそれ以上硬度の上昇が得られない。
Ｂを０．５〜１．５％とするのは、ＢはＣｒと反応して
硼化物を形成して硬度上昇に寄与するが、０．５％未満
では効果が生ぜず、１．５％を超えると脆くなるからで
ある。
硼化物を形成して硬度上昇に寄与するが、０．５％未満
では効果が生ぜず、１．５％を超えると脆くなるからで
ある。
ＳｌもＢと同様に硬度上昇に効果があるが、０．１％未
満では効果なく、０．３％を超えると硬度は上がるが脆
くなるので０．１〜０．３％とする。
満では効果なく、０．３％を超えると硬度は上がるが脆
くなるので０．１〜０．３％とする。
Ｍｎは脱酸剤として添加されたものであるが、０．１％
未満の含有量では効果がなく、０．４％以上含有されて
もそれ以上効果が上がらないので、０．１〜０．４％と
する。
未満の含有量では効果がなく、０．４％以上含有されて
もそれ以上効果が上がらないので、０．１〜０．４％と
する。
ＦｅｚＣは耐食性を低下させるので含有されない方が望
ましいが、多くても１０４％、Ｃ！０．３％迄である。
ましいが、多くても１０４％、Ｃ！０．３％迄である。
（：！ｕ ′ｆ：０．１〜０．６％とするのは、Ｃｕは
ｗｅの含有量を多くシ、被覆要分健全にするために添７
１Ｄされるもの−であるが、０．１％未満では効果がな
く、０．６％を超えるともはや効果が向上しないからで
ある。
ｗｅの含有量を多くシ、被覆要分健全にするために添７
１Ｄされるもの−であるが、０．１％未満では効果がな
く、０．６％を超えるともはや効果が向上しないからで
ある。
ＣＯは被覆層に靭性を与えるために残部として１０〜３
７％が必要である。
７％が必要である。
本発明の耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料における最も
特徴とするところは、耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料
に配合するＷＣの全部と、ＣＯの一部とを粉末状態で混
合して混合造粒粉とすることによって、熔融時に、ＷＣ
に濡れ性のよし・ＣＯを介して、溶湯中への溶は込みを
容易にしたことにある。このＷＣ及びＣＯ粉末は、一般
に市販されている３〜５μｍ程度の粒度のものを用いれ
ばよく、これを１０〜３０ Ａｍに造粒して用いれば良
い。
特徴とするところは、耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料
に配合するＷＣの全部と、ＣＯの一部とを粉末状態で混
合して混合造粒粉とすることによって、熔融時に、ＷＣ
に濡れ性のよし・ＣＯを介して、溶湯中への溶は込みを
容易にしたことにある。このＷＣ及びＣＯ粉末は、一般
に市販されている３〜５μｍ程度の粒度のものを用いれ
ばよく、これを１０〜３０ Ａｍに造粒して用いれば良
い。
このＷＣとＣｏの重量比ｆＷｃ ： Ｃ！ｏ ＝ ８
： ２〜９：１としたのは、ＷＣに対するＣＯの割合が
これより少ないとｗｅの溶湯中への溶は込みが悪くなり
、空孔？生じたり、遠心鋳造したま＼の被覆層の内面の
凹凸を大きくするので好ましくなく、ＷＣに対するＣｏ
の割合がこれより多いと、マトリックス中へのＷＣの分
散が不十分となり、均一な合金層の形成が困難となるか
らである。
： ２〜９：１としたのは、ＷＣに対するＣＯの割合が
これより少ないとｗｅの溶湯中への溶は込みが悪くなり
、空孔？生じたり、遠心鋳造したま＼の被覆層の内面の
凹凸を大きくするので好ましくなく、ＷＣに対するＣｏ
の割合がこれより多いと、マトリックス中へのＷＣの分
散が不十分となり、均一な合金層の形成が困難となるか
らである。
耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料の成分の組成範囲につ
いて説明する。
いて説明する。
ＷＣの量を４０〜５０％とするのは、４０％未満では、
ＷＣ粒子が殆ど含まれない最内層の厚さが大さくなり一
加工代が大さくなって歩留が悪くなるだけでなく、耐摩
耗、耐食性を向上するために、外側層のＷＣ含有率を５
３％以上ならしめることが出来ないからであり、５０％
を超えると溶湯の流動性を悪くシ、空孔を生じたり、遠
心鋳造したままの被覆層の内面の凹凸を大さくするので
好ましくない。
ＷＣ粒子が殆ど含まれない最内層の厚さが大さくなり一
加工代が大さくなって歩留が悪くなるだけでなく、耐摩
耗、耐食性を向上するために、外側層のＷＣ含有率を５
３％以上ならしめることが出来ないからであり、５０％
を超えると溶湯の流動性を悪くシ、空孔を生じたり、遠
心鋳造したままの被覆層の内面の凹凸を大さくするので
好ましくない。
材料へのＮｉの配合量を１８〜２５％とするのは、遠心
鋳造したままの内側層のＮｉ分を考慮して、外側層のＮ
ｉ含有量が８〜１５％となるようにするためであり、Ｎ
ｉ配合量がこれより少ないと、外側層のマトリックスの
耐食性が低下し、これより多いと、ＷＣの含有■が相対
的に少なくなるからである。
鋳造したままの内側層のＮｉ分を考慮して、外側層のＮ
ｉ含有量が８〜１５％となるようにするためであり、Ｎ
ｉ配合量がこれより少ないと、外側層のマトリックスの
耐食性が低下し、これより多いと、ＷＣの含有■が相対
的に少なくなるからである。
Ｏｒを３〜６％とするのは、ＣｒはＣＳＢと反応して炭
化物、硼化物を形成し硬度を高めるのに寄与するが、外
側層のＯｒ含有量を１〜５％として硬度を育せしめるた
めに最低３％は必要であり、６％を超えて添加してもそ
れ以上向上しないと同時に溶湯の流動性を低下させるこ
とになるからである。
化物、硼化物を形成し硬度を高めるのに寄与するが、外
側層のＯｒ含有量を１〜５％として硬度を育せしめるた
めに最低３％は必要であり、６％を超えて添加してもそ
れ以上向上しないと同時に溶湯の流動性を低下させるこ
とになるからである。
ＢはＣｒと反応して硼化物を形成して硬度を上げると同
時に凝固開始温度を下げるが、１％未満では外側層の含
有量を０．５％未満となし硬度を上昇するのに寄与せず
、２％を超えると鋳造材の材質を脆くするので、Ｂの配
合量は１〜２％とする。
時に凝固開始温度を下げるが、１％未満では外側層の含
有量を０．５％未満となし硬度を上昇するのに寄与せず
、２％を超えると鋳造材の材質を脆くするので、Ｂの配
合量は１〜２％とする。
ＳｌもＢと同様に、硬度を上げ、凝固開始温度を下げる
効果があるが、０．３％未満では、その効果が生ぜず、
０．６％を超えると硬度は上がるが、脆くなると同時に
、凝固終了温度を低下させて、凝固区間温度を広げデン
ドライト状初晶が成長するため濁流れが悪くなり、内側
層の健全性が損なわれることになる。その上、母材から
のＦｅの拡散が増大し外側層の硬度を下げ、耐食性を著
しく悪化させることになる。
効果があるが、０．３％未満では、その効果が生ぜず、
０．６％を超えると硬度は上がるが、脆くなると同時に
、凝固終了温度を低下させて、凝固区間温度を広げデン
ドライト状初晶が成長するため濁流れが悪くなり、内側
層の健全性が損なわれることになる。その上、母材から
のＦｅの拡散が増大し外側層の硬度を下げ、耐食性を著
しく悪化させることになる。
Ｍｎは脱酸剤として用いられるもので０．２％未満では
、配合効果がなく、０．７％を超えて添加しても、それ
以上効果が上がらない。
、配合効果がなく、０．７％を超えて添加しても、それ
以上効果が上がらない。
Ｆｅ、Ｃは含有されない方がよく、含有されたとしても
、Ｆｅ≦１％、Ｃ≦０．３％であることが必要である。
、Ｆｅ≦１％、Ｃ≦０．３％であることが必要である。
Ｏｕは凝固区間を減少させ、溶湯の流動性を向上させ、
ＷＣの高配合を可能にし、鋳造層を欠陥のないものとす
るが、０．５％未満では効果が充分ではなく、１％を超
えて配合してももはや効果は向上しないので０．５〜１
％の範囲とする。
ＷＣの高配合を可能にし、鋳造層を欠陥のないものとす
るが、０．５％未満では効果が充分ではなく、１％を超
えて配合してももはや効果は向上しないので０．５〜１
％の範囲とする。
残部のＣＯ約１３〜３５％は、被覆層に靭性分与えるた
めに必要で、これ以下では不十分であり、これより多い
と他の成分の配合量が不十分となるからである。
めに必要で、これ以下では不十分であり、これより多い
と他の成分の配合量が不十分となるからである。
外径１２０鮒、内径３６闘、長さ７５０謂の８４５０製
のシリンダーの内面に被覆層を形成した。棒状合金は表
１に示す組成に溶解法で直径７止、長さ１００〜３００
間に作ったものを用いた。Ｗｃ−Ｃｏ ５合造粒粉及び
ｗｅ粉は粒径３〜５μｍのｗＣ及びＣ０粉を表１の割合
で用い、造粒粉は粒径約１０〜３０μｍに造粒した。棒
状合金と混合造粒粉とは１：１及び６：４．５６：４４
の重量比で使用した。この被覆用材料を前記のシリンダ
ー内に入れ、シリンダーの両端に鉄製の蓋をして、炉内
で約１２００ Ｃに加熱し、シリンダー内に入れた材料
を熔融した。
のシリンダーの内面に被覆層を形成した。棒状合金は表
１に示す組成に溶解法で直径７止、長さ１００〜３００
間に作ったものを用いた。Ｗｃ−Ｃｏ ５合造粒粉及び
ｗｅ粉は粒径３〜５μｍのｗＣ及びＣ０粉を表１の割合
で用い、造粒粉は粒径約１０〜３０μｍに造粒した。棒
状合金と混合造粒粉とは１：１及び６：４．５６：４４
の重量比で使用した。この被覆用材料を前記のシリンダ
ー内に入れ、シリンダーの両端に鉄製の蓋をして、炉内
で約１２００ Ｃに加熱し、シリンダー内に入れた材料
を熔融した。
ｗＣ粉末が溶湯中に充分溶は込んでから、炉から取り出
し、遠心鋳造機にかけ１４００ ｒｐｍの回転速度でシ
リンダーを回転させた。シリンダーの温度が８５０Ｃに
低下した時点で回転を停止し、珪藻土中に埋めて室温に
なるまで冷却した。このシリンダー内面に形成された被
覆層の内面の凹凸を調べ、このシリンダーからリング状
の試料を切り取り、ライニング層の状態を調査した結果
を表２に示す。
し、遠心鋳造機にかけ１４００ ｒｐｍの回転速度でシ
リンダーを回転させた。シリンダーの温度が８５０Ｃに
低下した時点で回転を停止し、珪藻土中に埋めて室温に
なるまで冷却した。このシリンダー内面に形成された被
覆層の内面の凹凸を調べ、このシリンダーからリング状
の試料を切り取り、ライニング層の状態を調査した結果
を表２に示す。
又、各試料の外側層の組成は表３の通りであった。
表 １ （重量％）
本発明材料では内側層の内径機械加工、ホーニング、又
は研削な困難にする凹凸は認められなか゛つたが、比較
合金には凹凸が認められた。本発明材料では、ＷＣ粒子
を多量に含む外側層と、ＷＣを殆ど含まない内側層が明
確な二層となっており、外側層と内側層との合計厚さに
対する外側層厚さの割合が６１〜７０％であったのに対
して、比較例では４７〜５７％であった。外側層ご顕微
鏡によって観察したところ、本発明合金では、欠陥の存
在が全くなかったが、比較例り、に、？では引は状欠陥
が認められ、Ｇ、Ｈでは空孔が多数側められた。これら
の欠陥は外側層の特性を劣化させる為存在しないことが
望ましいものである。
は研削な困難にする凹凸は認められなか゛つたが、比較
合金には凹凸が認められた。本発明材料では、ＷＣ粒子
を多量に含む外側層と、ＷＣを殆ど含まない内側層が明
確な二層となっており、外側層と内側層との合計厚さに
対する外側層厚さの割合が６１〜７０％であったのに対
して、比較例では４７〜５７％であった。外側層ご顕微
鏡によって観察したところ、本発明合金では、欠陥の存
在が全くなかったが、比較例り、に、？では引は状欠陥
が認められ、Ｇ、Ｈでは空孔が多数側められた。これら
の欠陥は外側層の特性を劣化させる為存在しないことが
望ましいものである。
本発明合金の外側層ではＷＣ粉末の含有量が比較例のも
のに比し多いことから、硬さも高い値になっている。
のに比し多いことから、硬さも高い値になっている。
本発明合金Ａと、比較例９１表４に示す組成の従来のＮ
ｉ−Ｃｏ基会合金工Ｎｉ基合金Ｊについて、外側層から
２５Ｘ２５Ｘ１０Ｍの試料を切り出し、大越式摩耗試験
を行なった。試験は窒化漠の円筒状相手材を２に９ｆ／
ｍｎ＝の荷重で接触させ、０．１１ ｍ／ｓｅｃ゛の速
度で回転させた。５０００ ！１１回転後に摩耗、痕ご
測定し、摩耗体積を計算により求めた。
ｉ−Ｃｏ基会合金工Ｎｉ基合金Ｊについて、外側層から
２５Ｘ２５Ｘ１０Ｍの試料を切り出し、大越式摩耗試験
を行なった。試験は窒化漠の円筒状相手材を２に９ｆ／
ｍｎ＝の荷重で接触させ、０．１１ ｍ／ｓｅｃ゛の速
度で回転させた。５０００ ！１１回転後に摩耗、痕ご
測定し、摩耗体積を計算により求めた。
その結果を表５に示す。
表 ４ （重量％）
硬度Ｈｖは荷重１に９である。
表 ５ （摩耗体積部）
本発明被覆合金は、比較例に対して約２倍、従来合金に
対しては５〜８倍の耐摩耗性を示すことが判る。
対しては５〜８倍の耐摩耗性を示すことが判る。
本発明によれば、耐食性を有し、従来達成できなかった
′ＷＣ含有率が高く耐摩耗性に優れ欠陥のない被覆層、
及びこのような被覆層の形成が可能で−このような被覆
層を得るための加工が従来より安価にできる被覆合金形
成用材料を提供できる。
′ＷＣ含有率が高く耐摩耗性に優れ欠陥のない被覆層、
及びこのような被覆層の形成が可能で−このような被覆
層を得るための加工が従来より安価にできる被覆合金形
成用材料を提供できる。
出願人 太平金属工業株式会社
同 山本正緒１
、Ｊ、−、、−０７゛
−しニジ・
Claims (2)
- （１）重量％で、ＷＣ５３〜６３、Ｎｉ８〜１５、Ｃｒ
１〜５、Ｂ０．５〜１．５、Ｓｉ０．１〜０．３、Ｍｎ
０．１〜０．４、Ｆｅ≦４、Ｃ≦０．３、Ｃｕ０．１〜
０．６残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、円筒状部品
内面に被覆された耐摩耗耐食性被覆合金。 - （２）全組成が重量％で、ＷＣ４０〜５０、Ｎｉ１８〜
２５、Ｃｒ３〜６、Ｂ１〜２、Ｓｉ０．３〜０．６、Ｍ
ｎ０．２〜０．７、Ｆｅ≦１、Ｃ≦０．３、Ｃｕ０．５
〜１、残部Ｃｏ及び不可避不純物からなり、このうちの
ＷＣの全部とＣｏの一部がＷＣ：Ｃｏ＝８：２〜９：１
の重量割合の混合造粒粉で、残部が棒状合金であつて、
混合造粒粉と棒状合金とが１：１の重量割合になつてい
る耐摩耗耐食性被覆合金形成用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12330388A JPH01294843A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 耐摩耗性被覆層で内面が被覆された円筒状部品及び円筒状部品内面に形成する耐摩耗性被覆層形成用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12330388A JPH01294843A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 耐摩耗性被覆層で内面が被覆された円筒状部品及び円筒状部品内面に形成する耐摩耗性被覆層形成用材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01294843A true JPH01294843A (ja) | 1989-11-28 |
| JPH0461059B2 JPH0461059B2 (ja) | 1992-09-29 |
Family
ID=14857202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12330388A Granted JPH01294843A (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 耐摩耗性被覆層で内面が被覆された円筒状部品及び円筒状部品内面に形成する耐摩耗性被覆層形成用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01294843A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102990067A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-27 | 宁波得利时泵业有限公司 | 一种凸轮转子泵转子及制备方法 |
| CN110592576A (zh) * | 2019-10-10 | 2019-12-20 | 西安天科铭创石油技术服务有限公司 | 一种缸套生产方法、缸套及该缸套生产方法的应用 |
| US20220290276A1 (en) * | 2019-08-27 | 2022-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | WC-Based Cemented Carbide Powder, WC-Based Cemented Carbide Member, and Manufacturing Method for WC-Based Cemented Carbide Member |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5177632B2 (ja) * | 2007-11-09 | 2013-04-03 | 日立金属株式会社 | 成形機用シリンダ |
-
1988
- 1988-05-20 JP JP12330388A patent/JPH01294843A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102990067A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-27 | 宁波得利时泵业有限公司 | 一种凸轮转子泵转子及制备方法 |
| US20220290276A1 (en) * | 2019-08-27 | 2022-09-15 | Hitachi Metals, Ltd. | WC-Based Cemented Carbide Powder, WC-Based Cemented Carbide Member, and Manufacturing Method for WC-Based Cemented Carbide Member |
| CN110592576A (zh) * | 2019-10-10 | 2019-12-20 | 西安天科铭创石油技术服务有限公司 | 一种缸套生产方法、缸套及该缸套生产方法的应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0461059B2 (ja) | 1992-09-29 |
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