JPH01228669A - アルミ製品の真空ろう付方法 - Google Patents
アルミ製品の真空ろう付方法Info
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- JPH01228669A JPH01228669A JP5485288A JP5485288A JPH01228669A JP H01228669 A JPH01228669 A JP H01228669A JP 5485288 A JP5485288 A JP 5485288A JP 5485288 A JP5485288 A JP 5485288A JP H01228669 A JPH01228669 A JP H01228669A
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- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はアルミ製品、例えばアルミ製熱交換器のろう付
方法に関するもので、特にアルミ製品の真空ろう付性を
改善したものである。
方法に関するもので、特にアルミ製品の真空ろう付性を
改善したものである。
〔従来の技術）
一般にアルミ製品の真空ろう付は、Ａｌ又はＡｌ合金か
らなる芯材の両面又は片面にＡｌ−５；−Ｍｇ系のＪＩ
Ｓ ４００４合金やＡｌ−３Ａｌ−Ｂｉ−ｉ系のＪＩＳ
４１０４合金等、Ｍｇを含有するろう材をクラッドし
たプレージングシートを使用して行なわれている。
らなる芯材の両面又は片面にＡｌ−５；−Ｍｇ系のＪＩ
Ｓ ４００４合金やＡｌ−３Ａｌ−Ｂｉ−ｉ系のＪＩＳ
４１０４合金等、Ｍｇを含有するろう材をクラッドし
たプレージングシートを使用して行なわれている。
即らプレージングシートを部品に成形加工した後、油分
を除去し、コアに組立た接、真空炉中で１０−５ Ｔｏ
ｒｒ台の圧力下で６００℃程度に加熱するか、又は〜ガ
スをキャリヤーガスとして数ＴＯｒｒの圧力下で６００
℃程度に加熱してろう付を行なっている。
を除去し、コアに組立た接、真空炉中で１０−５ Ｔｏ
ｒｒ台の圧力下で６００℃程度に加熱するか、又は〜ガ
スをキャリヤーガスとして数ＴＯｒｒの圧力下で６００
℃程度に加熱してろう付を行なっている。
真空ろう付は高温減圧下でろう材の溶融に伴い、ろう材
からＭｇが蒸発し、これがＡｌ表面の酸化皮膜を破壊し
、ろう材の濡れ性を確保し、ろう付を可能にする。更に
ＭＳＪはろう材から蒸発後、真空中の残留酸化性ガス（
１−１２０，０２）等と反応し、これ等をＭｈｏとして
除去（ＨｚＯ＋ＭＶ−＋ＭｇＯ十Ｈｚ、Ｏｚ＋２Ｍｇ→
２ＭｙＯ）Ｌ、、ろう材表面の再酸化を防止する。
からＭｇが蒸発し、これがＡｌ表面の酸化皮膜を破壊し
、ろう材の濡れ性を確保し、ろう付を可能にする。更に
ＭＳＪはろう材から蒸発後、真空中の残留酸化性ガス（
１−１２０，０２）等と反応し、これ等をＭｈｏとして
除去（ＨｚＯ＋ＭＶ−＋ＭｇＯ十Ｈｚ、Ｏｚ＋２Ｍｇ→
２ＭｙＯ）Ｌ、、ろう材表面の再酸化を防止する。
アルミ製品、例えば自動車用熱交換器（ラジェーター、
エバポレーター、コンデンサー等）が現在真空ろう付法
により製造されている。ろう付には、第２図に示すよう
に３室からなる加熱室（２）、 （２’）、 （２”）
の前後に予熱室（１）と取出室（３）を設け、取出室（
３）の後方に冷却室（４）を設け、各室を扉により仕切
り、予熱室（１）では大気圧から減圧できるようにし、
取出室（３）では真空から大気圧に増圧できるようにし
、各室を通過できるようにコアを乗せるキャリヤー（５
）を設けた連続炉が用いられている。このような連続炉
を用い、キャリヤーに２０〜３０台のコアを乗せ、各室
を半連続的に通過させてろう付を行ない、薄肉のフィン
材の過熱防止と炉位置により温度分布のバラツキを最小
にするため、５００℃以上の加熱昇温速度をかなり遅く
している。即ち第３図に示すようにキャリヤー上のコア
を各室に１５分前後保持し、均一にコア温度を炉内温度
に上げている。同図において（６）は設定温度、（７）
は実体温度を示す。
エバポレーター、コンデンサー等）が現在真空ろう付法
により製造されている。ろう付には、第２図に示すよう
に３室からなる加熱室（２）、 （２’）、 （２”）
の前後に予熱室（１）と取出室（３）を設け、取出室（
３）の後方に冷却室（４）を設け、各室を扉により仕切
り、予熱室（１）では大気圧から減圧できるようにし、
取出室（３）では真空から大気圧に増圧できるようにし
、各室を通過できるようにコアを乗せるキャリヤー（５
）を設けた連続炉が用いられている。このような連続炉
を用い、キャリヤーに２０〜３０台のコアを乗せ、各室
を半連続的に通過させてろう付を行ない、薄肉のフィン
材の過熱防止と炉位置により温度分布のバラツキを最小
にするため、５００℃以上の加熱昇温速度をかなり遅く
している。即ち第３図に示すようにキャリヤー上のコア
を各室に１５分前後保持し、均一にコア温度を炉内温度
に上げている。同図において（６）は設定温度、（７）
は実体温度を示す。
（発明が解決しようとする課題）
真空ろう付は部品の脱脂のみで接合が可能であり、これ
が大きなメリットとなり、広く普及している。しかし真
空加熱室内における雰囲気中の酸化性ガスｍの変動によ
り、ろう付性が低下する場合がある。特に蒸発したＭｇ
は炉壁の冷却部へ付着し、定期的にＭｇの除去を行なわ
ないと、優れたろう付性を確保することができない。ま
た梅雨時には炉外の湿気が炉内にも影響し、若干真空ろ
う付性を低下する。これ等はすべて材料からＭｇの蒸発
挙動が影響しており、昇温とのタイミングを調整する必
要がある。
が大きなメリットとなり、広く普及している。しかし真
空加熱室内における雰囲気中の酸化性ガスｍの変動によ
り、ろう付性が低下する場合がある。特に蒸発したＭｇ
は炉壁の冷却部へ付着し、定期的にＭｇの除去を行なわ
ないと、優れたろう付性を確保することができない。ま
た梅雨時には炉外の湿気が炉内にも影響し、若干真空ろ
う付性を低下する。これ等はすべて材料からＭｇの蒸発
挙動が影響しており、昇温とのタイミングを調整する必
要がある。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、５５０°Ｃ以上の
温度における昇温速度が２°Ｃ７ｍ ｉ ｎ未満である
と真空ろう付性が低下することを知見し、更に検討の結
果、アルミ製品の真空ろう付方法を開発したものである
。
温度における昇温速度が２°Ｃ７ｍ ｉ ｎ未満である
と真空ろう付性が低下することを知見し、更に検討の結
果、アルミ製品の真空ろう付方法を開発したものである
。
即ち本発明は、Ａｌ−８ ｉ −Ｍｙ系又はＡｌ−５ｉ
−ｖｇ−ｓ ｒ系のアルミろう材を用い、アルミ部材を
圧力１０ＴＯｒｒ以下の真空中でろう付温度に加熱する
アルミ製品の真空ろう付において、アルミ部材を５５０
℃よりろう付温度まで２’Ｃ／ｍｉｎ以上の昇温速度で
加熱することを特徴とするものである。
−ｖｇ−ｓ ｒ系のアルミろう材を用い、アルミ部材を
圧力１０ＴＯｒｒ以下の真空中でろう付温度に加熱する
アルミ製品の真空ろう付において、アルミ部材を５５０
℃よりろう付温度まで２’Ｃ／ｍｉｎ以上の昇温速度で
加熱することを特徴とするものである。
しかして本発明において、真空ろう付の圧力を１０Ｔｏ
ｒｒ以上としたのは、一般の真空ろう付ヤキャリャーガ
スろう付の場合と同様、これより圧力が高いとろう付は
時のＭｇ蒸発が十分に起こらず、ろう付が不可能となる
ためである。
ｒｒ以上としたのは、一般の真空ろう付ヤキャリャーガ
スろう付の場合と同様、これより圧力が高いとろう付は
時のＭｇ蒸発が十分に起こらず、ろう付が不可能となる
ためである。
また真空ろう付におけるアルミ部品の加熱にあたり、５
５０’Ｃ以上の昇温速度を２℃／ｍｉｎ以上としたのは
、アルミろう材の溶融流動とＭｇの蒸発のタイミングを
良好なものとし、真空ろう付性を向上するためで、昇温
湿度が２°Ｃ／ｍｉｎ未満ではＭ３の蒸発がろう材の溶
融よりも速いタイミングで起り、ろう材が高融点化する
ため、ろう材の流動性が低下する。またＭｇが長時間に
わたって蒸発し続けることは不可能で、Ｍｇが枯渇し、
雰囲気中の酸化性ガスによるろう材表面やアルミ部材の
再酸化が顕著となり、ろう材のフィレットの形成能を著
しく低下する。
５０’Ｃ以上の昇温速度を２℃／ｍｉｎ以上としたのは
、アルミろう材の溶融流動とＭｇの蒸発のタイミングを
良好なものとし、真空ろう付性を向上するためで、昇温
湿度が２°Ｃ／ｍｉｎ未満ではＭ３の蒸発がろう材の溶
融よりも速いタイミングで起り、ろう材が高融点化する
ため、ろう材の流動性が低下する。またＭｇが長時間に
わたって蒸発し続けることは不可能で、Ｍｇが枯渇し、
雰囲気中の酸化性ガスによるろう材表面やアルミ部材の
再酸化が顕著となり、ろう材のフィレットの形成能を著
しく低下する。
このように本発明ではＭｇの蒸発がろう材の溶融する温
度（約５５５〜５５７℃）で急激に開始するため、５５
０℃以上の温度について、その昇温速度を２℃／ｍｉｎ
以上と規制することにより、良好なろう付性を得たもの
である。また５５０℃未満の温度ではろう材か固体であ
り、Ｍｇの蒸発もそれほど大きくないため、昇温速度を
特に規定する必要はない。しかじ昇温速度が小さく、長
時間の加熱になると、アルミ部品の表面酸化が進んだり
、Ｍｇが蒸発（４００℃付近から徐々に蒸発し始める）
して消費されるため、短時間加熱（急速昇温）にするこ
とが望ましい。
度（約５５５〜５５７℃）で急激に開始するため、５５
０℃以上の温度について、その昇温速度を２℃／ｍｉｎ
以上と規制することにより、良好なろう付性を得たもの
である。また５５０℃未満の温度ではろう材か固体であ
り、Ｍｇの蒸発もそれほど大きくないため、昇温速度を
特に規定する必要はない。しかじ昇温速度が小さく、長
時間の加熱になると、アルミ部品の表面酸化が進んだり
、Ｍｇが蒸発（４００℃付近から徐々に蒸発し始める）
して消費されるため、短時間加熱（急速昇温）にするこ
とが望ましい。
〔実施例〕
ＪＩＳ ３００３合金からなる芯材の両面にＪＩＳ ４
００４合金ろう材を１５％のクラツド率ではり合せた厚
さ０．６ｍ、幅１０／Ｉ！ｌｉ、長さ３０ｍのプレージ
ングシート（Ｏ材）を使用し、第１図に示すように厚さ
１．０＃、幅２０Ｉｒｖｎ１長さ３５馴のＪＩＳ ３０
０３合金からなる母板（１０）上に上記プレージングシ
ート（８）の一端にスペーサ（９）を設けて立て、これ
をろう付加熱する間隙充填試験を行ない、フィレット（
１１）の長さ（ｉ）を測定した。
００４合金ろう材を１５％のクラツド率ではり合せた厚
さ０．６ｍ、幅１０／Ｉ！ｌｉ、長さ３０ｍのプレージ
ングシート（Ｏ材）を使用し、第１図に示すように厚さ
１．０＃、幅２０Ｉｒｖｎ１長さ３５馴のＪＩＳ ３０
０３合金からなる母板（１０）上に上記プレージングシ
ート（８）の一端にスペーサ（９）を設けて立て、これ
をろう付加熱する間隙充填試験を行ない、フィレット（
１１）の長さ（ｉ）を測定した。
ろう付加熱は加熱室が１室のバッチ炉を用い、第１表に
示す２段昇温で加熱した。その結果を第１表に併記した
。
示す２段昇温で加熱した。その結果を第１表に併記した
。
第１表から明らかなように、５５０℃以上の昇温速度を
２℃／ｍｉｎ以上とした本発明方法（Ｎα１１〜４）は
何れもフィレットの長さ（Ｊｌ）は１８ｍ ＋以上
となり、良好なろう付性を示すことが判る。 １これに
対し５５０℃以上の昇温速度を２℃／ｍｉｎ未満とした
比較方法（Ｎα５〜６）ではフィレットの長さ（１）が
短く、ろう材は母材上に広がり、ろう付性が劣ることが
判る。
２℃／ｍｉｎ以上とした本発明方法（Ｎα１１〜４）は
何れもフィレットの長さ（Ｊｌ）は１８ｍ ＋以上
となり、良好なろう付性を示すことが判る。 １これに
対し５５０℃以上の昇温速度を２℃／ｍｉｎ未満とした
比較方法（Ｎα５〜６）ではフィレットの長さ（１）が
短く、ろう材は母材上に広がり、ろう付性が劣ることが
判る。
このように本発明によれば、ろう材の溶融流動とＭｇの
蒸発タイミングがコントロールされ、Ｍｇの蒸発による
皮膜の破壊とｒＶｌｇの雰囲気清浄化作用を効果的にろ
う材のフィレット形成の初期段階に利用することで、真
空ろう付性を向上することが可能となり、アルミ製品、
例えばラジェーター、エバポレーター、コンデンサー等
自動車用熱交換器の真空ろう付に適要し、ろう付不良率
を低減し、安定操業を可能にする等工業上顕著な効果を
奏するものである。
蒸発タイミングがコントロールされ、Ｍｇの蒸発による
皮膜の破壊とｒＶｌｇの雰囲気清浄化作用を効果的にろ
う材のフィレット形成の初期段階に利用することで、真
空ろう付性を向上することが可能となり、アルミ製品、
例えばラジェーター、エバポレーター、コンデンサー等
自動車用熱交換器の真空ろう付に適要し、ろう付不良率
を低減し、安定操業を可能にする等工業上顕著な効果を
奏するものである。
第１図は間隙充填試験を示す正面図、第２図は連続真空
炉の構成を示す説明図、第３図は通暁真空炉の設定温度
と実体温度の一例を示す説明図である。 １、予熱室 ２．２°、２°°、加熱室 ３、取出室 ４、冷却至 ５、キャリヤー ６、設定温度 ７、実体温度 ８、プレージングシート ９、スペーサー １０、母板 １１、フィレット
炉の構成を示す説明図、第３図は通暁真空炉の設定温度
と実体温度の一例を示す説明図である。 １、予熱室 ２．２°、２°°、加熱室 ３、取出室 ４、冷却至 ５、キャリヤー ６、設定温度 ７、実体温度 ８、プレージングシート ９、スペーサー １０、母板 １１、フィレット
Claims (1)
- （１） Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂ
ｉ系のアルミろう材を用い、アルミ部材を圧力１０Ｔｏ
ｒｒ以下の真空中でろう付温度に加熱するアルミ製品の
真空ろう付において、アルミ部材を５５０℃よりろう付
温度まで２℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で加熱することを
特徴とするアルミ製品の真空ろう付方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5485288A JPH01228669A (ja) | 1988-03-10 | 1988-03-10 | アルミ製品の真空ろう付方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5485288A JPH01228669A (ja) | 1988-03-10 | 1988-03-10 | アルミ製品の真空ろう付方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01228669A true JPH01228669A (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=12982124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5485288A Pending JPH01228669A (ja) | 1988-03-10 | 1988-03-10 | アルミ製品の真空ろう付方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01228669A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103192151A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-07-10 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 具有镁蒸气定向缓释的铝合金真空钎焊方法 |
-
1988
- 1988-03-10 JP JP5485288A patent/JPH01228669A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103192151A (zh) * | 2013-04-16 | 2013-07-10 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 具有镁蒸气定向缓释的铝合金真空钎焊方法 |
| CN103192151B (zh) * | 2013-04-16 | 2015-04-29 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 具有镁蒸气定向缓释的铝合金真空钎焊方法 |
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