JPH01219497A - 傾斜波形フイン付き熱交換器 - Google Patents
傾斜波形フイン付き熱交換器Info
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- JPH01219497A JPH01219497A JP4439288A JP4439288A JPH01219497A JP H01219497 A JPH01219497 A JP H01219497A JP 4439288 A JP4439288 A JP 4439288A JP 4439288 A JP4439288 A JP 4439288A JP H01219497 A JPH01219497 A JP H01219497A
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 4
- 230000008602 contraction Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001141 propulsive effect Effects 0.000 abstract description 2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
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- 241000026407 Haya Species 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はルームエアコン、パッケージエアコン等の空調
機に使われるクロスフィンチューブ形熱交換器に係り、
特にヒートポンプの室外熱交換器に好適な傾斜波形フィ
ル付き熱交換器に関する。
機に使われるクロスフィンチューブ形熱交換器に係り、
特にヒートポンプの室外熱交換器に好適な傾斜波形フィ
ル付き熱交換器に関する。
現在使わけている波形フィンは、波線がフィン端面に平
行、すなわち、空気流入方向に対して直角となっている
。そのため波形の凹部に滞留渦ができて、熱伝達率9通
風抵抗とも十分な性能が得られない、そこで、冷凍57
巻655号(昭57−5)P、464〜472に載って
いる斜交波形フィンを適用したところ、波形の山が交差
する点ではフィン間隔が性なり、そこから着霜による目
詰りが生じることが判った。
行、すなわち、空気流入方向に対して直角となっている
。そのため波形の凹部に滞留渦ができて、熱伝達率9通
風抵抗とも十分な性能が得られない、そこで、冷凍57
巻655号(昭57−5)P、464〜472に載って
いる斜交波形フィンを適用したところ、波形の山が交差
する点ではフィン間隔が性なり、そこから着霜による目
詰りが生じることが判った。
なお偏心スタガーフィンについては、実開昭51−10
656号、実開昭51−10654号等が挙げられる。
656号、実開昭51−10654号等が挙げられる。
上記従来技術は、伝熱性能と着霜防止という両方の性質
を満足させる点について配慮がされておらず、斜交波形
フィンを採用して伝熱性能を向上させれば、着霜による
目詰りが生じ易くなり、現状の波形フィンで偏心スタガ
ーフィンを採用すると伝熱性能が十分に出ないという問
題点があった。
を満足させる点について配慮がされておらず、斜交波形
フィンを採用して伝熱性能を向上させれば、着霜による
目詰りが生じ易くなり、現状の波形フィンで偏心スタガ
ーフィンを採用すると伝熱性能が十分に出ないという問
題点があった。
本発明の目的は、熱伝達率は高く、通風抵抗は低くして
、しかも着霜による目詰りに強い、ヒートポンプ用室外
熱交換器を提供することにある。
、しかも着霜による目詰りに強い、ヒートポンプ用室外
熱交換器を提供することにある。
(課題を解決するための手段〕
上記目的は、流入空気に対して傾斜した同一の波形を各
フィン面上に設け、この波形を隣り合うフィン面上の波
形と交差させることなく、積み重ねることにより、空気
通路の間隔を一定に保つことによって達成される。
フィン面上に設け、この波形を隣り合うフィン面上の波
形と交差させることなく、積み重ねることにより、空気
通路の間隔を一定に保つことによって達成される。
さらにこの波形を、パイプ中心を通る水平線を中心線と
して、上下対称の7字形とすることにより、伝達性能の
向上が著しくなる。
して、上下対称の7字形とすることにより、伝達性能の
向上が著しくなる。
また、パイプを空気下流方向に偏心させること、パイプ
先端の位置を、フィン1枚ごとに交互に変えることによ
り、フィン先端での霜による目詰りを防止することがで
きる。
先端の位置を、フィン1枚ごとに交互に変えることによ
り、フィン先端での霜による目詰りを防止することがで
きる。
傾斜波形フィルは、入口空気流れに対し、波形が90′
″未満の角度で設けられているので、波形の凹部に存在
する空気は、入口空気流れ方向に流れる空気によって、
波形の溝方向への推進力と、それに垂直な回転力とを受
けるので、溝に沿った旋回流を生じる。この旋回流によ
り、溝部の空気と主流の空気とは良く混合され、熱伝達
率が向上する。しかも溝部に沿う流れが生じることで、
通風抵抗も低減できる。さらにフィン面上の波形形状が
すべてのフィンで同一形状であるため、空気がフィン間
を流れる際の流路の拡大、縮小がなく、その結果通風抵
抗が低減できるばかりでなく、着霜による目詰りが生じ
易い流路の縮小部がないことにより1着霜防止効果を向
上させることができる。
″未満の角度で設けられているので、波形の凹部に存在
する空気は、入口空気流れ方向に流れる空気によって、
波形の溝方向への推進力と、それに垂直な回転力とを受
けるので、溝に沿った旋回流を生じる。この旋回流によ
り、溝部の空気と主流の空気とは良く混合され、熱伝達
率が向上する。しかも溝部に沿う流れが生じることで、
通風抵抗も低減できる。さらにフィン面上の波形形状が
すべてのフィンで同一形状であるため、空気がフィン間
を流れる際の流路の拡大、縮小がなく、その結果通風抵
抗が低減できるばかりでなく、着霜による目詰りが生じ
易い流路の縮小部がないことにより1着霜防止効果を向
上させることができる。
また、パイプ後流側のV字形の波形は、パイプ後流側に
できる死水域(空気のよどんだ伝熱性能の悪い領域)に
、強制的に空気を送り込み、死水域を減少させ、伝熱性
能を改善する効果がある。
できる死水域(空気のよどんだ伝熱性能の悪い領域)に
、強制的に空気を送り込み、死水域を減少させ、伝熱性
能を改善する効果がある。
さらに、パイプを空気下流側に偏心させることにより、
フィン先端のフィン効率を低く抑えることによって、フ
ィン先端の着霜量を減らすことができ、霜による目詰り
を防止することができる。
フィン先端のフィン効率を低く抑えることによって、フ
ィン先端の着霜量を減らすことができ、霜による目詰り
を防止することができる。
パイプ中心位置からフィン先端までの距離をフィン1枚
ごとに変えて積層すると、フィン先端ではフィンピッチ
が2倍になり、フィン先端の霜による目詰りを大幅に改
善することができる。
ごとに変えて積層すると、フィン先端ではフィンピッチ
が2倍になり、フィン先端の霜による目詰りを大幅に改
善することができる。
以上の効果は、それぞれ独立なので、どのような組み合
わせることも可能であり、それぞれの作用が消失するこ
とはない。
わせることも可能であり、それぞれの作用が消失するこ
とはない。
以下、本発明の一実施例を第1,2図により説明する。
第1図は本発明フィンの平面図で、パイプ中心位置7か
らフィン先端5までの距離d1は15m。
らフィン先端5までの距離d1は15m。
パイプ中心位It7からフィン後端6までの距離d2は
10mである。フィン面上には、入口空気流れ方向4に
対し、30°だけ傾斜した波形3が設けられている。波
形は、パイプ中心を通る水平線8と、パイプ間距離の中
央を通る水平線9に関して対称形となっており、パイプ
後流側に空気が集まるように7字形の波形を形成してい
る。波形の形状を第1図のA−A断面で見ると、第3図
に示すような形状になっており、波形の波長は3.5園
、波形の振幅は1■である。
10mである。フィン面上には、入口空気流れ方向4に
対し、30°だけ傾斜した波形3が設けられている。波
形は、パイプ中心を通る水平線8と、パイプ間距離の中
央を通る水平線9に関して対称形となっており、パイプ
後流側に空気が集まるように7字形の波形を形成してい
る。波形の形状を第1図のA−A断面で見ると、第3図
に示すような形状になっており、波形の波長は3.5園
、波形の振幅は1■である。
第2図は、第1図と同様の傾斜波形フィンであるが、パ
イプ中心位117からフィン先端までの距離d3が12
鴫となっている。第1図のフィンと第2図のフィンを交
互に積み重ねて、フィンカラー2にパイプを通すと本発
明の傾斜波形熱交換が得られる。その時のフィンピッチ
fpは、第3図に示すように2+sである。
イプ中心位117からフィン先端までの距離d3が12
鴫となっている。第1図のフィンと第2図のフィンを交
互に積み重ねて、フィンカラー2にパイプを通すと本発
明の傾斜波形熱交換が得られる。その時のフィンピッチ
fpは、第3図に示すように2+sである。
この実施例の作用と効果について次に述べる。
次ずパイプの偏心量の効果であるが、パイプ中心位置7
からフィン先端5までの距離をdi とし、パイプ中心
位[7からフィン後端までの距離をdZとした時、dx
/daを横軸にとり、フィン効率φと目詰りまでの時間
割合tを縦軸にとると、第4図のようになる0条件は表
1に示すとおりである。
からフィン先端5までの距離をdi とし、パイプ中心
位[7からフィン後端までの距離をdZとした時、dx
/daを横軸にとり、フィン効率φと目詰りまでの時間
割合tを縦軸にとると、第4図のようになる0条件は表
1に示すとおりである。
表 1 パイプ偏心量の効果の条件
フィン先端までの距ill d s を次第に長くして
いくと、フィン効率φは低下していく、それに伴い、フ
ィン先端に着く霜の量は減るので、目詰りまでの時間割
合tは徐々に長くなる。従って、目詰りするまでに得ら
れる同一伝熱面積当りの暖房能力比Qは、フィン効率φ
と目詰りまでの時間割合tの積で表わされ、第4図中の
一点鎖線で示す傾向をもつ、すなわち、フィン先端まで
の距離cilが、フィン後端までの距Ill d zの
1.2〜1.3倍で極大値をもち、1.5倍以上にする
と不経済であることがわかる。従って、d1/diが次
の範囲内にあることが望ましい。
いくと、フィン効率φは低下していく、それに伴い、フ
ィン先端に着く霜の量は減るので、目詰りまでの時間割
合tは徐々に長くなる。従って、目詰りするまでに得ら
れる同一伝熱面積当りの暖房能力比Qは、フィン効率φ
と目詰りまでの時間割合tの積で表わされ、第4図中の
一点鎖線で示す傾向をもつ、すなわち、フィン先端まで
の距離cilが、フィン後端までの距Ill d zの
1.2〜1.3倍で極大値をもち、1.5倍以上にする
と不経済であることがわかる。従って、d1/diが次
の範囲内にあることが望ましい。
1.0<d1/da<1.5 −(1)
次に、フィン先端の変位量(これをスタガー量と呼ぶ)
について述べる。長い方のフィンのフィン中心位置から
フィン先端までの距離をcll、短い方のフィンのフィ
ン先端までの距離をdaとした時(ds−cls)を次
第に大きくしていった時の。
次に、フィン先端の変位量(これをスタガー量と呼ぶ)
について述べる。長い方のフィンのフィン中心位置から
フィン先端までの距離をcll、短い方のフィンのフィ
ン先端までの距離をdaとした時(ds−cls)を次
第に大きくしていった時の。
フィン先端が目詰りするまでの着霜量の違いを第5〜7
図に示す、ここで霜は、その断面がほぼ円形になるよう
にフィン先端に着霜し、成長していく、またフィン板厚
は無視できると仮定した。第5図は、すべてのフィンが
同一の長さの場合で、フィン先端に付着する霜は、その
直径がフィンピッチf、に達すると目詰りして空気が通
らなくなってしまい、それ以上に成長することはできな
い。
図に示す、ここで霜は、その断面がほぼ円形になるよう
にフィン先端に着霜し、成長していく、またフィン板厚
は無視できると仮定した。第5図は、すべてのフィンが
同一の長さの場合で、フィン先端に付着する霜は、その
直径がフィンピッチf、に達すると目詰りして空気が通
らなくなってしまい、それ以上に成長することはできな
い。
第6図は、(ds−da)をフィンピッチ分とした場合
の着霜状態である。フィンを前後にずらした効果があら
れれ、直径がフィンピッチの着霜となってもまだ目詰り
することはない、しかし、スタガー量(dl da)が
これ以下では、効果はほとんどない、第7図は、スタガ
ー量(dl da)を2倍のフィンピッチ分とした場合
である0着霜した霜は、直径2fPまで成長し、フィン
ピッチが2倍となった1枚おいたフィンとの間で目詰り
を生じている。すなわち、これ以上スタガー量を増して
も何の効果も得られない、結局スタガー量(dx−da
)は1次の範囲にあることが望ましい。
の着霜状態である。フィンを前後にずらした効果があら
れれ、直径がフィンピッチの着霜となってもまだ目詰り
することはない、しかし、スタガー量(dl da)が
これ以下では、効果はほとんどない、第7図は、スタガ
ー量(dl da)を2倍のフィンピッチ分とした場合
である0着霜した霜は、直径2fPまで成長し、フィン
ピッチが2倍となった1枚おいたフィンとの間で目詰り
を生じている。すなわち、これ以上スタガー量を増して
も何の効果も得られない、結局スタガー量(dx−da
)は1次の範囲にあることが望ましい。
fP≦(dx da)≦2fp ・・
・(2)次に傾斜波形の効果について述べる。第8図は
現在使用されている波形フィンの平面図である。
・(2)次に傾斜波形の効果について述べる。第8図は
現在使用されている波形フィンの平面図である。
波形3は、入口空気流れ4に直角になっている。
第8図のB−B断面で見ると、第9図に示すようになっ
ていて、滞留渦11が波形の凹部に形成されている。こ
のため、熱伝達率は低下し、通風抵抗が増大しているこ
とが判る。これを改善するため、本発明の最も簡単な波
形として、第10図のフィンと第11図のフィンを交互
に積み重ねた場合を考察する。傾斜波形フィンでは、空
気流入方向4と波形3とが角度をなしているため、波形
の凹部の空気は滞留せずに、主流方向の流れによって溝
に沿って押し流される力と、溝の中で回転する力とを受
け、らせん状に旋回しながら、波形の凹部を流れ去る。
ていて、滞留渦11が波形の凹部に形成されている。こ
のため、熱伝達率は低下し、通風抵抗が増大しているこ
とが判る。これを改善するため、本発明の最も簡単な波
形として、第10図のフィンと第11図のフィンを交互
に積み重ねた場合を考察する。傾斜波形フィンでは、空
気流入方向4と波形3とが角度をなしているため、波形
の凹部の空気は滞留せずに、主流方向の流れによって溝
に沿って押し流される力と、溝の中で回転する力とを受
け、らせん状に旋回しながら、波形の凹部を流れ去る。
波形の凹部にある空気は波形に沿いつつ、ゆるやかな旋
回流となって流れ出ている。波形の凹部の流れだけを取
り出して図示すると、第12.13図のようになる。そ
の結果。
回流となって流れ出ている。波形の凹部の流れだけを取
り出して図示すると、第12.13図のようになる。そ
の結果。
溝内の流れと主流との混合が良くなり、熱伝達率が向上
する。また、波形が空気の流れを阻害することも少なく
なるので、通風抵抗が低減できる。
する。また、波形が空気の流れを阻害することも少なく
なるので、通風抵抗が低減できる。
この波形を第1図のように、バイブ後流に向ってV字形
になるように形成すると、空気がバイブ背後の死水例に
はいり込み、死水域を少なくすることによってさらに熱
伝達率を向上させることができる。
になるように形成すると、空気がバイブ背後の死水例に
はいり込み、死水域を少なくすることによってさらに熱
伝達率を向上させることができる。
最後に、斜交波形とせず、すべての波形を同一の形状と
した効果について述べる。第14図は従来から良く知ら
れている斜交波形フィンを積層した図である0表面の波
形12は実線のように右上りとなっており、表面から1
枚下の波形13は、破線で示すように右下りとなってお
り、この関係が交互にくり返されている。このようにす
ると、波形の間を通過する空気の混合が良くなり、熱伝
達率が向上するという効果があるが、逆にM霜による目
詰りには弱いということが明らかになった。
した効果について述べる。第14図は従来から良く知ら
れている斜交波形フィンを積層した図である0表面の波
形12は実線のように右上りとなっており、表面から1
枚下の波形13は、破線で示すように右下りとなってお
り、この関係が交互にくり返されている。このようにす
ると、波形の間を通過する空気の混合が良くなり、熱伝
達率が向上するという効果があるが、逆にM霜による目
詰りには弱いということが明らかになった。
その理由を以下に述べる。第14図のC−C断面を第1
5図に示す、右上りの波形12と、右下りの波形13の
間の間隔は広くなったり狭くなったりしている。霜は間
隔が狭くなった場所にも付着し、先ずこの部分で目詰り
を生じる。その結果、この目詰りした部分から次第に霜
の目詰りが広がり、ついに閉塞するに到る。これを改善
するには、第1図と第2図に示すような、波形が同一形
状のフィンを積み重ねれば良い、その時のフィン間隔は
、第3図に示す通りどこでも一定である。
5図に示す、右上りの波形12と、右下りの波形13の
間の間隔は広くなったり狭くなったりしている。霜は間
隔が狭くなった場所にも付着し、先ずこの部分で目詰り
を生じる。その結果、この目詰りした部分から次第に霜
の目詰りが広がり、ついに閉塞するに到る。これを改善
するには、第1図と第2図に示すような、波形が同一形
状のフィンを積み重ねれば良い、その時のフィン間隔は
、第3図に示す通りどこでも一定である。
本実施例によれば、特に目詰りし易い箇所がなく、目詰
りまでの時間を長く延ばすることができる。
りまでの時間を長く延ばすることができる。
本発明によれば、傾斜波形を同一間隔で積み重ねたので
、熱伝達率が高く、通風抵抗が低く、さらに着霜による
目詰りに強いフィン付き熱交換器を得ることができる。
、熱伝達率が高く、通風抵抗が低く、さらに着霜による
目詰りに強いフィン付き熱交換器を得ることができる。
第1,2図は本発明の一実施例の平面図、第3図は第1
図のA−A断面図、第橿稿はd1/d2による性能曲線
図、第5〜7図は着霜状態を示す図、第8図は従来波形
フィンの平面図、第9図は第8図のB−13断面図、第
10.11図は本発明の別の実施例の平面図、第12図
はその斜視図、第13図は平面図、第14図は従来の斜
交波形フィンの平面図、第15図は第14図のC−C断
面図である。 1・・・フィン、2・・・フィンカラー、3・・・波形
、4・・・空気流れ、5・・・フィン先端、6・・・フ
ィン後端、7・・・パイプ中心位置、8・・・パイプ中
心水平線、9・・・パイプ間中央水平線、10・・・着
霜量、11・・・滞留\−−/ 第1図 第2目 IP3 ■ ′44図 α: B篇ソ1うコで゛り垣〔涛宵とη几早5T!1 隼T図 01at ¥ 3コ 第 IOじコ 第 ノll!
]$12凹 第13図 v−1牝 第15凹 c−e酢?kJコ 12 右しリラ(す /3 5丁1表り
図のA−A断面図、第橿稿はd1/d2による性能曲線
図、第5〜7図は着霜状態を示す図、第8図は従来波形
フィンの平面図、第9図は第8図のB−13断面図、第
10.11図は本発明の別の実施例の平面図、第12図
はその斜視図、第13図は平面図、第14図は従来の斜
交波形フィンの平面図、第15図は第14図のC−C断
面図である。 1・・・フィン、2・・・フィンカラー、3・・・波形
、4・・・空気流れ、5・・・フィン先端、6・・・フ
ィン後端、7・・・パイプ中心位置、8・・・パイプ中
心水平線、9・・・パイプ間中央水平線、10・・・着
霜量、11・・・滞留\−−/ 第1図 第2目 IP3 ■ ′44図 α: B篇ソ1うコで゛り垣〔涛宵とη几早5T!1 隼T図 01at ¥ 3コ 第 IOじコ 第 ノll!
]$12凹 第13図 v−1牝 第15凹 c−e酢?kJコ 12 右しリラ(す /3 5丁1表り
Claims (1)
- 1.流入空気に対して90゜未満の傾斜角度を有する波
形をフイン面上に設け、隣り合うフイン面上の波形が同
一であつて、そのフイン間隔がどの位置においてもほぼ
一定に保たれていることを特徴とする傾斜波形フイン付
き熱交換器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63044392A JPH0731029B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 傾斜波形フィン付き熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63044392A JPH0731029B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 傾斜波形フィン付き熱交換器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01219497A true JPH01219497A (ja) | 1989-09-01 |
JPH0731029B2 JPH0731029B2 (ja) | 1995-04-10 |
Family
ID=12690234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63044392A Expired - Lifetime JPH0731029B2 (ja) | 1988-02-29 | 1988-02-29 | 傾斜波形フィン付き熱交換器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0731029B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007013623A1 (ja) | 2005-07-29 | 2007-02-01 | The University Of Tokyo | 熱交換器およびこれを用いた空気調和装置並びに空気性状変換器 |
WO2008090872A1 (ja) | 2007-01-25 | 2008-07-31 | The University Of Tokyo | 熱交換器 |
JP2008180468A (ja) * | 2007-01-25 | 2008-08-07 | Univ Of Tokyo | 熱交換器 |
JP2008232592A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Univ Of Tokyo | 熱交換器 |
JP2013036625A (ja) * | 2011-08-03 | 2013-02-21 | Univ Of Tokyo | コルゲートフィン型熱交換器 |
JP2013050303A (ja) * | 2012-12-10 | 2013-03-14 | Komatsu Ltd | コルゲートフィンおよびそれを備える熱交換器 |
WO2014077318A1 (ja) * | 2012-11-15 | 2014-05-22 | 国立大学法人東京大学 | 熱交換器 |
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