JPH01202654A - 容器壁における腐食を検出する方法 - Google Patents
容器壁における腐食を検出する方法Info
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- JPH01202654A JPH01202654A JP63304295A JP30429588A JPH01202654A JP H01202654 A JPH01202654 A JP H01202654A JP 63304295 A JP63304295 A JP 63304295A JP 30429588 A JP30429588 A JP 30429588A JP H01202654 A JPH01202654 A JP H01202654A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N17/00—Investigating resistance of materials to the weather, to corrosion, or to light
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、導電性容器たとえばパイプライン、貯蔵容器
、圧力容器その他における腐食を検出する非破壊的方法
に関する。
、圧力容器その他における腐食を検出する非破壊的方法
に関する。
〔従来の技術１〕
アラスカのブラッドホー湾（ｐｒｕｄｈｏｅ Ｂａｙ）
に設置しである石油およびガスパイプラインは、急激な
冷却を防ぎかつ石油およびガス流体によシ良い輸送適性
を与えるために、断熱材の外被で覆っである。断熱材の
外表面は湿気をしゃ断するために金属外被で覆っである
。この金属外被は一般に二つの手部分から成っておシ、
各手部分は金属外被をパイプラインのまわシに保持する
のを容易にするための７ランジを有している。金属外被
の二つの手部分は７ランジで結合されて継目が形成され
る。場合によっては、水が外被継目を通って侵入して、
断熱材を通シ抜けてパイプに達し、そこで腐食を生じる
。
に設置しである石油およびガスパイプラインは、急激な
冷却を防ぎかつ石油およびガス流体によシ良い輸送適性
を与えるために、断熱材の外被で覆っである。断熱材の
外表面は湿気をしゃ断するために金属外被で覆っである
。この金属外被は一般に二つの手部分から成っておシ、
各手部分は金属外被をパイプラインのまわシに保持する
のを容易にするための７ランジを有している。金属外被
の二つの手部分は７ランジで結合されて継目が形成され
る。場合によっては、水が外被継目を通って侵入して、
断熱材を通シ抜けてパイプに達し、そこで腐食を生じる
。
パイプライン腐食を検出する先行技術の方法は十分でな
いということがわかっている。たとえば、腐食検出装置
を備えたビグはアクセス場所を有するパイプラインでし
か使用することができない。
いということがわかっている。たとえば、腐食検出装置
を備えたビグはアクセス場所を有するパイプラインでし
か使用することができない。
多くのパイプラインはそのようなアクセス場所を欠いて
いる。超音波検出法では金属外被と断熱材を除去する必
要がある。これは時間と費用のかかる処置である。ラジ
オグラフィー検出法は危険性があって、装置は扱いＫ〈
〈、非実用的または不便な隣接の移動式支持体を必要と
する。さらＫ。
いる。超音波検出法では金属外被と断熱材を除去する必
要がある。これは時間と費用のかかる処置である。ラジ
オグラフィー検出法は危険性があって、装置は扱いＫ〈
〈、非実用的または不便な隣接の移動式支持体を必要と
する。さらＫ。
ラジオグラフィー法の場合、腐食生成物で満された腐食
孔とパイプ壁の非腐食部分とを区別するのが難しいこと
が多い。
孔とパイプ壁の非腐食部分とを区別するのが難しいこと
が多い。
〔発明が解決しようとする！ｌ＠ｌ）
したがって、必要とされるのは、断熱材および周囲の外
被の上から腐食を検出する方法であり。
被の上から腐食を検出する方法であり。
かつポータプルの装置によって実施しうる方法である。
電磁検査技術は、断熱材の上から腐食を検出するだめの
そのような方法を提供する。
そのような方法を提供する。
〔従来の技術２〕
先行技術においては、航窒機燃料タンクにおける腐食を
検出するために、周波数を変数とする電磁検査技術が使
用されている。周波数を変数とする電磁検査技術では、
少数の周波数を使用し、送信信号と受信信号との間で強
さと位相の差を測定する。しかし、実際上の問題として
、周波数を変数とする技術では少数の周波数しか使用し
ないので、得られる情報量が本質的に限られておシ、し
たがってこの技術の正確さを損なっている。
検出するために、周波数を変数とする電磁検査技術が使
用されている。周波数を変数とする電磁検査技術では、
少数の周波数を使用し、送信信号と受信信号との間で強
さと位相の差を測定する。しかし、実際上の問題として
、周波数を変数とする技術では少数の周波数しか使用し
ないので、得られる情報量が本質的に限られておシ、し
たがってこの技術の正確さを損なっている。
〔発明が解決しようとする腺題２〕
本発明の目的は、検出精度が改善された、断熱材の上か
ら腐食を検出しうる。断熱導電性容器の腐食を検出する
方法を提供することである。
ら腐食を検出しうる。断熱導電性容器の腐食を検出する
方法を提供することである。
第１〜３図には、導電性容器１１における腐食を検出す
る方法が実施できる代表的な状況を１代表的検出装置２
５とともＫ、模式的に示す。本発明の方法では、腐食の
検出に過渡電磁検査（ＴＥＭＰ）を使用する。
る方法が実施できる代表的な状況を１代表的検出装置２
５とともＫ、模式的に示す。本発明の方法では、腐食の
検出に過渡電磁検査（ＴＥＭＰ）を使用する。
第１〜３図に示す導電性容器はパイプライン１１の一部
であシ、パイプライン１１はもちろん複数の個別パイプ
１３から成っている。パイプ１３はある大きさの直径を
有し、パイプ壁１５はある大きさの厚さを有している。
であシ、パイプライン１１はもちろん複数の個別パイプ
１３から成っている。パイプ１３はある大きさの直径を
有し、パイプ壁１５はある大きさの厚さを有している。
パイプ壁１５は導電性材料たとえば鋼で作られている。
アラスカのブラッドホー湾地方では、石油およびガス流
体の輸送に断熱材１７で包んだパイプラインが使用され
ている。断熱材１７はパイプライン内の石油およびガス
流体の急激な冷却を防ぎ、したがってパイプライン内の
これらの流体によシ良い輸送適性を与えるために備えら
れている。精油所では、パイプラインと容器は１作業員
を高温から守る安全対策として、通常断熱材で包まれて
いる。パイプライン上の断熱材１７は一般に熱可塑性フ
オームたとえばポリスチレンであシ、ある大きさの半径
方向厚さを有している。断熱材１７を包囲して金属外被
１９があυ、この外被は湿気をしゃ断するために備えで
ある。外被１９はパイプ壁の厚さよシもずっと小さい厚
さを有する。金属外被１９は二つの手部分を有し、これ
らの手部分はパイプラインに沿って長さ方向に延びてい
る。
体の輸送に断熱材１７で包んだパイプラインが使用され
ている。断熱材１７はパイプライン内の石油およびガス
流体の急激な冷却を防ぎ、したがってパイプライン内の
これらの流体によシ良い輸送適性を与えるために備えら
れている。精油所では、パイプラインと容器は１作業員
を高温から守る安全対策として、通常断熱材で包まれて
いる。パイプライン上の断熱材１７は一般に熱可塑性フ
オームたとえばポリスチレンであシ、ある大きさの半径
方向厚さを有している。断熱材１７を包囲して金属外被
１９があυ、この外被は湿気をしゃ断するために備えで
ある。外被１９はパイプ壁の厚さよシもずっと小さい厚
さを有する。金属外被１９は二つの手部分を有し、これ
らの手部分はパイプラインに沿って長さ方向に延びてい
る。
この外被の各手部分は半径方向外側に延びるフランジ２
１の形の継ぎ合せ装置を有する。この外被の手部分をパ
イプラインの周囲に組立てると、それぞれのフランジ２
１は互いに接して継目を形成する。これらの手部分は、
それぞれのフランジを適当な装置で固定して合体略せる
ことによって、パイプラインの周囲の正しい位置に保持
される。
１の形の継ぎ合せ装置を有する。この外被の手部分をパ
イプラインの周囲に組立てると、それぞれのフランジ２
１は互いに接して継目を形成する。これらの手部分は、
それぞれのフランジを適当な装置で固定して合体略せる
ことによって、パイプラインの周囲の正しい位置に保持
される。
第３図では、パイプ壁１５が断熱材に隣接して腐食孔２
３を有するように示しである。腐食はパイプ壁の厚さを
減少させるように作用し、また腐食孔を形成して腐食孔
を腐食生成物で満す。パイプ壁に腐食孔を形成する腐食
は、外被フランジ２１の間から断熱材に侵入する水によ
って引起される。
３を有するように示しである。腐食はパイプ壁の厚さを
減少させるように作用し、また腐食孔を形成して腐食孔
を腐食生成物で満す。パイプ壁に腐食孔を形成する腐食
は、外被フランジ２１の間から断熱材に侵入する水によ
って引起される。
検出装置２５は腐食を検査すべきパイプ壁部分の近くに
備えてあり、アンテナ２７、送信機２９％受信機および
増幅器３１、およびディジタルコンピュータ３３を有し
ている。
備えてあり、アンテナ２７、送信機２９％受信機および
増幅器３１、およびディジタルコンピュータ３３を有し
ている。
アンテナ２７は送信アンテナコイル３５、受信アンテナ
コイル３７．およびコア３９を含む。この好ましい実施
例において、送信および受信アンテナコイル３５．３７
は同じコア３９上に巻かれている（第３図参照）。以下
、この構成を一致構成と呼ぶ。コア３９はスプールの形
であ夛、非磁性かつ非導電性材料たとえばプラスチック
で作っである。送信アンテナコイルの巻き数は、送信ア
ンテナのインダクタンスを最小限におさえて送信アンテ
ナコイルの急激なスイッチ切断を行うために、最小限に
おさえる。この好ましい実施例において、送信アンテナ
コイル３５は２０〜２４番ゲージの線の１２０巻きから
成る。受信アンテナコイル３７は３４〜４０番ゲージの
線の４００巻きから成る。送信および受信アンテナコイ
ル３５゜３７はそれぞれの導線対４１．４３によって送
信機２９および受信機３１に接続しである。
コイル３７．およびコア３９を含む。この好ましい実施
例において、送信および受信アンテナコイル３５．３７
は同じコア３９上に巻かれている（第３図参照）。以下
、この構成を一致構成と呼ぶ。コア３９はスプールの形
であ夛、非磁性かつ非導電性材料たとえばプラスチック
で作っである。送信アンテナコイルの巻き数は、送信ア
ンテナのインダクタンスを最小限におさえて送信アンテ
ナコイルの急激なスイッチ切断を行うために、最小限に
おさえる。この好ましい実施例において、送信アンテナ
コイル３５は２０〜２４番ゲージの線の１２０巻きから
成る。受信アンテナコイル３７は３４〜４０番ゲージの
線の４００巻きから成る。送信および受信アンテナコイ
ル３５゜３７はそれぞれの導線対４１．４３によって送
信機２９および受信機３１に接続しである。
送信機２９は通常のものであり％１〜５アンペアの強さ
を有するパルス列を生成する。以下によシ詳しく述べる
ように、アンテナ２７の各位置において、データ強化の
ために複数のパルスを送る。
を有するパルス列を生成する。以下によシ詳しく述べる
ように、アンテナ２７の各位置において、データ強化の
ために複数のパルスを送る。
パルスは１０〜１００μｓ程度の急激な立下シ時間を有
する。送信機パルス列のパルスは、計装におけるＤＣバ
イアスを避けるために極性を交互に変える。各パルスの
持続時間はパルスの強さを安定化させるのに十分な長さ
とし、パルス終了以前にバイブ壁内に誘導電流が生じな
いようにする。送信機２９は、各パルスに対してすべて
の必要データが得られるような繰返し速度でパルスを繰
返す。
する。送信機パルス列のパルスは、計装におけるＤＣバ
イアスを避けるために極性を交互に変える。各パルスの
持続時間はパルスの強さを安定化させるのに十分な長さ
とし、パルス終了以前にバイブ壁内に誘導電流が生じな
いようにする。送信機２９は、各パルスに対してすべて
の必要データが得られるような繰返し速度でパルスを繰
返す。
たとえば、厚いパイプ壁はデータを得るのに薄いパイプ
壁よりも長い時間を必要とする。誘導電流は厚いパイプ
壁の方が拡散に長い時間を要するからである。したがっ
て、パルスの繰返し速度は一般に厚いパイプ壁の場合薄
いパイプ壁の場合よりも遅くなる。
壁よりも長い時間を必要とする。誘導電流は厚いパイプ
壁の方が拡散に長い時間を要するからである。したがっ
て、パルスの繰返し速度は一般に厚いパイプ壁の場合薄
いパイプ壁の場合よりも遅くなる。
受信機および増幅器３１は広い（５〜６けたの大きさ）
ダイナミックレンジを有する広帯域装置である。受信機
３１はＡ／Ｄ コンバータを備えており、一定の速度
で信号をサンプリングし、また信号をある時間ウィンド
ウまたはチャンネルにわたって積分する。時間ウィンド
ウの持続長さは時間とともに増大する。送信機２９と受
信機および増幅器３１は通常のものである。実際、Ｇｅ
ｏｅｘｐｔｙ４．ｔｄ、社（オーストラリア、アゾレー
ド）裂のＳＩＲＯＴＥＭ送信機、受信機および増幅器ユ
ニットが十分に働くということがわかった。バッテリー
で動作させるＳＩＲＯＴＥＭユニットはポータプルであ
＃）、これは現場でパイプラインを検査する際、使用を
容易にする特性である。
ダイナミックレンジを有する広帯域装置である。受信機
３１はＡ／Ｄ コンバータを備えており、一定の速度
で信号をサンプリングし、また信号をある時間ウィンド
ウまたはチャンネルにわたって積分する。時間ウィンド
ウの持続長さは時間とともに増大する。送信機２９と受
信機および増幅器３１は通常のものである。実際、Ｇｅ
ｏｅｘｐｔｙ４．ｔｄ、社（オーストラリア、アゾレー
ド）裂のＳＩＲＯＴＥＭ送信機、受信機および増幅器ユ
ニットが十分に働くということがわかった。バッテリー
で動作させるＳＩＲＯＴＥＭユニットはポータプルであ
＃）、これは現場でパイプラインを検査する際、使用を
容易にする特性である。
ディジタルコンピュータ３３はデータを記録するのに十
分なメモリ容量を有する通常のポータプルコンピュータ
である。
分なメモリ容量を有する通常のポータプルコンピュータ
である。
次に、導電性容器の腐食を検出する本発明の方法につい
て述べる。前述のように、本発明の方法では過渡電磁検
査（ＴＥＭＰ）を使用する。ＴＥＭＰでは、導体内に電
流を誘導してからその電流の減衰を解析することによっ
て、導体の間接的な検査が可能になる。
て述べる。前述のように、本発明の方法では過渡電磁検
査（ＴＥＭＰ）を使用する。ＴＥＭＰでは、導体内に電
流を誘導してからその電流の減衰を解析することによっ
て、導体の間接的な検査が可能になる。
まず、アンテナ２７を外被１９上に配置し、検査すべき
パイプライン１１の部分の近い表面４５の近くに来るよ
うにする。適当な装置（図示せず）を用いてアンテナ２
７を正しい位置に固定し、検査されるパイプ壁部分上で
のアンテナの動きを最小限におさえるようにする。次に
、送信機２９からパルスによって送信アンテナコイル３
５にエネルギーを供給する。前述のように、送信アンテ
ナコイル３５にはパルスの強さを安定化させるのに十分
な長さの時間にわたってエネルギーを供給し。
パイプライン１１の部分の近い表面４５の近くに来るよ
うにする。適当な装置（図示せず）を用いてアンテナ２
７を正しい位置に固定し、検査されるパイプ壁部分上で
のアンテナの動きを最小限におさえるようにする。次に
、送信機２９からパルスによって送信アンテナコイル３
５にエネルギーを供給する。前述のように、送信アンテ
ナコイル３５にはパルスの強さを安定化させるのに十分
な長さの時間にわたってエネルギーを供給し。
そうすることによってパイプライン１１内に渦電流が誘
導されないようにする。次に、送信コイル３５は、パル
スを急激に強さＯまで減衰させることにより送信機によ
って急激にエネルギー供給が断たれる。送信アンテナコ
イル３５に対するこの急激なエネルギー供給停止により
、コイルの近くにある導体すなわち外被１９およびパイ
プ壁１５内に渦電流が誘導される。渦電流はそれぞれの
導体の内側にアンテナ２７から離れる向きに拡散し、減
衰する。この渦電流は磁場を生成し、この磁場は時間変
化電圧として受信アンテナコイル３７で検出される。送
信アンテナコイルへのエネルギー供給が停止されるとす
ぐに、受信機３１のスイッチが入れられる。受信アンテ
ナコイル３７は導体内の誘導渦電流の存在と減衰を検出
する。渦、電流は抵抗発熱損失によシ導体内で徐々に散
逸する。
導されないようにする。次に、送信コイル３５は、パル
スを急激に強さＯまで減衰させることにより送信機によ
って急激にエネルギー供給が断たれる。送信アンテナコ
イル３５に対するこの急激なエネルギー供給停止により
、コイルの近くにある導体すなわち外被１９およびパイ
プ壁１５内に渦電流が誘導される。渦電流はそれぞれの
導体の内側にアンテナ２７から離れる向きに拡散し、減
衰する。この渦電流は磁場を生成し、この磁場は時間変
化電圧として受信アンテナコイル３７で検出される。送
信アンテナコイルへのエネルギー供給が停止されるとす
ぐに、受信機３１のスイッチが入れられる。受信アンテ
ナコイル３７は導体内の誘導渦電流の存在と減衰を検出
する。渦、電流は抵抗発熱損失によシ導体内で徐々に散
逸する。
拡散の速度は導体の導電率と厚さに依存する。受信機３
１は受信アンテナコイル３７によって検出される信号を
サンプリングし、それから適当なレベルまで増幅して、
記憶と処理のためにディジタルコンピュータ３３に送る
。受信機３１は、渦電流がまず導体内に誘導されたとき
から信号が雑音と区別できなくなるまで、信号を測定す
る。雑音のレベルは導体に対する受信アンテナコイル３
７の動きを最小限におさえることによって低下させられ
る。受信信号は未処理データであって、導体内の誘導電
流の減衰に関するコンピュータ３３の記録を形成する。
１は受信アンテナコイル３７によって検出される信号を
サンプリングし、それから適当なレベルまで増幅して、
記憶と処理のためにディジタルコンピュータ３３に送る
。受信機３１は、渦電流がまず導体内に誘導されたとき
から信号が雑音と区別できなくなるまで、信号を測定す
る。雑音のレベルは導体に対する受信アンテナコイル３
７の動きを最小限におさえることによって低下させられ
る。受信信号は未処理データであって、導体内の誘導電
流の減衰に関するコンピュータ３３の記録を形成する。
送信および受信の手順はアンテナ２７の同じ位置に関し
て何回も繰返され、ＳＮ比の向上がはかられる。
て何回も繰返され、ＳＮ比の向上がはかられる。
次に、データは、コンピュータデータ処理装置によって
、解釈のために適当な形式となるように処理される。デ
ータ処理の第１段階は、受信信号の正規化と、受信信号
の和をとり平均することとを含む。この好ましい実施例
における送信機２９はバッテリーで動作するので、送信
機電流の強さが変化する。データにおける強さ変化の影
響は、受信電圧を送信電流に対して正規化することＫよ
って除去される。それぞれのアンテナ位置において受信
信号の和をとり平均することは％ＳＮ比の向上に寄与す
る。特に雑音の多い環境下では、和をと９平均すること
の代わシに選択的集積を使用して、雑音の多い過渡電流
を除去することができる。この初期データ処理の結果は
、第４図に示すようか時間変化応答曲線である。（第４
図にはいくつかの導体における応答曲線を示す。）この
応答曲線は、第４〜８ｄ図を用いて以下に説明する方法
によって解釈することができる。特に第４図を参照する
と、導体壁における腐食の存在または非存在が、問題の
領域にわたってとられたいくつかの応答曲線の形を調べ
ることによって推論される。各応答曲線の形は、一部、
導体壁の厚さに依存する。たとえば、無限に厚い導体壁
の応答曲線の値の大きさは、かなシ均一な割合で（両対
数グラフ上で）減衰し、かなりまっすぐな応答曲線を生
じるが、一方有限な壁厚を有する導体の応答曲線は、あ
る点で、それまでよシも大きく下方向に湾曲しはじめ、
大きな割合で減衰する。
、解釈のために適当な形式となるように処理される。デ
ータ処理の第１段階は、受信信号の正規化と、受信信号
の和をとり平均することとを含む。この好ましい実施例
における送信機２９はバッテリーで動作するので、送信
機電流の強さが変化する。データにおける強さ変化の影
響は、受信電圧を送信電流に対して正規化することＫよ
って除去される。それぞれのアンテナ位置において受信
信号の和をとり平均することは％ＳＮ比の向上に寄与す
る。特に雑音の多い環境下では、和をと９平均すること
の代わシに選択的集積を使用して、雑音の多い過渡電流
を除去することができる。この初期データ処理の結果は
、第４図に示すようか時間変化応答曲線である。（第４
図にはいくつかの導体における応答曲線を示す。）この
応答曲線は、第４〜８ｄ図を用いて以下に説明する方法
によって解釈することができる。特に第４図を参照する
と、導体壁における腐食の存在または非存在が、問題の
領域にわたってとられたいくつかの応答曲線の形を調べ
ることによって推論される。各応答曲線の形は、一部、
導体壁の厚さに依存する。たとえば、無限に厚い導体壁
の応答曲線の値の大きさは、かなシ均一な割合で（両対
数グラフ上で）減衰し、かなりまっすぐな応答曲線を生
じるが、一方有限な壁厚を有する導体の応答曲線は、あ
る点で、それまでよシも大きく下方向に湾曲しはじめ、
大きな割合で減衰する。
この湾曲現象は誘導電流が拡散して導体壁の遠い表面４
７に到達することによる。薄い導体壁の応答曲線は厚い
導体壁の応答曲線よりも早い時点で湾曲する。
７に到達することによる。薄い導体壁の応答曲線は厚い
導体壁の応答曲線よりも早い時点で湾曲する。
腐食によシ導体壁の厚さが減少するので、腐食の存在ま
たは非存在は、検査したパイプ壁部分の応答曲線の形を
、同じ型のパイプの非腐食部分の応答曲線の形と比較す
ることによって、推論することができる。たとえば、第
４図において、′腐食１および１腐食なし”と表示した
二つの応答曲線は同じパイプでとったものである。′腐
食なし”応答曲線はパイプの非腐食部分でとったもので
あり、基準として使用する。一方、“腐食”応答曲線は
同じパイプの別の部分でとったものである。
たは非存在は、検査したパイプ壁部分の応答曲線の形を
、同じ型のパイプの非腐食部分の応答曲線の形と比較す
ることによって、推論することができる。たとえば、第
４図において、′腐食１および１腐食なし”と表示した
二つの応答曲線は同じパイプでとったものである。′腐
食なし”応答曲線はパイプの非腐食部分でとったもので
あり、基準として使用する。一方、“腐食”応答曲線は
同じパイプの別の部分でとったものである。
この別の部分は腐食をシミュレートするビットを有する
。（両応答曲線において、アンテナはパイプ壁から同じ
距離に配置した。）約１７ｍ５（ミリ秒）の点において
、′腐食”応答曲線はよシ大きく下方向に湾曲し、それ
までよりも大きな速度で減衰しはじめる。′腐食”湾曲
点は“腐食なし”湾曲点（約２５ｍ５）よりも早い時点
で生じ、“腐食”応答曲線で示される導体壁が“腐食な
し”応答曲線で示される導体壁よりも薄いということを
示す。
。（両応答曲線において、アンテナはパイプ壁から同じ
距離に配置した。）約１７ｍ５（ミリ秒）の点において
、′腐食”応答曲線はよシ大きく下方向に湾曲し、それ
までよりも大きな速度で減衰しはじめる。′腐食”湾曲
点は“腐食なし”湾曲点（約２５ｍ５）よりも早い時点
で生じ、“腐食”応答曲線で示される導体壁が“腐食な
し”応答曲線で示される導体壁よりも薄いということを
示す。
第５図では、第４図の１腐食”および１腐食なし”応答
曲線を、二つの曲線の比をパーセント応答曲線としてプ
ロットすることによシ比較した。
曲線を、二つの曲線の比をパーセント応答曲線としてプ
ロットすることによシ比較した。
ここで、基準として”腐食なし”応答曲線を用いた。パ
ーセント応答曲線は、′腐食”応答曲線と１腐食なし“
応答曲線との間の相違を強調する。
ーセント応答曲線は、′腐食”応答曲線と１腐食なし“
応答曲線との間の相違を強調する。
パーセント応答曲線の末期部分（約１７〜２０ｍ５ か
らあと。この約１７〜２０ｍ５ というのは。
らあと。この約１７〜２０ｍ５ というのは。
大体、第４図の１腐食”応答曲線が急激に下方に湾曲し
はじめる時間である）を調べることにより、１腐食”応
答曲線は１腐食なし”応答曲線から２０〜３０％ずれて
いるということがわかる。この２０〜３０％の相違は、
パイプの腐食部分とパイプの非腐食部分との間の壁厚の
相違を明瞭に示すものである。
はじめる時間である）を調べることにより、１腐食”応
答曲線は１腐食なし”応答曲線から２０〜３０％ずれて
いるということがわかる。この２０〜３０％の相違は、
パイプの腐食部分とパイプの非腐食部分との間の壁厚の
相違を明瞭に示すものである。
第４図において％１外被のみ２と表示した応答曲線は、
パイプ１３なしで金属外被１９についてとったものであ
る。１外被のみ”応答曲線は非常に速く減衰するので、
比較的末期の２０ｍ５では既に、外被１９は応答全体に
対して非常に少ししか寄与しない。これは、外被の壁厚
がパイプ壁の厚さよりもずっと小さいため、外被内では
電流がずっと速く拡散することによる。したがって、腐
食の発見に関して問題となる１外被およびパイプ”応答
曲線の部分（末期の部分である）においては、外被の影
響を無視することができる。
パイプ１３なしで金属外被１９についてとったものであ
る。１外被のみ”応答曲線は非常に速く減衰するので、
比較的末期の２０ｍ５では既に、外被１９は応答全体に
対して非常に少ししか寄与しない。これは、外被の壁厚
がパイプ壁の厚さよりもずっと小さいため、外被内では
電流がずっと速く拡散することによる。したがって、腐
食の発見に関して問題となる１外被およびパイプ”応答
曲線の部分（末期の部分である）においては、外被の影
響を無視することができる。
外被フランジの近くで測定される応答は、第７図に示す
ように、全時間にわたって外被フランジによる非常に強
い影響を受ける。外被フランジの近くで測定した応答は
、影響を受けた応答曲線を外被フランジから離れた所で
得られた基準応答曲線に対して正規化することによって
、外被フランジの影響を除去するための補正を行うこと
ができる。第７図に示すように、外被フランジが応答曲
線におよぼす影響は、中期および末期範囲（約４ｍｓ以
後）においては、下方への大体平行なずれである。すな
わち、中期および末期範囲において、影響を受けた応答
曲線は基準応答曲線と大体“平行”である。影響を受け
た応答曲線は、核的線を中期範囲において基準応答曲線
に対して正規化することによシ補正される。
ように、全時間にわたって外被フランジによる非常に強
い影響を受ける。外被フランジの近くで測定した応答は
、影響を受けた応答曲線を外被フランジから離れた所で
得られた基準応答曲線に対して正規化することによって
、外被フランジの影響を除去するための補正を行うこと
ができる。第７図に示すように、外被フランジが応答曲
線におよぼす影響は、中期および末期範囲（約４ｍｓ以
後）においては、下方への大体平行なずれである。すな
わち、中期および末期範囲において、影響を受けた応答
曲線は基準応答曲線と大体“平行”である。影響を受け
た応答曲線は、核的線を中期範囲において基準応答曲線
に対して正規化することによシ補正される。
また、第７図は、パイプ上のある位置におけるアンテナ
とパイプ壁との間の距離と、パイプ上の別の位置におけ
るアンテナとパイプ壁との間の距離との違いが応答に対
しておよぼしうる影響を示すのにも役立つ。そのような
距離の変動はパイプ型と外被との間の断熱材の厚さの不
均一によって生じる。アンテナとパイプ壁との距離が大
きくなると、中期および末期における応答の強さの減少
が起シ、この強さの減少は大体平行なずれとして現れる
。この応答には、中期範囲において応答曲線をある既知
の距離にあるアンテナに関して得られた基準応答曲線に
対して正規化することにより、距離変動の影響を除去す
るための補圧を加えることができる。
とパイプ壁との間の距離と、パイプ上の別の位置におけ
るアンテナとパイプ壁との間の距離との違いが応答に対
しておよぼしうる影響を示すのにも役立つ。そのような
距離の変動はパイプ型と外被との間の断熱材の厚さの不
均一によって生じる。アンテナとパイプ壁との距離が大
きくなると、中期および末期における応答の強さの減少
が起シ、この強さの減少は大体平行なずれとして現れる
。この応答には、中期範囲において応答曲線をある既知
の距離にあるアンテナに関して得られた基準応答曲線に
対して正規化することにより、距離変動の影響を除去す
るための補圧を加えることができる。
アンテナ２７は検査領域全体にわたっての平均導体壁厚
の読みを与える。検査領域の大きさは、アンテナ寸法、
アンテナ構成、および各送信機パルス送信後の受信機測
定時間の持続長さに依存する。アンテナの検査領域は、
アンテナ寸法が大きくなるかまたは測定時間が長くなる
と、大きくなる。好ましい実施例において、アンテナ２
７は約７．５α（約３インチ）の直径を有する。２６．
３ ｏｎ（１０，５インチ）のパイプの場合、検査領域
は直径的３０ｍ（１２インチ）である。
の読みを与える。検査領域の大きさは、アンテナ寸法、
アンテナ構成、および各送信機パルス送信後の受信機測
定時間の持続長さに依存する。アンテナの検査領域は、
アンテナ寸法が大きくなるかまたは測定時間が長くなる
と、大きくなる。好ましい実施例において、アンテナ２
７は約７．５α（約３インチ）の直径を有する。２６．
３ ｏｎ（１０，５インチ）のパイプの場合、検査領域
は直径的３０ｍ（１２インチ）である。
通常の場合、腐食の検査をすべきパイプライン部分は、
アンテナの検査領域よシもずっと大きい。
アンテナの検査領域よシもずっと大きい。
したがって、通常のパイプ検査では、検査を完全に行う
ために、アンテナを新しい位置に動かす必要がある。第
８ａ〜８ｄ図には、あるパイプ部分の腐食マツプと該パ
イプ部分のＡ−Ａに沿う対応するＴＥＭＰ検査曲線また
は測定曲線を示す。第８ｂ〜８ｄ図のＴＥＭＰ測定曲線
を得るのに、アンテナはＡ−Ａに沿う多くの位置に置い
た。第８ａ図において、Ａ−、ＡＫ沿う数値は壁厚の超
音波点測定値（ｃｒＲ（インチ）単位）を示し、また陰
影部は、パイプ壁の厚さが非陰影部の厚さよりも小さい
。
ために、アンテナを新しい位置に動かす必要がある。第
８ａ〜８ｄ図には、あるパイプ部分の腐食マツプと該パ
イプ部分のＡ−Ａに沿う対応するＴＥＭＰ検査曲線また
は測定曲線を示す。第８ｂ〜８ｄ図のＴＥＭＰ測定曲線
を得るのに、アンテナはＡ−Ａに沿う多くの位置に置い
た。第８ａ図において、Ａ−、ＡＫ沿う数値は壁厚の超
音波点測定値（ｃｒＲ（インチ）単位）を示し、また陰
影部は、パイプ壁の厚さが非陰影部の厚さよりも小さい
。
強（〈腐食された部分を示す。このマツプによれば、Ａ
−Ａに沿うパイプ壁は１８００付近でもつとも厚く、Ｏ
ｏおよび３６０°方向に行くにつれて薄くなる。
−Ａに沿うパイプ壁は１８００付近でもつとも厚く、Ｏ
ｏおよび３６０°方向に行くにつれて薄くなる。
第８ｂ図は金属外被なしの第８ａ図のパイプのＡ−Ａに
沿うＴＥＭＰ測定曲線である。第８ｂ図では、各アンテ
ナ位置に関して、選定した離散瞬間の応答曲線の値のみ
がプロットしである。次に、等価な瞬間の応答曲線値を
つなぐことによシＴＥＭＰ測定曲線が形成されている。
沿うＴＥＭＰ測定曲線である。第８ｂ図では、各アンテ
ナ位置に関して、選定した離散瞬間の応答曲線の値のみ
がプロットしである。次に、等価な瞬間の応答曲線値を
つなぐことによシＴＥＭＰ測定曲線が形成されている。
この場合、各アンテナ位置に関して、 ８．５ ｍｓ、
３２．８ｍｓ、 ６７ｍ５゜７９ｍ５．９２ｍ５．お
よび１０５ｍ５の応答曲線値をプロットして、バイブ壁
厚に関するそれぞれのＴ ＥＭＰ測定曲線が形成されて
いる。各ＴＥＭＰ測定曲線はパイプのもつとも厚い部分
において得られたＴＥＭＰ応答に対して正規化しである
。第８ｂ図から明らかなように、ＴＥＭＰ測定曲線は、
１８Ｃ０からどちらの方向（０°および３６０°に向う
方向）に動いてもパイプ壁厚は小さくな夛、０〜６０°
および３２０〜３６００付近でもつとも薄くなるという
ことを示す。末期ＴＥＭＰ測定曲ｉ１ｉＩＪ（６７ｍｓ
以後）は、特に明瞭に壁厚の減少を示し、第８ａ図のパ
イプ腐食マツプに対応している。
３２．８ｍｓ、 ６７ｍ５゜７９ｍ５．９２ｍ５．お
よび１０５ｍ５の応答曲線値をプロットして、バイブ壁
厚に関するそれぞれのＴ ＥＭＰ測定曲線が形成されて
いる。各ＴＥＭＰ測定曲線はパイプのもつとも厚い部分
において得られたＴＥＭＰ応答に対して正規化しである
。第８ｂ図から明らかなように、ＴＥＭＰ測定曲線は、
１８Ｃ０からどちらの方向（０°および３６０°に向う
方向）に動いてもパイプ壁厚は小さくな夛、０〜６０°
および３２０〜３６００付近でもつとも薄くなるという
ことを示す。末期ＴＥＭＰ測定曲ｉ１ｉＩＪ（６７ｍｓ
以後）は、特に明瞭に壁厚の減少を示し、第８ａ図のパ
イプ腐食マツプに対応している。
第８Ｃ図にも第８ａ図のパイプのＡ−Ａに沿うＴＥＭＰ
測定曲線を示すが、これは金属外被がついている場合で
ある。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲線は第８ｂ図のＴＥＭ
Ｐ測定曲線と同じゃシ方で得られたものである。９５″
および２７０°付近にある外被フランジは、該フランジ
近くのＴＥＭＰ測定曲線部分の値の大きさを低下させる
。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲ｉＦｉ、外被フランジ近く
で測定された応答を外被フランジから離れたとζろで測
定された応答に対して正規化することによって、外被フ
ランジの影響を小さくするための補正を加えたものであ
る。これらの応答は中期範囲（３〜６ｍ５）で正規化し
、次に末期（３２ｍｓ以後）を解析する。
測定曲線を示すが、これは金属外被がついている場合で
ある。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲線は第８ｂ図のＴＥＭ
Ｐ測定曲線と同じゃシ方で得られたものである。９５″
および２７０°付近にある外被フランジは、該フランジ
近くのＴＥＭＰ測定曲線部分の値の大きさを低下させる
。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲ｉＦｉ、外被フランジ近く
で測定された応答を外被フランジから離れたとζろで測
定された応答に対して正規化することによって、外被フ
ランジの影響を小さくするための補正を加えたものであ
る。これらの応答は中期範囲（３〜６ｍ５）で正規化し
、次に末期（３２ｍｓ以後）を解析する。
（第８ｄ図には、外被フランジの影響を補正する前の第
８．ｃｍのＴＥＭＰ測定曲線を示す。）第８Ｃ図のＴＥ
ＭＰ測定曲線と第８ａ図の腐食マツプとの間には良い相
関関係が存在する。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲線はパイ
プ壁の厚さがＯ〜６０°および３２０〜３６０°付近で
小さくなることを示し、したがってこれらの位置の腐食
が推論される。
８．ｃｍのＴＥＭＰ測定曲線を示す。）第８Ｃ図のＴＥ
ＭＰ測定曲線と第８ａ図の腐食マツプとの間には良い相
関関係が存在する。第８Ｃ図のＴＥＭＰ測定曲線はパイ
プ壁の厚さがＯ〜６０°および３２０〜３６０°付近で
小さくなることを示し、したがってこれらの位置の腐食
が推論される。
第８ａ〜第８ｄ図はＴＥＭＰ法が超音波法よシも有利な
相違点を示している。超音波法では点測定を行うので、
多数の測定が必要となるが、ＴＥＭＰ法のアンテナは大
きな検査領斌を持つのでより少い測定ですむ。第８ａ図
の超音波測定は本質的にＡ−Ａの線上に限られているが
、ＴＥＭＰ測定はＡ−Ａの両側に約１０ｍ（数インチ）
程度広がるパイプ部分を包含する。さらに、超音波測定
は裸のパイプに関して実施しなければならないが、ＴＥ
ＭＰ測定は外被の上から実施することができる。
相違点を示している。超音波法では点測定を行うので、
多数の測定が必要となるが、ＴＥＭＰ法のアンテナは大
きな検査領斌を持つのでより少い測定ですむ。第８ａ図
の超音波測定は本質的にＡ−Ａの線上に限られているが
、ＴＥＭＰ測定はＡ−Ａの両側に約１０ｍ（数インチ）
程度広がるパイプ部分を包含する。さらに、超音波測定
は裸のパイプに関して実施しなければならないが、ＴＥ
ＭＰ測定は外被の上から実施することができる。
第８ｂ〜８ｄ図に示すようなＴＥＭＰ測定曲線の場合、
アンテナをパイプ上のある位置から別の位置に動かすこ
とによって生じる。アンテナとパイプ壁との間の距離変
動が、応答におよぼす影響は、パイプ壁からいくつかの
既知の距離に配置したアンテナによって基準応答曲線を
作成することにより補正することができる。その場合、
距離誤差を有する応答曲線の中期部分は、それぞれの基
準応答曲線の中期部分に対して正規化される。
アンテナをパイプ上のある位置から別の位置に動かすこ
とによって生じる。アンテナとパイプ壁との間の距離変
動が、応答におよぼす影響は、パイプ壁からいくつかの
既知の距離に配置したアンテナによって基準応答曲線を
作成することにより補正することができる。その場合、
距離誤差を有する応答曲線の中期部分は、それぞれの基
準応答曲線の中期部分に対して正規化される。
第６図には、第５図の腐食孔のＴＥＭＰ測定曲線を示す
。このＴＥＭＰ測定曲線はアンテナを複数の位置に動か
し、かつ各アンテナ位置で２５〜５２ｍ５ 時間タイン
ドクにわたって応答を半均することによって得たもので
ある。腐食孔の実際の範囲をグラフの左下に示す。それ
によれば、腐食孔は約２０ ｃｍ （約８インチ）の半
径を有する。第６図のＴＥＭＰ測定曲線は実際の断面形
と良い相関関係を示している。約４２．５ ｃａｒ （
約１フインチ）以上では、とのＴＥＭＰ測定曲線は、近
くのパイプ端との誘導電流の相互作用のために、値のわ
ずかな低下を示している。
。このＴＥＭＰ測定曲線はアンテナを複数の位置に動か
し、かつ各アンテナ位置で２５〜５２ｍ５ 時間タイン
ドクにわたって応答を半均することによって得たもので
ある。腐食孔の実際の範囲をグラフの左下に示す。それ
によれば、腐食孔は約２０ ｃｍ （約８インチ）の半
径を有する。第６図のＴＥＭＰ測定曲線は実際の断面形
と良い相関関係を示している。約４２．５ ｃａｒ （
約１フインチ）以上では、とのＴＥＭＰ測定曲線は、近
くのパイプ端との誘導電流の相互作用のために、値のわ
ずかな低下を示している。
第４図の応答曲線を解釈するもう一つの方法は、パイプ
壁の遠い表面４７が応答曲線に最初に現れる時間を調べ
ることを含む。この時間を“臨界時間”と呼ぶことにす
る。この時間は、前述のように、応答曲線がそれまでよ
シも大きく下方向に湾曲しはじめる点のことである（第
４図参照）。パイプの壁厚は臨界時間の平方根に比例す
る。比例定数または比例因子はパイプの形状および導電
率に依存し、パイプの特定厚に関して臨界時間を決定す
ることによって決定することができる。
壁の遠い表面４７が応答曲線に最初に現れる時間を調べ
ることを含む。この時間を“臨界時間”と呼ぶことにす
る。この時間は、前述のように、応答曲線がそれまでよ
シも大きく下方向に湾曲しはじめる点のことである（第
４図参照）。パイプの壁厚は臨界時間の平方根に比例す
る。比例定数または比例因子はパイプの形状および導電
率に依存し、パイプの特定厚に関して臨界時間を決定す
ることによって決定することができる。
本発明の方法は、装置とデータを既知の厚さと導電率の
パイプに関して較正したならば、壁厚の定量的測定に使
用することができる。検査されるパイプの実際の壁厚が
知られたならば、製造壁厚との比較によシ、検査される
パイプの腐食による壁損失の決定がなされる。
パイプに関して較正したならば、壁厚の定量的測定に使
用することができる。検査されるパイプの実際の壁厚が
知られたならば、製造壁厚との比較によシ、検査される
パイプの腐食による壁損失の決定がなされる。
本発明の一つの重要な測面は、先行技術の方法よシも、
導体壁における腐食検出の精度が高いということである
。本発明は周波数ではなく時間を変数として働く。時間
を変数とする場合、正確な検出のために導体壁を検査す
るのに必要なすべての情報は、一つの送信機パルスによ
って得られる。
導体壁における腐食検出の精度が高いということである
。本発明は周波数ではなく時間を変数として働く。時間
を変数とする場合、正確な検出のために導体壁を検査す
るのに必要なすべての情報は、一つの送信機パルスによ
って得られる。
各パルスは無限数の周波数を含む。しかし、周波数を変
数とする方法の場合、導体壁の検査に少数の周波数しか
使用されず、壁厚を決定すべき情報の量が限られる。
数とする方法の場合、導体壁の検査に少数の周波数しか
使用されず、壁厚を決定すべき情報の量が限られる。
本発明のもう一つの重要な側面は断熱材を通して腐食を
検出する能力である。超音波法と異なり、本発明は、問
題の壁とプローブ（アンテナ）との間にある非導電層さ
らには導電層さえも除去するという費用と時間のかかる
作業を必要としない。
検出する能力である。超音波法と異なり、本発明は、問
題の壁とプローブ（アンテナ）との間にある非導電層さ
らには導電層さえも除去するという費用と時間のかかる
作業を必要としない。
さらに１本発明はアンテナに伴う非常に広い検査領域を
有するが、一方超音波法は本質的に点測定を行うもので
ある。プローブ検査領域のこの違いは、パイプライン壁
の腐食の検出において特別の重要性を有する。パイプラ
イン壁の腐食は１割合に大きな領域にわたって壁損失が
ある場合に危険になる。小さな腐食部分というのは、漏
れの可能性という点で一般にやっかいなものであるが、
大きな腐食領域が与えるような爆発の危険はない。
有するが、一方超音波法は本質的に点測定を行うもので
ある。プローブ検査領域のこの違いは、パイプライン壁
の腐食の検出において特別の重要性を有する。パイプラ
イン壁の腐食は１割合に大きな領域にわたって壁損失が
ある場合に危険になる。小さな腐食部分というのは、漏
れの可能性という点で一般にやっかいなものであるが、
大きな腐食領域が与えるような爆発の危険はない。
ＴＥＭＰ法は、アンテナ検査領域全体にわたる平均測定
値を与えるため、危険なパイプライン壁損失の検出にお
いてよシ効率的である。
値を与えるため、危険なパイプライン壁損失の検出にお
いてよシ効率的である。
本発明の方法をパイプラインの腐食の検出における使用
に関して説明したが、この方法は他のタイプの容器たと
えば貯蔵容器および圧力容器の導電性壁の腐食を検出す
るのＫも使用することができる。さらに１本発明の方法
は非断熱容器にも断熱容器に対してと同様に使用するこ
とができる。
に関して説明したが、この方法は他のタイプの容器たと
えば貯蔵容器および圧力容器の導電性壁の腐食を検出す
るのＫも使用することができる。さらに１本発明の方法
は非断熱容器にも断熱容器に対してと同様に使用するこ
とができる。
アンテナは前述の一致構成とは異なる構成に構成された
送信アンテナと受信アンテナを有することができる。そ
のような構成の一つは受信アンテナと分離しているが共
面の送信アンテナを有するものである。もう一つの構成
は大きな送信アンテナループ内に配置された複数の受信
アンテナを有するものである。
送信アンテナと受信アンテナを有することができる。そ
のような構成の一つは受信アンテナと分離しているが共
面の送信アンテナを有するものである。もう一つの構成
は大きな送信アンテナループ内に配置された複数の受信
アンテナを有するものである。
以上、本発明を特定のものについて説明したが、ここで
開示した事柄は単なる例であって、構造の可能であると
理解すべきである。本発明の意図と範囲は、特許請求の
範囲に示される。
開示した事柄は単なる例であって、構造の可能であると
理解すべきである。本発明の意図と範囲は、特許請求の
範囲に示される。
第１図は１本発明の好ましい実施例によって容器の腐食
を検出する方法が実施できる代表的な状況を、代表的な
試験装置とともに示す模式図、第２図は、第１図のパイ
プラインの横断面を示す模式図。 第３図は、第２図のアンテナを詳細に示す模式第４図は
１本発明の過渡電磁検査（ＴＥＭＰ）法によって得られ
た、いくつかの導体の時間を変数とする応答曲線を示す
グラフ、 第５図は、第４図の１腐食”応答曲線と１腐食なし”応
答曲線との比を計算することによって得られた。パイプ
壁の腐食孔の応答曲線のグラフ、第６図は、各アンテナ
位置における末期応答を平均することによって得られた
、第５図の腐食孔の縦断面ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラ
フ、第７図は、外被フランジとアンテナ高さの変化とが
パイプ壁の時間変数応答におよぼす影響を示すグラフ、 第８８［Ｄは、腐食の位置と超音波壁厚測定値とを示す
、パイプ部分の円周マツプ、 第８ｂ図は、第８ａ図のパイプのＡ−Ａに沿ってとった
外被なしパイプの横方向ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフ
、 第８Ｃ図は、第８ａ図のパイプのＡ−Ａに沿ってとった
、外被付きパイプの、外被フランジの影響を補正した横
方向ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフ、第８ｄ図は、外被
フランジの影響を補正していない、第８Ｃ図の場合と同
じ場合のＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフである。 図中、１１け導電性容器（パイプライン）、１３は個別
パイプ、１５はパイプ壁、１７は断熱材、１９は金属外
被、２１はフランジ、２３は腐食孔、２５は検出装置％
２７はアンテナ、２９は送信機、３１は受信機および増
幅器、３３けディジタルコンピュータ、３５は送信アン
テナフィル、３７は受信アンテナコイル、３９はコア、
４１゜４３は導線対、４５はパイプの近い表面、４７は
パイプの遠い表面。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 ”２＋ 第４図 時間（ｍｓ） ％応答 ○ ｌ 〉 °′″ １゛・３和７８年・ス月・？８Ｆ ／；ｆ
ｆｉ
を検出する方法が実施できる代表的な状況を、代表的な
試験装置とともに示す模式図、第２図は、第１図のパイ
プラインの横断面を示す模式図。 第３図は、第２図のアンテナを詳細に示す模式第４図は
１本発明の過渡電磁検査（ＴＥＭＰ）法によって得られ
た、いくつかの導体の時間を変数とする応答曲線を示す
グラフ、 第５図は、第４図の１腐食”応答曲線と１腐食なし”応
答曲線との比を計算することによって得られた。パイプ
壁の腐食孔の応答曲線のグラフ、第６図は、各アンテナ
位置における末期応答を平均することによって得られた
、第５図の腐食孔の縦断面ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラ
フ、第７図は、外被フランジとアンテナ高さの変化とが
パイプ壁の時間変数応答におよぼす影響を示すグラフ、 第８８［Ｄは、腐食の位置と超音波壁厚測定値とを示す
、パイプ部分の円周マツプ、 第８ｂ図は、第８ａ図のパイプのＡ−Ａに沿ってとった
外被なしパイプの横方向ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフ
、 第８Ｃ図は、第８ａ図のパイプのＡ−Ａに沿ってとった
、外被付きパイプの、外被フランジの影響を補正した横
方向ＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフ、第８ｄ図は、外被
フランジの影響を補正していない、第８Ｃ図の場合と同
じ場合のＴＥＭＰ測定曲線を示すグラフである。 図中、１１け導電性容器（パイプライン）、１３は個別
パイプ、１５はパイプ壁、１７は断熱材、１９は金属外
被、２１はフランジ、２３は腐食孔、２５は検出装置％
２７はアンテナ、２９は送信機、３１は受信機および増
幅器、３３けディジタルコンピュータ、３５は送信アン
テナフィル、３７は受信アンテナコイル、３９はコア、
４１゜４３は導線対、４５はパイプの近い表面、４７は
パイプの遠い表面。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 ”２＋ 第４図 時間（ｍｓ） ％応答 ○ ｌ 〉 °′″ １゛・３和７８年・ス月・？８Ｆ ／；ｆ
ｆｉ
Claims (11)
- （１）導電性で、近い表面と遠い表面を有する、容器壁
における腐食を検出する方法であつて、（イ）送信アン
テナと受信アンテナを、腐食を検査すべき容器壁部分の
近い表面に近接させて配置し、 （ロ）送信アンテナに電流によつてエネルギーを供給し
、 （ハ）送信アンテナへのエネルギー供給を急激に断つて
、容器壁部分内に電流を誘導し、 （ニ）前記容器壁部分における前記誘導電流の存在と減
衰を受信アンテナによつて検出し、 （ホ）前記容器壁部分における前記誘導電流の減衰の記
録を、ある時間にわたつてとり、 （ヘ）前記記録を前記容器壁部分の厚さの決定のために
解釈して、該決定厚から、前記容器壁部分に腐食が存在
するかしないかを推論しうる 各ステップから成ることを特徴とする容器壁における腐
食を検出する方法。 - （２）前記送信アンテナと前記受信アンテナを、前記容
器壁に隣接する一層の断熱材に隣接させて、該断熱材が
前記容器壁と前記送信アンテナおよび前記受信アンテナ
との間に来るように配置し、前記断熱材を前記容器上に
残したままで実施しうる請求項１記載の方法。 - （３）前記送信アンテナと前記受信アンテナを、前記容
器壁に隣接しかつ前記容器の壁厚よりもずつと小さい壁
厚を有する導電性外被に隣接させて、該外被が前記容器
壁と前記送信アンテナおよび前記受信アンテナとの間に
来るように配置し、前記外被を前記容器上に残したまま
で実施しうる請求項２記載の方法。 - （４）前記記録を、前記検査される容器壁部分の厚さの
決定のために解釈するステップをさらに含み、前記記録
を、既知の厚さの実質的に同じ容器壁部分内に同様に誘
導される電流の減衰の記録として作成される基準記録と
比較することにより、前記検査される容器壁部分に腐食
が存在するかしないかを推論しうる請求項１記載の方法
。 - （５）前記記録を、前記検査される容器壁部分の厚さの
決定のために解釈するステップをさらに含み、前記記録
を、既知の厚さの実質的に同じ容器壁部分内に同様に誘
導される電流の減衰の記録として作成される基準記録と
比較することにより、前記検査される容器壁部分に腐食
が存在するかしないかを推論しうる請求項２記載の方法
。 - （６）前記記録を、前記検査される容器壁部分の厚さの
決定のために解釈するステップをさらに含み、前記記録
を、既知の厚さの実質的に同じ容器壁部分内に同様に誘
導される電流の減衰の記録として作成される基準記録と
比較し、かつこれらの記録の割合に末期を調べることに
より前記検査される容器壁部分に腐食が存在するかしな
いかを推論することによつて、前記検査される容器壁部
分に腐食が存在するかしないかを推論しうる請求項３記
載の方法。 - （７）前記外被が部分に分けて与えられ、該外被部分が
該外被部分を結合する継ぎ合せ装置を有していて、該継
ぎ合せ装置が前記容器壁部分内の前記誘導電流の減衰に
影響をおよぼす場合の、 （イ）継ぎ合せ装置からある程度の距離だけ離れたとこ
ろにあつて継ぎ合せ装置の影響を受けない実質的に同じ
容器壁部分内に同様に誘導される電流の減衰の記録とし
て作成される基準記録に対して、前記検査される容器壁
部分の記録を、これらの記録が大体“平行”な部分にわ
たつて正規化することにより、前記検査される容器壁部
分内の前記誘導電流の減衰の記録を、前記継ぎ合せ装置
の影響に関して補正する ステップをさらに含む請求項６記載の方法。 - （８）前記断熱材が不均一な厚さを有し、そのため、前
記検査される部分における、送信アンテナおよび受信ア
ンテナと容器壁との間の距離と、第２の検査される部分
における、送信アンテナおよび受信アンテナと容器壁と
の間の距離とに変動が生じ、該距離変動が、前記容器壁
部分内の前記誘導電流の減衰に影響をおよぼす場合の、 （イ）前記送信アンテナと前記受信アンテナを前記容器
と事実上同じ容器の壁部分から既知の距離に配置して、
該部分内に同様に誘導される電流の減衰の記録として作
成される基準記録に対して、前記検査される容器壁部分
の前記記録を、これらの記録が大体“平行”な記録部分
にわたつて正規化することにより、前記検査される容器
壁部分内の前記誘導電流の減衰の記録を前記距離変動の
影響に関して補正する ステップをさらに含む請求項５記載の方法。 - （９）前記断熱材が不均一な厚さを有し、そのため、前
記検査される部分における、送信アンテナおよび受信ア
ンテナと容器壁との間の距離と、第２の検査される部分
における、送信アンテナおよび受信アンテナ容器壁との
間の距離とに変動が生じ、該距離変動が、前記容器壁部
分内の前記誘導電流の減衰に影響をおよぼす場合の、 （イ）前記送信アンテナと前記受信アンテナを前記容器
と事実上同じ容器の壁部分から既知の距離に配置して、
該部分内に同様に誘導される電流の減衰の記録として作
成される基準記録に対して、前記検査される容器壁部分
の前記記録を、これらの記録が大体“平行”な記録部分
にわたつて正規化することにより、前記検査される容器
壁部分内の前記誘導電流の減衰の記録を前記距離変動の
影響に関して補正する。 ステップをさらに含む請求項６記載の方法。 - （１０）前記検査される容器壁部分の厚さが、前記誘導
電流が前記検査される容器壁部分の遠い表面に達する時
間を前記記録において決定することによつて、決定され
る請求項１記載の方法。 - （１１）さらに、 （イ）送信アンテナと受信アンテナを同じ位置に保つて
、この送信アンテナと受信アンテナの位置において同様
に誘導される電流の減衰に関する複数の記録を作成し、 （ロ）送信アンテナおよび受信アンテナの前記位置にお
けるＳＮ比を向上させるために、前記複数の記録を処理
する 各ステップを含む請求項１記載の方法。
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