JPH01198450A - 高強度高靭性熱間鍜造非調質鋼 - Google Patents
高強度高靭性熱間鍜造非調質鋼Info
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼にかかわり、さ
らに詳しくは、自動車用部品、建設機械部品等のなかで
、高強度・高靭性を必要とする熱間鍛造品の製造に際し
て、熱間鍛造後、調質処理をすることなく、十分な強度
と靭性、特に低温靭性を製品に付与することを可能にし
た高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼に関するものである。
らに詳しくは、自動車用部品、建設機械部品等のなかで
、高強度・高靭性を必要とする熱間鍛造品の製造に際し
て、熱間鍛造後、調質処理をすることなく、十分な強度
と靭性、特に低温靭性を製品に付与することを可能にし
た高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼に関するものである。
［従来の技術］
従来、自動車用部品、建設機械部品等のなかで、高強度
・高靭性を必要とする熱間鍛造品は、主として調質、即
ち、焼入れ焼きもどしをして使用されている。しかしな
がら、調質処理のコストは近年のエネルギ高騰とともに
これらの機械部品の製造コストのなかで大きなウェイト
を占めるようになってきている。したがって、製造コス
ト低減の観点から、調質処理を省略する事が出来る鋼材
、即ち熱間鍛造のままで調質材以上の強度と靭性を確保
し得るいわゆる熱間鍛造非調質鋼が必要になってきてい
る。
・高靭性を必要とする熱間鍛造品は、主として調質、即
ち、焼入れ焼きもどしをして使用されている。しかしな
がら、調質処理のコストは近年のエネルギ高騰とともに
これらの機械部品の製造コストのなかで大きなウェイト
を占めるようになってきている。したがって、製造コス
ト低減の観点から、調質処理を省略する事が出来る鋼材
、即ち熱間鍛造のままで調質材以上の強度と靭性を確保
し得るいわゆる熱間鍛造非調質鋼が必要になってきてい
る。
一般に、鋼材の靭性な無視して、強度のみ高くすること
は、非調質てあっても、比較的容易であるけれども、こ
のような鋼材は、用途が限定され、従来の調質鋼に代替
できるものてはない。
は、非調質てあっても、比較的容易であるけれども、こ
のような鋼材は、用途が限定され、従来の調質鋼に代替
できるものてはない。
これに対して、特開昭５６−３８４４８公報には、Ｓｉ
、Ｍｎ等を多くすることによる地鉄の強化と、Ｔｉ、Ｖ
、Ｎｂによる析出強化による鋼材の高強度化を図るとと
もに、鋼中のＮを０．２９ Ｔｉｔ以上と多くして、窒
化物主体のＴｉ、 Ｖ、 Ｎｂの析出物を生成させるこ
とにより、旧オーステナイト粒径を微細化して、鋼材の
高靭性化を図り、熱間鍛造のままで優れた強度と靭性の
確保を可能にした材料が示されている。
、Ｍｎ等を多くすることによる地鉄の強化と、Ｔｉ、Ｖ
、Ｎｂによる析出強化による鋼材の高強度化を図るとと
もに、鋼中のＮを０．２９ Ｔｉｔ以上と多くして、窒
化物主体のＴｉ、 Ｖ、 Ｎｂの析出物を生成させるこ
とにより、旧オーステナイト粒径を微細化して、鋼材の
高靭性化を図り、熱間鍛造のままで優れた強度と靭性の
確保を可能にした材料が示されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、このような材料を用いてもなおかつ、従
来の調質材以上の強度と靭性、特に低温靭性の保温には
未だ十分であるとは言えないのか現状である。
来の調質材以上の強度と靭性、特に低温靭性の保温には
未だ十分であるとは言えないのか現状である。
本発明の目的は、熱間鍛造のままで従来の調質材以上の
強度と靭性、特に低温靭性の保証を可能にした、高強度
高靭性熱間鍛造非調質鋼を提供しようとするものである
。
強度と靭性、特に低温靭性の保証を可能にした、高強度
高靭性熱間鍛造非調質鋼を提供しようとするものである
。
［課題を解決するための手段、作用］
本発明者らは、熱間鍛造のままで従来の調質材以上の強
度と靭性、特に低温靭性の保証を可能にした高強度高靭
性熱間鍛造用鋼を実現するために、鋭意検討を行なった
結果、高Ｓｉ化による固溶体硬化の活用及びパーライト
分率増加元素の添加によって高強度化をはかり、Ｓ、Ｖ
、Ｎの多量添加によるフェライト・パーライト組織の微
細化によって高靭性化をはかった鋼材を用いれば、熱間
鍛造のままで従来の調質材以上の強度と低温靭性の保証
が可能であるという新規な知見を得て、本発明をなした
ものである。
度と靭性、特に低温靭性の保証を可能にした高強度高靭
性熱間鍛造用鋼を実現するために、鋭意検討を行なった
結果、高Ｓｉ化による固溶体硬化の活用及びパーライト
分率増加元素の添加によって高強度化をはかり、Ｓ、Ｖ
、Ｎの多量添加によるフェライト・パーライト組織の微
細化によって高靭性化をはかった鋼材を用いれば、熱間
鍛造のままで従来の調質材以上の強度と低温靭性の保証
が可能であるという新規な知見を得て、本発明をなした
ものである。
即ち、本発明は以上の知見にもとすいてなされたもので
あって、その要旨とするところは、重量比として、 Ｃ： ０．１０〜０．６０ Ｌ Ｓｉ：１．０超〜３．０％、 ｓ ： ｏ、ｏｓ超〜０．３０ ％、 Ｖ ： ０．０３〜０．３０ ％ Ｎ ： ０．００５〜０．０６Ｑ駕 ＡＱ、： ｏ、ｏｏｓ〜０．１００％を含有し、Ｍｎ：
３．０ ％以下、 Ｃｒ： ３．０ ％以下、 Ｎｉ ： ：１．０ ％以下、 Ｍｏ： １．０ ％以下、 Ｃｕ： ２．０ ％以下、 （７）１種又は２種以上を（０，４−Ｃ％）＜ （Ｍｎ
％）／ ５ ＋（Ｃｒ％）／９＋ＣＮｉ ％）／３０
＋（Ｍｏ ％）／４＋（Ｃｕ ％）／１３＜ （０，７
−Ｃ駕）の範囲で含有し、Ｐ ： ０．０１ ％以下に
制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼にある。また
、さらに必要に応じて、 Ｔｉ ： Ｑ、ＯＱｌ 〜（１，０５（１％、Ｎｂ：
ｏ、ｏｏｓ〜０．１０ ％のうちの少なくとも一方を含
有するものである。
あって、その要旨とするところは、重量比として、 Ｃ： ０．１０〜０．６０ Ｌ Ｓｉ：１．０超〜３．０％、 ｓ ： ｏ、ｏｓ超〜０．３０ ％、 Ｖ ： ０．０３〜０．３０ ％ Ｎ ： ０．００５〜０．０６Ｑ駕 ＡＱ、： ｏ、ｏｏｓ〜０．１００％を含有し、Ｍｎ：
３．０ ％以下、 Ｃｒ： ３．０ ％以下、 Ｎｉ ： ：１．０ ％以下、 Ｍｏ： １．０ ％以下、 Ｃｕ： ２．０ ％以下、 （７）１種又は２種以上を（０，４−Ｃ％）＜ （Ｍｎ
％）／ ５ ＋（Ｃｒ％）／９＋ＣＮｉ ％）／３０
＋（Ｍｏ ％）／４＋（Ｃｕ ％）／１３＜ （０，７
−Ｃ駕）の範囲で含有し、Ｐ ： ０．０１ ％以下に
制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする高強度高靭性熱間鍛造非調質鋼にある。また
、さらに必要に応じて、 Ｔｉ ： Ｑ、ＯＱｌ 〜（１，０５（１％、Ｎｂ：
ｏ、ｏｏｓ〜０．１０ ％のうちの少なくとも一方を含
有するものである。
以下に１本発明の詳細な説明する。
まず、Ｃは鍛造品の強度を増加させるのに有効な元素で
あるが、０．１０％未満では強度が不足し、また０、６
ｚを超えると、靭性の劣化を招くため、含有量を０．１
０〜０．６０にとした。
あるが、０．１０％未満では強度が不足し、また０、６
ｚを超えると、靭性の劣化を招くため、含有量を０．１
０〜０．６０にとした。
次に、Ｓｉは固溶体硬化による強度の増加を図ることを
目的として添加するが、１．００Ｘ以下ではその効果は
不十分であり、一方、３．Ｏｚを超えるとその効果は飽
和し、むしろ靭性の劣化を招くので、その含有量を１．
００超〜３．Ｏｚとした。
目的として添加するが、１．００Ｘ以下ではその効果は
不十分であり、一方、３．Ｏｚを超えるとその効果は飽
和し、むしろ靭性の劣化を招くので、その含有量を１．
００超〜３．Ｏｚとした。
また、Ｓは鋼中でＭｎＳとして存在し、フェライト・パ
ーライト組織の微細化に寄与するが、ｏ、ｏｓ駕以下で
はその効果は不十分である。一方。
ーライト組織の微細化に寄与するが、ｏ、ｏｓ駕以下で
はその効果は不十分である。一方。
０．３０％を超えるとその効果は飽和し、むしろ靭性の
劣化及び異方性の増加を招く０以上の理由から、５（７
）含有量を０．０５超〜０．３０％とした。
劣化及び異方性の増加を招く０以上の理由から、５（７
）含有量を０．０５超〜０．３０％とした。
さらに、■、ＮはＶＮの析出挙動を通じて、フェライト
・パーライト組織の微細化に寄与するが、Ｖ ： ０．
０３％未満、 Ｎ ： ０．００５％未満ではその効果
は不十分であり、一方、Ｖ ： ０．３０＄超、Ｎ 二
０．０６０％超では、その効果は飽和し、むしろ析出脆
化による靭性の劣化を招くので、その含有量をＶ ：
０．０３〜０．３０＄ 、 Ｎ ：口、００５〜０
．０６０％とした。
・パーライト組織の微細化に寄与するが、Ｖ ： ０．
０３％未満、 Ｎ ： ０．００５％未満ではその効果
は不十分であり、一方、Ｖ ： ０．３０＄超、Ｎ 二
０．０６０％超では、その効果は飽和し、むしろ析出脆
化による靭性の劣化を招くので、その含有量をＶ ：
０．０３〜０．３０＄ 、 Ｎ ：口、００５〜０
．０６０％とした。
次に、 ＡＱは脱酸元素として添加するか、ｏ、ｏｏｓ
ｘ未満てはその効果は不十分であり、一方、０．１００
％を超えるとその効果は飽和し、むしろ靭性な劣化させ
るのて、その含有量をｏ、ｏｏｓ〜ｏ、１ｏｏｘとした
。
ｘ未満てはその効果は不十分であり、一方、０．１００
％を超えるとその効果は飽和し、むしろ靭性な劣化させ
るのて、その含有量をｏ、ｏｏｓ〜ｏ、１ｏｏｘとした
。
次に本発明においては、 Ｍｎ、 Ｃｒ、旧、Ｍｏ、
Ｃｕの１１４又は２種以上を必須元素として含有させる
。
Ｃｕの１１４又は２種以上を必須元素として含有させる
。
これらの元素は焼入れ性の増加によりパーライト分率を
増加させ、ｆｎ造品の強度を増加させるために添加する
。ここでパーライト分率は、第１図に示すように、次式
で表わされる炭素当量に比例する。
増加させ、ｆｎ造品の強度を増加させるために添加する
。ここでパーライト分率は、第１図に示すように、次式
で表わされる炭素当量に比例する。
Ｃｅｑ ＝ （ｃ Ｘ）＋ （Ｍｎ％） １５ ＋（Ｃ
ｒｔ） ／９ ＋（Ｎｉｌ） ／ ３０＋ （Ｍｏｂ
） ／ ４ ＋ （Ｃｕｔ） ／ １３さらに、炭
素当量が０．４未満では強度が不足し。
ｒｔ） ／９ ＋（Ｎｉｌ） ／ ３０＋ （Ｍｏｂ
） ／ ４ ＋ （Ｃｕｔ） ／ １３さらに、炭
素当量が０．４未満では強度が不足し。
一方、’ＪＲ素当量が０．７を超えると靭性の劣化を招
くので、炭素当量は０．４〜０．７の範囲に限定する必
要がある０以上の理由で、Ｍｎ％Ｃｒ、Ｎｉ、 Ｍｏ、
Ｃｕの含有量を、Ｃ量に応じて、 （０，４−ＣＸ）
＜ （Ｍｎ Ｘ）１５＋（Ｃｒ Ｘ）／９＋（Ｎｉ ＄
）／３０＋（Ｍｏ ＄）／４＋（Ｃｕ Ｘ）／ １３＜
（０，７−ＣＸ）の範囲に限定した。なお、 Ｍｎ、
Ｃｒ、旧、 Ｍｏ、 Ｃｕの個々の含有量をそれぞれ
、３．０ｚ以下、３．０ｚ以下、 ３．０％以下、１．
０ｚ以下。
くので、炭素当量は０．４〜０．７の範囲に限定する必
要がある０以上の理由で、Ｍｎ％Ｃｒ、Ｎｉ、 Ｍｏ、
Ｃｕの含有量を、Ｃ量に応じて、 （０，４−ＣＸ）
＜ （Ｍｎ Ｘ）１５＋（Ｃｒ Ｘ）／９＋（Ｎｉ ＄
）／３０＋（Ｍｏ ＄）／４＋（Ｃｕ Ｘ）／ １３＜
（０，７−ＣＸ）の範囲に限定した。なお、 Ｍｎ、
Ｃｒ、旧、 Ｍｏ、 Ｃｕの個々の含有量をそれぞれ
、３．０ｚ以下、３．０ｚ以下、 ３．０％以下、１．
０ｚ以下。
２．０ｚ以下としたのは、各元素とも、上限値以上の多
量添加は、経済性の点で好ましくないためである。
量添加は、経済性の点で好ましくないためである。
・一方、Ｐは鋼中で粒界偏析や中心偏析を起こし、靭性
劣化の原因となる。４ＩにＰがＱ、０３％を超えると靭
性の劣化が顕著となるため、０．０３％を上限とした。
劣化の原因となる。４ＩにＰがＱ、０３％を超えると靭
性の劣化が顕著となるため、０．０３％を上限とした。
以上が本発明鋼の基本組成であるが、この他本発明鋼に
おいては、粒度ｉ１！１の目的で、Ｔｉ、 Ｎｂの一方
又は両方を必要に応じて含有させることが出来る。しか
しながら、Ｔｉ含有量がｏ、ｏｏｔｚ未満、Ｎｂ含有量
が０．００５％未満ではその効果は不十分であり、一方
、Ｔｉ ： ０．０５０％超、Ｎｂ： ０．１０％ Ｍ
テ（、ｔ、その効果は飽和し、むしろ靭性を劣化させる
ので、Ｔｉ）含有量を０．００１〜０．０５０Ｘ、 Ｎ
ｂ（７）含有量を０．００５〜０．１Ｏ＄ トした。
おいては、粒度ｉ１！１の目的で、Ｔｉ、 Ｎｂの一方
又は両方を必要に応じて含有させることが出来る。しか
しながら、Ｔｉ含有量がｏ、ｏｏｔｚ未満、Ｎｂ含有量
が０．００５％未満ではその効果は不十分であり、一方
、Ｔｉ ： ０．０５０％超、Ｎｂ： ０．１０％ Ｍ
テ（、ｔ、その効果は飽和し、むしろ靭性を劣化させる
ので、Ｔｉ）含有量を０．００１〜０．０５０Ｘ、 Ｎ
ｂ（７）含有量を０．００５〜０．１Ｏ＄ トした。
以下に、本発明の効果を実施例により、さらに具体的に
示す。
示す。
［実施例］
第１表に示す直径５０ｍｍの鋼材を、１２５０℃加熱の
後、直径２５ｍｍに熱間鍛造し、得られた鍛造品の強度
と靭性（−５０℃及び２０℃における衝撃値）の評価を
行った。これらの結果を第１表に併せて示す。
後、直径２５ｍｍに熱間鍛造し、得られた鍛造品の強度
と靭性（−５０℃及び２０℃における衝撃値）の評価を
行った。これらの結果を第１表に併せて示す。
なお、熱間鍛造のままで従来の調質材以上の強度と靭性
の確保が可能か否かについて１次の基準により判断した
。■強度： ８０ｋｇｆ／ｍ＋＊”以上、且つ■低温靭
性（−５０℃における衝撃値）二強度に応じて、ｔｕＥ
−ｔｏ ＝ １３．６−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、ｋ
ｇｆ−＋＊／ｃ＋＊”以上、■常温靭性（２０°Ｃにお
ける衝撃値）：強、席に応じて、２ＵＥ！。＝ １７．
１−０．１１５ ｘ Ｔ、Ｓ。
の確保が可能か否かについて１次の基準により判断した
。■強度： ８０ｋｇｆ／ｍ＋＊”以上、且つ■低温靭
性（−５０℃における衝撃値）二強度に応じて、ｔｕＥ
−ｔｏ ＝ １３．６−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、ｋ
ｇｆ−＋＊／ｃ＋＊”以上、■常温靭性（２０°Ｃにお
ける衝撃値）：強、席に応じて、２ＵＥ！。＝ １７．
１−０．１１５ ｘ Ｔ、Ｓ。
ｋｇｆ７ｍ／ｃｍ２以上（調質用高７強度鍛曽用鋼とし
て、一般に用いられて、いる、ＳＭｎ鋼の焼入れ焼戻し
く５００℃焼戻し）材の強度と靭性なその化学成分と併
せてｔ！ｓ２表に示したが、低温靭性（ｔｕＥ −１ｏ
）及、び常温靭性（２１ＪＥ’２゜）を強度（Ｔ、Ｓ、
）について、回帰分析すると、ｔｕＥ −ｉｏ ＝ １
３．６−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、、及びｔｕＥ ２０
＝ １７．１−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、ｋｇｆ−ｍ／
ｃｍ”となるため、） 第１表から明らかなように、本発明の鋼は、いずれも熱
間鍛造のままで、 ８０ｋｇｆ／ａｍ”以上の強度と、
強度に応じて、ｚｕＥ −ｓｏ ＝ １３．６−０．１
１５ ＸＴ、Ｓ、ｋｇｆ−ｓ／ｃｍ”以上の低温靭性、
及び２ｕＥ２ｏ＝１７．１−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、
ｋｇｆ−ｍ／ｃｍ”以上の常温靭性を有することがわか
る。
て、一般に用いられて、いる、ＳＭｎ鋼の焼入れ焼戻し
く５００℃焼戻し）材の強度と靭性なその化学成分と併
せてｔ！ｓ２表に示したが、低温靭性（ｔｕＥ −１ｏ
）及、び常温靭性（２１ＪＥ’２゜）を強度（Ｔ、Ｓ、
）について、回帰分析すると、ｔｕＥ −ｉｏ ＝ １
３．６−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、、及びｔｕＥ ２０
＝ １７．１−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、ｋｇｆ−ｍ／
ｃｍ”となるため、） 第１表から明らかなように、本発明の鋼は、いずれも熱
間鍛造のままで、 ８０ｋｇｆ／ａｍ”以上の強度と、
強度に応じて、ｚｕＥ −ｓｏ ＝ １３．６−０．１
１５ ＸＴ、Ｓ、ｋｇｆ−ｓ／ｃｍ”以上の低温靭性、
及び２ｕＥ２ｏ＝１７．１−０．１１５ Ｘ Ｔ、Ｓ、
ｋｇｆ−ｍ／ｃｍ”以上の常温靭性を有することがわか
る。
一方、比較例１５と１７は、Ｃ或はＳｉの含有量がそれ
ぞれ本発明の範囲を下回った場合であり、ともに強度が
不足している。比較例１６．１８．２７．３４．３５は
、Ｃ，Ｓｉ、Ｔｉ％Ｐ或はＷｂの含有量がそれぞれ本発
明の範囲を上回った場合であり、いずれも所定の低温及
び常温靭性が得られていない。また、比較例１９．２１
．２３．２５は、Ｓ、■、Ｎ、ＡＱの含有量がそれぞれ
本発明の範囲を下回った場合であり、比較例２０．２２
．２４．２６は、Ｓ、Ｖ、Ｎ、ＡＱの含有量がそれぞれ
本発明の範囲を上回った場合であり、いずれも所定の低
温及び常温靭性が得られていない。
ぞれ本発明の範囲を下回った場合であり、ともに強度が
不足している。比較例１６．１８．２７．３４．３５は
、Ｃ，Ｓｉ、Ｔｉ％Ｐ或はＷｂの含有量がそれぞれ本発
明の範囲を上回った場合であり、いずれも所定の低温及
び常温靭性が得られていない。また、比較例１９．２１
．２３．２５は、Ｓ、■、Ｎ、ＡＱの含有量がそれぞれ
本発明の範囲を下回った場合であり、比較例２０．２２
．２４．２６は、Ｓ、Ｖ、Ｎ、ＡＱの含有量がそれぞれ
本発明の範囲を上回った場合であり、いずれも所定の低
温及び常温靭性が得られていない。
さらに、比較例２８．２９．３０はＭｎ１Ｃｒ、旧、Ｍ
ＯｌＣｕの１種又は２種以上の含有量が本発明の範囲を
下回った場合であり、いずれも強度が不足している。比
較例３１，３２．３３はＭｎ、 Ｃｒ、Ｎｉ、 Ｍｏ、
Ｃｕの１種又は２種以上の含有量が本発明の範囲を上回
った場合であり、いずれも所定の低温及び常温靭性が得
られていない。
ＯｌＣｕの１種又は２種以上の含有量が本発明の範囲を
下回った場合であり、いずれも強度が不足している。比
較例３１，３２．３３はＭｎ、 Ｃｒ、Ｎｉ、 Ｍｏ、
Ｃｕの１種又は２種以上の含有量が本発明の範囲を上回
った場合であり、いずれも所定の低温及び常温靭性が得
られていない。
［発明の効果］
以上述べたごとく、本発明の鋼を用いれば、熱間鍛造の
ままで従来の調質材以上の強厳と靭性の確保が可能であ
り、従来必要とした調質処理の省略とそれにともなう製
造コスト低減が可能となり、産業上の効果は極めて１ｉ
１１著なるものかある。
ままで従来の調質材以上の強厳と靭性の確保が可能であ
り、従来必要とした調質処理の省略とそれにともなう製
造コスト低減が可能となり、産業上の効果は極めて１ｉ
１１著なるものかある。
第１図は、炭素当量とパーライト分率の関係を示した図
である。
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比として、 Ｃ：０．１０〜０．６０％、 Ｓｉ：１．０超〜３．０％、 Ｓ：０．０５超〜０．３０％、 Ｖ：０．０３〜０．３０％ Ｎ：０．００５〜０．０６０％ Ａｌ：０．０１〜０．１００％ を含有し、さらに、 Ｍｎ：３．０％以下、 Ｃｒ：３．０％以下、 Ｎｉ：３．０％以下、 Ｍｏ：１．０％以下、 Ｃｕ：２．０％以下、 の１種又は２種以上を（０．４−Ｃ％）＜（Ｍｎ％）／
５＋（Ｃｒ％）／９＋（Ｎｉ％）／３０＋（Ｍｏ％）／
４＋（Ｃｕ％）／１３＜（０．７−Ｃ％）の範囲で含有
し、 Ｐ：０．０３％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなることを特徴とする高強度高靭性熱間鍛造
非調質鋼。 ２、重量比として、 Ｃ：０．１０〜０．６０％、 Ｓｉ：１．０超〜３．０％、 Ｓ：０．０５超〜０．３０％、 Ｖ：０．０３〜０．３０％ Ｎ：０．００５〜０．０６０％ Ａｌ：０．０１〜０．１００％ を含有し、さらに、 Ｍｎ：３．０％以下、 Ｃｒ：３．０％以下、 Ｎｉ：３．０％以下、 Ｍｏ：１．０％以下、 Ｃｕ：２．０％以下、 の１種又は２種以上を（０．４−Ｃ％）＜（Ｍｎ％）／
５＋（Ｃｒ％）／９＋（Ｎｉ％）／３０＋（Ｍｏ％）／
４＋（Ｃｕ％）／１３＜（０．７−Ｃ％）の範囲で含有
し、さらにまた、Ｔｉ：０．００１〜０．０５０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％のうちの少なくとも一方
を含有し、 Ｐ：０．０３％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなることを特徴とする高強度高靭性熱間鍛造
非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63022059A JPH0762203B2 (ja) | 1988-02-03 | 1988-02-03 | 高強度高靭性熱間鍜造非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63022059A JPH0762203B2 (ja) | 1988-02-03 | 1988-02-03 | 高強度高靭性熱間鍜造非調質鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01198450A true JPH01198450A (ja) | 1989-08-10 |
| JPH0762203B2 JPH0762203B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=12072338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63022059A Expired - Lifetime JPH0762203B2 (ja) | 1988-02-03 | 1988-02-03 | 高強度高靭性熱間鍜造非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762203B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010066065A (ko) * | 1999-12-31 | 2001-07-11 | 이계안 | 디젤 엔진용 비조질강 크랭크샤프트 제조방법 |
| KR100428581B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-04-30 | 주식회사 포스코 | 강도 및 인성이 우수한 비조질강 및 이를 이용한 선재의 제조방법 |
| US8916008B2 (en) | 2011-05-26 | 2014-12-23 | Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
| US8926767B2 (en) | 2011-05-26 | 2015-01-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
| US9187797B2 (en) | 2011-05-26 | 2015-11-17 | Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS55138056A (en) * | 1979-04-12 | 1980-10-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining free high strength forging steel |
| JPS62196359A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-03 JP JP63022059A patent/JPH0762203B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US8916008B2 (en) | 2011-05-26 | 2014-12-23 | Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
| US8926767B2 (en) | 2011-05-26 | 2015-01-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
| US9187797B2 (en) | 2011-05-26 | 2015-11-17 | Nippon Steel and Sumitomo Metal Corporation | Steel part for machine structural use and manufacturing method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762203B2 (ja) | 1995-07-05 |
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